JPS589924A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS589924A JPS589924A JP56106915A JP10691581A JPS589924A JP S589924 A JPS589924 A JP S589924A JP 56106915 A JP56106915 A JP 56106915A JP 10691581 A JP10691581 A JP 10691581A JP S589924 A JPS589924 A JP S589924A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやノ・ステロイ（いずれも商品名）
といった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめ
ているが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ，
Ｓ −ｃｏ、 −” Ｃ１−の油井源 ９− 境での腐食挙動についての詳細は十分に解明されるに至
っておらず、しかも深井戸用油井管に要求される高強度
をもつものではないのが現状である。
はじめ、インコロイやノ・ステロイ（いずれも商品名）
といった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめ
ているが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ，
Ｓ −ｃｏ、 −” Ｃ１−の油井源 ９− 境での腐食挙動についての詳細は十分に解明されるに至
っておらず、しかも深井戸用油井管に要求される高強度
をもつものではないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −Ｃｏ２−０１−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２−０Ｌ−環境下における腐
食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼におけ
る一般的なそれとは挙動を全く異にするものであること
。すなわち、一般の応力腐食割れがａｔ−の存在と深く
係わるものであるのに対して、上記の油井環境によるも
のではａｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影
響が大きいこと。
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −Ｃｏ２−０１−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −Ｃｏ２−０Ｌ−環境下における腐
食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼におけ
る一般的なそれとは挙動を全く異にするものであること
。すなわち、一般の応力腐食割れがａｔ−の存在と深く
係わるものであるのに対して、上記の油井環境によるも
のではａｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影
響が大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
一１〇−
（ｃ） Ｈ２Ｓ −００２−ａｔ−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、Ｏｒ、Ｎｉ＋Ｍｏ＋およびＷの含
有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によって
耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐食割れ
に対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＯｒに対し１
０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果をもっておシ
、シたがって、このＭｏおよびＷが、Ｏｒ （＠ ＋１
０ Ｍｏ （％） ＋５ Ｗ（％）２１１０％。
速度（腐食速度）は、Ｏｒ、Ｎｉ＋Ｍｏ＋およびＷの含
有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によって
耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐食割れ
に対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＯｒに対し１
０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果をもっておシ
、シたがって、このＭｏおよびＷが、Ｏｒ （＠ ＋１
０ Ｍｏ （％） ＋５ Ｗ（％）２１１０％。
８％≦ＭＯ（イ）十−Ｗ（＠≦１２％。
の条件式を満足すると共に、Ｎ１含有量を３０〜６０％
、Ｏｒ含有量を１５〜３０％とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃ０２−ａｔ−
の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境において、応
力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得ら
れること。
、Ｏｒ含有量を１５〜３０％とすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃ０２−ａｔ−
の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境において、応
力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得ら
れること。
（ｄ） Ｎｉについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
（ｅ） 合金成分としてＮを０．０５〜ｏ、３ｑｂの
緯囲で含有させると一段と管材強度が向上するようにな
ること。
緯囲で含有させると一段と管材強度が向上するようにな
ること。
（ｆ） 不可避不純物としてのＳ含有量を０．０００
’ｉ’チ以下に低減させると、管材の熱間加工性゛が
著しく改善されるようになること。
’ｉ’チ以下に低減させると、管材の熱間加工性゛が
著しく改善されるようになること。
←）不可避不純物としてのＰ含有量を０．００３チ以下
に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下するよう
になること。
に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下するよう
になること。
（ｈ） 合金成分としてＣｕ：２％以下およびＣｏ：
’２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、耐
食性がさらに改善されるようになること。
’２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、耐
食性がさらに改善されるようになること。
（１）合金成分として、希土類元素：ｏ、ｌｏ％以下、
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０ ％以下、Ｔ
ｉ、：０．５％以下、およびＣａ： ０．１０ ％以下
のうちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工
性がさらに一段と改善されるようになること。
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０ ％以下、Ｔ
ｉ、：０．５％以下、およびＣａ： ０．１０ ％以下
のうちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工
性がさらに一段と改善されるようになること。
（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金を、経験式：２６０１ｏｇＣ（イ）＋１３０
０で算出された下限温度ＣＣ）と、同じく経験式−１６
Ｍ０（％；）＋ｌ ｏ’ｗ（４＋１０ Ｏｒ（＄） ＋
’７’７７で算出された上限温度（℃）の間の温度に２
時間以下保持の条件で熱処理して炭化物を完全に固溶し
、か゛つ固溶化後の合金に１０〜６０％の肉厚減少率で
冷間加工を施す必要がある−こと。
組成の合金を、経験式：２６０１ｏｇＣ（イ）＋１３０
０で算出された下限温度ＣＣ）と、同じく経験式−１６
Ｍ０（％；）＋ｌ ｏ’ｗ（４＋１０ Ｏｒ（＄） ＋
’７’７７で算出された上限温度（℃）の間の温度に２
時間以下保持の条件で熱処理して炭化物を完全に固溶し
、か゛つ固溶化後の合金に１０〜６０％の肉厚減少率で
冷間加工を施す必要がある−こと。
以上（ａ）〜（Ｊ）に示される知見を得たのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ： ０．０５ ％以下、Ｓ１：１．０
チ以下、 Ｍｎ： ２．０ ％以下、Ｐ：０．０３０％
以下、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
、Ｐ ： ０．００３チ以下、Ｓ：０．００５％以下。
ものであって、Ｃ： ０．０５ ％以下、Ｓ１：１．０
チ以下、 Ｍｎ： ２．０ ％以下、Ｐ：０．０３０％
以下、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
、Ｐ ： ０．００３チ以下、Ｓ：０．００５％以下。
望ましくは熱間加工性を一段と改善する目的でＳ二〇、
０Ｏ０７％以下、 ｓｏｔ、Ａｇ、： ０．５ ％以下
、Ｎ１：３０〜６０％、Ｏｒ：１５〜３０％を含有し、
ＭＯ：ｌｚ％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種ま
たは２種を含有し、さらに必要に応じて、Ｎ：０．０５
〜０．３ ％、 Ｃｕ： ２％以下、Ｃｏ：２％以下。
０Ｏ０７％以下、 ｓｏｔ、Ａｇ、： ０．５ ％以下
、Ｎ１：３０〜６０％、Ｏｒ：１５〜３０％を含有し、
ＭＯ：ｌｚ％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種ま
たは２種を含有し、さらに必要に応じて、Ｎ：０．０５
〜０．３ ％、 Ｃｕ： ２％以下、Ｃｏ：２％以下。
希土類元素：Ｏ，ｌＯチ以下、Ｙ：０．２０係以下。
Ｍｇ：０．１０％以下、 Ｔｉ： ０．５ ％以下、お
よびＣａ：０．１０％以下のうちの１種または２種以上
を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
よ重量％、以下−の表示はすべて重量％を意味する）１
３− を有し、かつ、 Ｏｒ（％＋１０Ｍｏ＠＋５Ｗ（ＩＩ）２１１０％。
よびＣａ：０．１０％以下のうちの１種または２種以上
を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
よ重量％、以下−の表示はすべて重量％を意味する）１
３− を有し、かつ、 Ｏｒ（％＋１０Ｍｏ＠＋５Ｗ（ＩＩ）２１１０％。
８チ≦Ｍｏ （％） ＋ −Ｗ （ｄ≦１２チ。
の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇｃ（％） ＋
１３００で算出された下限温度（℃）と、１６Ｍｏ（４
）＋ｌ０Ｗ（イ）＋１０Ｏｒ（イ）＋７７７で算出され
た上限温度（℃）の間の温度に、２時間以下保持の条件
で固溶化処理した後、ｌＯ〜６０チの肉厚減少率で冷間
加工することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管を製造する方法に特徴を有するものである。
１３００で算出された下限温度（℃）と、１６Ｍｏ（４
）＋ｌ０Ｗ（イ）＋１０Ｏｒ（イ）＋７７７で算出され
た上限温度（℃）の間の温度に、２時間以下保持の条件
で固溶化処理した後、ｌＯ〜６０チの肉厚減少率で冷間
加工することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管を製造する方法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、溶体化処理条件、および冷間加工における肉厚減少率
を上記の通シに限定した理由を以下に説明する。
、溶体化処理条件、および冷間加工における肉厚減少率
を上記の通シに限定した理由を以下に説明する。
Ａ、成分組成
（ａ）Ｏ
Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、固溶化処理をよシ低い温度で実施で
き、このことは冷間加工後の強度１４− 上昇により有効に作用するものである。したがって、Ｃ
含有量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量がｏ
、ｏ５％を越えると、粒界応力腐食割れが生じやすくな
ることから、その上限値を０．０５チと定めた。
るようになるので、固溶化処理をよシ低い温度で実施で
き、このことは冷間加工後の強度１４− 上昇により有効に作用するものである。したがって、Ｃ
含有量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量がｏ
、ｏ５％を越えると、粒界応力腐食割れが生じやすくな
ることから、その上限値を０．０５チと定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めだ。
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めだ。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、Ｓｌと同様に脱酸作用があり、しかもこ
の成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成
分であることから、その上限値を高めの２．Ｑ％と定め
た。
の成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成
分であることから、その上限値を高めの２．Ｑ％と定め
た。
（ｄ） Ｐ
不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０％を越えると、応力腐食割れ感受、憔を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０・チと定めて応力
腐食割れ感受性を低位の状態とする０、００３％を境に
して急激に耐水素割れ性が改善されるようになることが
判明しており、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ
性を必要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以
下とするのが望ましい。
３０％を越えると、応力腐食割れ感受、憔を高める作用
が現われるので、上限値を０．０３０・チと定めて応力
腐食割れ感受性を低位の状態とする０、００３％を境に
して急激に耐水素割れ性が改善されるようになることが
判明しており、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ
性を必要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以
下とするのが望ましい。
（ｅ） Ｓ
不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減す
ると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになるこ
とから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合には
、Ｓ含有量をＯ，ＯＯＯ’７％以下とするのが望ましい
。
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減す
ると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになるこ
とから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合には
、Ｓ含有量をＯ，ＯＯＯ’７％以下とするのが望ましい
。
（ｆ） ｈｅ。
ＡＡはＳｌおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効でア
シ、ｓｏＬ、Ａｌ含有量で０．５チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないこと〃島ら、その
含有量をｓｏｌ、Ａｌ含有量で０．５９１以下と定めた
。
シ、ｓｏＬ、Ａｌ含有量で０．５チまで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないこと〃島ら、その
含有量をｓｏｌ、Ａｌ含有量で０．５９１以下と定めた
。
（ハ Ｎｌ
Ｎ１成分には管板の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が３０チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保すること力；できず、一方６０
チを越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を３０〜６０％と定めた。
があるが、その含有量が３０チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保すること力；できず、一方６０
チを越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を３０〜６０％と定めた。
（ｈ） ０ｒ
Ｏｒ酸成分、Ｎｉ＋Ｍｏ＋およびＷ成分との共存におい
て一耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に篤所望の耐応力腐食割
れ性を〜確保するためには、ＭｏやＷの含有量をそれだ
け増加させなければならず、経済的に不利となることか
ら、その下限値を１５％と定めた。一方、その含有量が
３０％を越えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間
加工１７− 性の劣化は避けることができないことかと１、その上限
値を３０チと定めた。
て一耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に篤所望の耐応力腐食割
れ性を〜確保するためには、ＭｏやＷの含有量をそれだ
け増加させなければならず、経済的に不利となることか
ら、その下限値を１５％と定めた。一方、その含有量が
３０％を越えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間
加工１７− 性の劣化は避けることができないことかと１、その上限
値を３０チと定めた。
（ｉ） ＭｏおよびＷ
上記のように、これらの成分には、Ｎ１およびＯｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭｏ：１２％、およびＷ：２４％を越
えて含有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ
−ｃｏ２− ｃｔ’−（７）腐食環境で、さらに一段の
改善効果が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含
有量を、Ｍｏ：１２’１以下、Ｗ：２４％以下と定めた
。また、ＭＯとＷの含有量に関して、条件式：ＭＯ（鉤
＋−Ｗ（（イ）で規定するのは、Ｗが市０に対し原子量
が約２倍で、効果の点では約−で均等となるととからで
、この値が８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を１２％を越えて高くしても、上記の通り実質的に不必
要な量のＭｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、か
かる点から、Ｍｏ（イ）＋−Ｗ（イ）の値を８〜１２％
と定めた。
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭｏ：１２％、およびＷ：２４％を越
えて含有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ
−ｃｏ２− ｃｔ’−（７）腐食環境で、さらに一段の
改善効果が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含
有量を、Ｍｏ：１２’１以下、Ｗ：２４％以下と定めた
。また、ＭＯとＷの含有量に関して、条件式：ＭＯ（鉤
＋−Ｗ（（イ）で規定するのは、Ｗが市０に対し原子量
が約２倍で、効果の点では約−で均等となるととからで
、この値が８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境
下で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値
を１２％を越えて高くしても、上記の通り実質的に不必
要な量のＭｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、か
かる点から、Ｍｏ（イ）＋−Ｗ（イ）の値を８〜１２％
と定めた。
１８−
困難となることから、その含有量を０，０５〜０．３チ
と定めた。
と定めた。
（ｋ）ＣｕおよびＣ。
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
がちシ、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、ＣＵが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方ｃ’ｏは２％を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２チと定めた。
がちシ、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、ＣＵが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方ｃ’ｏは２％を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２チと定めた。
（１） 希土類元素、Ｙ、Ｍｇ、Ｔｉ、およびＣａこ
れらの成分には、熱間加工性をｊへらに改善する均等的
作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる場
合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元素
： ０．１０％、Ｙ：０．２０％。
れらの成分には、熱間加工性をｊへらに改善する均等的
作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれる場
合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類元素
： ０．１０％、Ｙ：０．２０％。
Ｍｇ： ０．１０ ％、 Ｔｉ： ０．５ ％、 オよ
びＣａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性
に改善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるよ
うになることから、それぞれの含有量を、希土類元素：
０．１０％以下、Ｙ：０．２０−以下、 Ｍｇ： ０．
１０％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下、および（：ａ：
Ｏ，１０％以下と定めた。
びＣａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性
に改善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるよ
うになることから、それぞれの含有量を、希土類元素：
０．１０％以下、Ｙ：０．２０−以下、 Ｍｇ： ０．
１０％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下、および（：ａ：
Ｏ，１０％以下と定めた。
（ｍ） ｃｒ（＠＋ １０Ｍｏ（＠＋ ５ ｗ（＠第
１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に関し、
Ｃｒ（９ｇｌ＋ １０Ｍｏ （吻＋ ５ Ｗ （＠とＮ
ｉ（情との関係を示したものである。すなわち、 Ｃｒ
、 Ｎｉ 、 Ｍｏ。
１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ性に関し、
Ｃｒ（９ｇｌ＋ １０Ｍｏ （吻＋ ５ Ｗ （＠とＮ
ｉ（情との関係を示したものである。すなわち、 Ｃｒ
、 Ｎｉ 、 Ｍｏ。
およびＷの含有量を種々変化させたＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系
。
。
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｗ系、およびＣｒ−Ｎｉ −Ｍｏ −Ｗ系
の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニア
朋の板材とし、ついでこの板材に、温度：１ＯＯＯ℃に
３０分保持後水冷の溶体化処理を施、した後、強度向上
の目的で加工率＝２２％の冷間加工を加え、この結果得
られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２間Ｘ幅：１
０ｍ１１Ｘ長さニア５Ｍ１１Ｌの試験片を切り出し、こ
の試験片について、第２図に示す３点支持ビーム冶具を
用い、前記試験片Ｓに０．２チ耐力に相当する引張応力
を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧の
ＣＯ２でＨ２ＳおよびＣＯ２を飽和させた２０％ＮａＣ
１溶液（温度：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応力
腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割
れ発生の有無を観察した。これらの結果に基き、発明者
等が独自に設定した条件式：Ｃｒ（＠＋ １０Ｍｏ（％
）＋ ５ ｗ（罰とＮ１含有量との間には、耐応力腐食
割れ性に関して、第１図に示される関係があることが明
確になったのである。なお、第１図において、○印は割
れ発生なし、Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものである
。第１図に示される結果から、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（
９１９’＋ ５ Ｗ （％）の値が５０％未満にして、
Ｎｉ含有量が３５％未満では所望のすぐれた耐応力腐食
割れ性は得られ々いことが明らかである。
の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニア
朋の板材とし、ついでこの板材に、温度：１ＯＯＯ℃に
３０分保持後水冷の溶体化処理を施、した後、強度向上
の目的で加工率＝２２％の冷間加工を加え、この結果得
られた鋼板から圧延方向と直角に、厚さ：２間Ｘ幅：１
０ｍ１１Ｘ長さニア５Ｍ１１Ｌの試験片を切り出し、こ
の試験片について、第２図に示す３点支持ビーム冶具を
用い、前記試験片Ｓに０．２チ耐力に相当する引張応力
を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧の
ＣＯ２でＨ２ＳおよびＣＯ２を飽和させた２０％ＮａＣ
１溶液（温度：１５０℃）中に１０００時間浸漬の応力
腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験片における割
れ発生の有無を観察した。これらの結果に基き、発明者
等が独自に設定した条件式：Ｃｒ（＠＋ １０Ｍｏ（％
）＋ ５ ｗ（罰とＮ１含有量との間には、耐応力腐食
割れ性に関して、第１図に示される関係があることが明
確になったのである。なお、第１図において、○印は割
れ発生なし、Ｘ印は割れ発生をそれぞれ示すものである
。第１図に示される結果から、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（
９１９’＋ ５ Ｗ （％）の値が５０％未満にして、
Ｎｉ含有量が３５％未満では所望のすぐれた耐応力腐食
割れ性は得られ々いことが明らかである。
なお、この発明の合金において、不可避不純物として１
３ 、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
３ 、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％
以下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何ら
そこなわれるものではない。
Ｂ、固溶化処理条件および冷間加工条件この発明の油井
管における高強度は、合金成分の含有のほかに、炭化物
を完全に固溶化した後、で、冷間加工を施すことによっ
て確保されるものであ２１− る。この場合炭化物の完全固溶化は、２ ｅ ｏｌｏｇ
ｃ Ｓ）＋１３００で算出された下限温度（＠と、１６
Ｍｏ（％）＋１ＯＷ（％）＋１０Ｃｒ（％＋７’７７で
算出された上限温度（’Ｃ）゛との間の温度に２時間以
下保持することによってはかられ名が、上記の下限温度
の算出式： ２ ａ ＯｌｏｇＣ（％）および上限温度
の算出式： ｌ ６Ｍｏ（銹＋ユＯＷ （％） 十：ｃ
ｏ ｃｒ（％） ＋７ ’７ ’ｉ’は多数の試験結
果にもとづいて経験的に定めたものであって、上記の下
限温度未満では、炭化物を完全に固溶することができず
、未固溶の炭化物が残存するようになって応力腐食割れ
感受性が高くなり、一方、固溶化処理温度が上記の上限
温度を越えて高くなったシ、保持時間が２時間を越えて
長くなったシすると、結晶粒が粗大化するようになって
、その後の冷間加工で所望の高強度を得ることはできな
いことから、固溶化処理温度および保持時間を上記の通
りに定めた。
管における高強度は、合金成分の含有のほかに、炭化物
を完全に固溶化した後、で、冷間加工を施すことによっ
て確保されるものであ２１− る。この場合炭化物の完全固溶化は、２ ｅ ｏｌｏｇ
ｃ Ｓ）＋１３００で算出された下限温度（＠と、１６
Ｍｏ（％）＋１ＯＷ（％）＋１０Ｃｒ（％＋７’７７で
算出された上限温度（’Ｃ）゛との間の温度に２時間以
下保持することによってはかられ名が、上記の下限温度
の算出式： ２ ａ ＯｌｏｇＣ（％）および上限温度
の算出式： ｌ ６Ｍｏ（銹＋ユＯＷ （％） 十：ｃ
ｏ ｃｒ（％） ＋７ ’７ ’ｉ’は多数の試験結
果にもとづいて経験的に定めたものであって、上記の下
限温度未満では、炭化物を完全に固溶することができず
、未固溶の炭化物が残存するようになって応力腐食割れ
感受性が高くなり、一方、固溶化処理温度が上記の上限
温度を越えて高くなったシ、保持時間が２時間を越えて
長くなったシすると、結晶粒が粗大化するようになって
、その後の冷間加工で所望の高強度を得ることはできな
いことから、固溶化処理温度および保持時間を上記の通
りに定めた。
また、この発明では、上記のように固溶化処理後に冷間
加工を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚
減少率で１０％未満では所望の強度を確保することがで
きず、一方同じく肉厚減少２２− すると、結晶粒が粗大化するようになって、その後の冷
間加工で所望の高強度を得ることはできないことから、
固溶化処理温度および保持時間を上記の通りに定めた。
加工を施して強度向上をはかるが、との冷間加工が肉厚
減少率で１０％未満では所望の強度を確保することがで
きず、一方同じく肉厚減少２２− すると、結晶粒が粗大化するようになって、その後の冷
間加工で所望の高強度を得ることはできないことから、
固溶化処理温度および保持時間を上記の通りに定めた。
また、この発明では、上記のように固溶化処理後に冷間
加工を施して強度向上をはかるが、この冷間加工が肉厚
減少率で１０％未満では所望の強度を確保することがで
きず、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工
を施すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから
、冷間加工を肉厚減少率で１０〜６０％と定めたのであ
る。
加工を施して強度向上をはかるが、この冷間加工が肉厚
減少率で１０％未満では所望の強度を確保することがで
きず、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工
を施すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから
、冷間加工を肉厚減少率で１０〜６０％と定めたのであ
る。
以上の成分組成および製造条件を適用することによって
０．２チ耐力が８５に９１’／−以上の高強度をもち、
かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に
優れた油井管を製造することができるのである。
０．２チ耐力が８５に９１’／−以上の高強度をもち、
かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に
優れた油井管を製造することができるのである。
つぎに、この発明の油井管製造法を実施例によシ比較例
と対比し゛ながら具体的に□説明する。
と対比し゛ながら具体的に□説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶Ａｒ−酸
素脱炭炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱
燐の目的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用
して溶製した後、直径： ５００龍φのインゴットに鋳
造し、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間
鍛造を施して直径：１５０ｍ＋１φのビレットを成形し
、この場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れ
の発生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットよ
多熱間押出加工により直径：６０．ｍφ×肉厚：４龍の
素管を成形し、引続いて、同じくそれぞれ第１表に示さ
れる固溶化電性（処ｆｌｔ ｆ＆の冷却けいずＪｌも水
冷）および肉厚減少率で、固溶化処理と冷間加工を施す
ことによって、本発明合金管材１〜２９゜比較合金管材
１〜８．および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造した
。
素脱炭炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱
燐の目的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用
して溶製した後、直径： ５００龍φのインゴットに鋳
造し、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間
鍛造を施して直径：１５０ｍ＋１φのビレットを成形し
、この場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れ
の発生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットよ
多熱間押出加工により直径：６０．ｍφ×肉厚：４龍の
素管を成形し、引続いて、同じくそれぞれ第１表に示さ
れる固溶化電性（処ｆｌｔ ｆ＆の冷却けいずＪｌも水
冷）および肉厚減少率で、固溶化処理と冷間加工を施す
ことによって、本発明合金管材１〜２９゜比較合金管材
１〜８．および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造した
。
なお、比較合金管材１〜８は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪ Ｉ
’Ｓ −ＳＵＳ ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００
に、同４はＪ Ｉ Ｓ 、−８ＵＳ ３２９ Ｊｌにそ
れぞれ相当する組成をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材ｌは、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪ Ｉ
’Ｓ −ＳＵＳ ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００
に、同４はＪ Ｉ Ｓ 、−８ＵＳ ３２９ Ｊｌにそ
れぞれ相当する組成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２９、比
較合金管材１〜８．および従来合金管材１〜４よシ長さ
＝２０龍の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ長
さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力に
相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対し
て、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、および
２０気圧としたＨ２Ｓ −１０気圧（３０２−２０％Ｎ
ａ１ｌ溶液（液温：３００℃）中に１０００時間浸漬の
応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食割
れの有無を調査した。この結果を、上記の熱部鍛造時の
割れ発生の有無、引張試験結果、および２５− 衝撃試験結果と共に、第２表に合せて示した。なお、第
２表において、○印はいずれも割れ発生のないものを示
し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
較合金管材１〜８．および従来合金管材１〜４よシ長さ
＝２０龍の試験片をそれぞれ切出し、この試験片よシ長
さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、この状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐力に
相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓに対し
て、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、および
２０気圧としたＨ２Ｓ −１０気圧（３０２−２０％Ｎ
ａ１ｌ溶液（液温：３００℃）中に１０００時間浸漬の
応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力腐食割
れの有無を調査した。この結果を、上記の熱部鍛造時の
割れ発生の有無、引張試験結果、および２５− 衝撃試験結果と共に、第２表に合せて示した。なお、第
２表において、○印はいずれも割れ発生のないものを示
し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜８は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２９は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２９は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス：採掘は、勿論のこと、地熱井管とし
て用いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのであ
る。
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス：採掘は、勿論のこと、地熱井管とし
て用いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのであ
る。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎｉ含有量と
Ｏｒ １％） ＋ ｌ ＯＭｏ （＠ ＋ ５ Ｗ＠
との関係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板
状および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を
示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％ンーｆ １０Ｍｏ（％）−ト５Ｗ（％ン第１頁
の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 研究所内
Ｏｒ １％） ＋ ｌ ＯＭｏ （＠ ＋ ５ Ｗ＠
との関係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板
状および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を
示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％ンーｆ １０Ｍｏ（％）−ト５Ｗ（％ン第１頁
の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 研究所内
Claims (8)
- （１） Ｃ： ０．０５％以下、’ Ｓｉ ： １．
０ ％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ ： ０．００５チ以下＊ ５ｏＬＡ１ ：
０．５％以下、 Ｎｉ： ３０〜６０％。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
し、かつ、 Ｃｒ （％） ＋ ｌ ＯＭｏ （＄） −）−５Ｗ（
４≧ｌｌｏ％。 ８％≦Ｍｏ ＠；） ＋ −Ｗ （＄）≦１２チ。 ０条件を満足する合金を、２６０１ｏｇＣ鈍） ＋ １
３００で算出された下限温度（℃）と、１６−Ｍｏ楠＋
１’ｅＷ（＄）＋１０Ｏｒ（％）＋７７７で算出された
上限温度（℃）′−］− の間の温度に、２時間以下保持の条件で固静化処理した
後、１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特
徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造
法。 - （２） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ ： １．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下Ｉ
Ｓ ： ０．００５％以下＋ ｓｏｔ、ＡＱ ： ０
．５％以下、Ｎ１：３０〜６０％。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１、種または２種を含有し、さ
らにＣｕ：２％以下およびＯｏ：２％以下のうちの１種
または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｏｒ （９１ｉｌ
＋ １０ Ｍｏ （％） ＋ ５ Ｗ（［５１１０％。 ８％≦Ｍｏ（鉤＋−Ｗ（４）５１２％。 の−条件を満足する合金を、２６０１ｏｇＣ（＠−）−
’１３００で算出された下限温度（Ｃ）と、１６Ｍ０（
４）＋ｌ０Ｗ（１）＋１０ Ｏｒ（イ）＋７７７で算出
された上限温度（℃）の間の温度に、２時間以下保持の
条件で固溶化処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率で
冷間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れ
た高強度油井管の製造法。 - （３） Ｃ：０．０５１％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ ： ０．０３０％以下、
Ｓ ： ０．００５％以下＋ ｓｏｔ、Ａ１ ： ０
．５％以下、 Ｎｉ： ３０〜’６０％、ｃｒ：１５〜
３０チを含有し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以
下のうちの１種または２種を含有し、さらに希土類元素
：Ｏ，１０％以下、Ｙ：０．２０チ以下＋ Ｍｇ ：Ｏ
−１０’１６以下、 Ｔｉ ： ０．５％以下、および
Ｃａ： ０．１０ ％以下のうちの１種または２種以上
を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ（％）＋ １０ Ｍｏ（ｔｌ ＋ ５ ｗ（＠≧１
１０％。 ８％≦ＭＯ（＠ ＋ Ｗ （％）６１２％。 の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇｏ（％） ＋
１３００で算出された下限温度（Ｃ）と、１６Ｍｏ＠−
）−１０Ｗ（１）＋ｌ ＯＣｒ（４）＋７７７で算出さ
れた上限温度（Ｃ）の間の温度に、２時間以下保持の条
件で固溶化処理した後、１０〜６０％の肉厚減少率で、
冷間剤、工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優
れた高強度油井管の製造法。 - （４） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０チ以下
、ＭＩＤ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ
： ０．００５％以下＋ ｓｏｔ、Ａｉ ： ０．５
チ以下、Ｎｉ：３０〜６０悌。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さら
にＯｕ：２％以下およびＣＯ：２％以下のうちの１種ま
たは２種と、希土類元素：０．１０％以下、Ｙ：０．２
０係以下、 Ｍｇ ： ０．１０％以下、Ｔに０．５係
以下、およびＣａ： ０．１０ ％以下のうちの１種ま
たは２種以上とを含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｏｒ（％）＋
１０Ｍｏ（％９ ＋５Ｗ（％Ｄ≧１１０％。 ８１％≦ＭＯ（イ）＋ＴＷ（４）≦１２チ。 の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇＣ（イ）＋１３
００で算出された下限温度（℃）と、１６Ｍｏ（４）＋
ｌ０Ｗ（慢＋１Ｏｃｒ（４）＋７７７で算出された上限
温度（Ｃ）の間の温度に、２時間以下保持の条件で固溶
化処理した後、１０〜６６％の肉厚減少率で冷間加工
□することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れ
た高強度油井管の製造法。 - （５） Ｃ：０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ
： ０．００５％以下＋ ｓｏｔ、Ａｌ ： ０．５
％以下、Ｎ：０．０５〜０．３％。 Ｎｉ：３０〜６０％、 Ｏｒ： ｌ ５〜３０％を含有
し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１
種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有し、かつ、の条件を満足す
る合金を、２６０１ｏｇＯ（イ）＋１３００で算出され
た下限温度（℃）と、１６Ｍ０（１）＋１ＯＷ（＠−１
−１ｏｃｒ（イ）＋７７７で算出された上限温度（℃）
の間の温度に、２時間以下保持の条件で固溶化処理した
後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特
徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造
法。 - （６） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ ： ０．０３０％以下
、 Ｓ ： ０．＜）０５％以下＋ ５ｏＬＡｌ ：
０．５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｎ辷：３０
〜６０ ％＋ Ｃｒ：’１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：
１２５− チ以下およびＷ：２４％以下のうちの１種ま°たは２種
を含有し、さらにＣｕ： ２ ％以下およびＣｏ：２−
以下のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｏｒ （働＋ ｌ ＯＭｏ％＋ ５ Ｗ（ｎ≧１１０％
。 ８％≦Ｍｏ （ｄ ＋ −Ｗ（４）６１２％。 の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇＣ（イ）＋１３
００で算出された下限温度（℃）と、１６Ｍ０（イ）＋
ｌ０Ｗ（４）＋１０Ｃｊｒ（イ）＋７７７で算出された
上限温度（℃）の間の温度に、２時間以下保持の条件で
固溶化処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加
工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管の製造法。 - （７） ｃ：ｏ、ｏ５ｑ６以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ ：
０．００５％以下＋ ｓｏＬ／ｕ ： ０．５チ以下
、Ｎ：０．０５〜０−１３チ。 Ｎｉ：３０〜６０％、Ｏｒ： １５〜３０％を含有し、
Ｍｏ： １２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種
または２種を含有し、さらに希土類元素：Ｏ，’１０＝
６− チ以下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： Ｏ，ｌ ０％
以下。 Ｔ］：０．５％以下、およびＣａ： ０．１０ ’１６
以下のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、力
１つ、 Ｏｒ（％）＋ｌ ＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％）≧１１０’
％。 ８％≦ＭＯ（イ）＋、ｗ（イ）≦１２チ。 の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇＣ（イ）＋１３
００で算出された下限温度（Ｃ）と、１６Ｍ０（イ）＋
ｌ０Ｗ（イ）＋１ＯＣｒ（イ）＋７７７で算出された上
限温度（℃）の間の温度に、２時間以下保持の条件で固
溶化処理した後、１０〜６０ｅｓの肉厚減少率で冷間加
工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管の製造法。 - （８） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ：’１．０
％以下、Ｍｎ：ｚ、ｏｅｌｂ以下、Ｐ：０．０３０チ以
下、Ｓ：０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏｔ、Ａ１ ： ０
．５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３％＋ Ｎｉ： ３０
〜６０％、 Ｏｒ： １５．−３０ ％を含有し、Ｍｏ
：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種または
２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣＯ：２％
以下のうちの１種または２種と、希土類元素：Ｏ，ｌＯ
チ以下、Ｙ：０．２０係以下。 Ｍｇ： ０．１０％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下、お
よびＣａ：０．１０％以下のうちの１種または２種以上
とを含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋ １０ Ｍｏ（％） ＋５Ｗ（％）≧１１
０ ％。 ８チ≦Ｍｏ（慟十丁Ｗ（４）≦１２チ。 の条件を満足する合金を、２６０１ｏｇｃ（％） ＋
１３００で算出された下限温度（℃）と、１６Ｍｏ（４
）＋ｌ０Ｗ（＠ ＋１０ ｃｒ＠−１−７７’／で算出
された上限温度ＣＣ）の間の温度に２時間以下保持の条
件で固溶化処理した後、１０〜６０％の肉厚減少率で冷
間加工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた
高強度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56106915A JPS589924A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
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| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56106915A JPS589924A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589924A true JPS589924A (ja) | 1983-01-20 |
| JPS6363608B2 JPS6363608B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14445717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56106915A Granted JPS589924A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-10 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589924A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6017973A (ja) * | 1983-07-11 | 1985-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | レ−ザ−発振器 |
| JPS6050134A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 伝熱管用合金およびその製造方法 |
| JPS6142181A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Agency Of Ind Science & Technol | レ−ザ発生装置 |
| JPS6159366U (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-21 | ||
| JPS6187855A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性及び熱間加工性の優れたステンレス鋼 |
| JPS61276948A (ja) * | 1985-05-30 | 1986-12-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱間加工性の優れた高クロム合金鋼 |
| JP2004526866A (ja) * | 2001-04-24 | 2004-09-02 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 改良された耐食性を有するステンレス鋼を製造する方法 |
| WO2019146504A1 (ja) | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | Ｃｒ－Ｎｉ合金及びＣｒ－Ｎｉ合金からなる継目無鋼管 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
-
1981
- 1981-07-10 JP JP56106915A patent/JPS589924A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110918A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-30 | Cabot Corp | Anticorrosion nickel alloy |
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| JPS6159366U (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-21 | ||
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| JP2004526866A (ja) * | 2001-04-24 | 2004-09-02 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 改良された耐食性を有するステンレス鋼を製造する方法 |
| WO2019146504A1 (ja) | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | Ｃｒ－Ｎｉ合金及びＣｒ－Ｎｉ合金からなる継目無鋼管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6363608B2 (ja) | 1988-12-08 |
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