JPS589932A - 集合組織の主方位成分が（１１０）〔００１〕である薄鋼板の製造法 - Google Patents
集合組織の主方位成分が（１１０）〔００１〕である薄鋼板の製造法Info
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- JPS589932A JPS589932A JP10560581A JP10560581A JPS589932A JP S589932 A JPS589932 A JP S589932A JP 10560581 A JP10560581 A JP 10560581A JP 10560581 A JP10560581 A JP 10560581A JP S589932 A JPS589932 A JP S589932A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明、は圧延−焼純ン基本とする工程（二おいて（Ｉ
ＩＯＪ（００１） 万位を十分Ｃ二発達させ、俺処鋼板
を用いて得られるプレス成形部品の張り剛性を改善する
ための新し゛い＃鋼板の製送法に関するものである。
ＩＯＪ（００１） 万位を十分Ｃ二発達させ、俺処鋼板
を用いて得られるプレス成形部品の張り剛性を改善する
ための新し゛い＃鋼板の製送法に関するものである。
檜延鋼板では、その主たる用途がプレス成形を行なう自
動車の車体部品など（−あるため、従来冷廻−焼鈍の１
回の租み合せニーＣ：よって、深絞り性Ｃ：好ましい（
ＩＩＩＪ ＩＩ［１万位の発達を凶ることにのみ開抛の
方間が同けられてきた。し゛かし最近では、自動車の燃
費同上という観点から自動車の車体重量軽減が注目され
、車体を儒成する鋼板の板厚を低減することが■妥視さ
れている。
動車の車体部品など（−あるため、従来冷廻−焼鈍の１
回の租み合せニーＣ：よって、深絞り性Ｃ：好ましい（
ＩＩＩＪ ＩＩ［１万位の発達を凶ることにのみ開抛の
方間が同けられてきた。し゛かし最近では、自動車の燃
費同上という観点から自動車の車体重量軽減が注目され
、車体を儒成する鋼板の板厚を低減することが■妥視さ
れている。
この場合問題となるのは、鋼板の薄手化（二より成形部
品の張り剛性が低下する点である。成形部品に外部か１
．らの衝撃力が加゛えられると成形部品には局部的なく
ぼみが庄じる。このくほみ発生に対する抵抗力を張り剛
性と呼んでいる。
品の張り剛性が低下する点である。成形部品に外部か１
．らの衝撃力が加゛えられると成形部品には局部的なく
ぼみが庄じる。このくほみ発生に対する抵抗力を張り剛
性と呼んでいる。
この張り剛性は、塑性力学の理論から導かれる次式（υ
で明らかなごとく、鋼板の厚みの低下により急減に劣化
する。
で明らかなごとく、鋼板の厚みの低下により急減に劣化
する。
１３ｏｅ：に、ｔｍ
ここで、Ｓは張り剛性、Ｅはヤング率、ｔは叛厚、ｍは
パネル形状による定数で１から３の値乞持つ。
パネル形状による定数で１から３の値乞持つ。
これｔ防ぐための手段の一つとして、鋼板の板間方間の
ヤンイ率を上げることが考えられる。
ヤンイ率を上げることが考えられる。
＃１似のヤング率は結晶方位（集合ａ域ノによつて変化
し、（１１１）方間で紋大値をもつが、従来！ｖ１！逍
されていた？ｔ＃延ｗ延板４板合組域では板曲（１００
万位が主万位であるため、＠似山１に琺直な［１１１）
方間でのみヤング率が高く、板面内Ｃ；ヤング率が最大
の方間が含まれなくなる。これ（：対し／、 （１１０
）（００１） 方位をもつ鋼板では、板面内に（１１
１）方間が含まれるので、その方向でヤング率が最大と
なるか゛らその方間乞長手刀同にもつプレス部品の張り
剛性は著しく向上する。
し、（１１１）方間で紋大値をもつが、従来！ｖ１！逍
されていた？ｔ＃延ｗ延板４板合組域では板曲（１００
万位が主万位であるため、＠似山１に琺直な［１１１）
方間でのみヤング率が高く、板面内Ｃ；ヤング率が最大
の方間が含まれなくなる。これ（：対し／、 （１１０
）（００１） 方位をもつ鋼板では、板面内に（１１
１）方間が含まれるので、その方向でヤング率が最大と
なるか゛らその方間乞長手刀同にもつプレス部品の張り
剛性は著しく向上する。
不発明嶋、固＠ （Ｃ！＋ｌＪ）が１０ ＰＰｍ以上で
ある鋼を２００〜５００℃の温度域において、２０％以
上の圧下率で圧延し、そのめと再結晶焼鈍？おこない集
合組域の （１１０）（０＜）１）方位成分の発達′４
ｒ：図ることを特徴とするｗｍ板の製造蔽を骨子とＴる
。
ある鋼を２００〜５００℃の温度域において、２０％以
上の圧下率で圧延し、そのめと再結晶焼鈍？おこない集
合組域の （１１０）（０＜）１）方位成分の発達′４
ｒ：図ることを特徴とするｗｍ板の製造蔽を骨子とＴる
。
以下本発明の内容を詳細に説明する。
不発明の基本原理は焼鈍Ｃユ先立つ圧延の段階１′、
で激しい動的歪時効を生ぜしめ、その結朱侍られる特殊
な加工ｍ織を利用して焼鈍後の果合′組織（：おける
（１１Ｏ）〔００１）Ｔｉ位酸成分増大を図る点にある
。ｍ剪歪時効とは゛、加工時に運！ｌ！７１する転位と
鋼中の同浴０．Ｎとの相互作用によって生ずる加工中の
歪時効である。
な加工ｍ織を利用して焼鈍後の果合′組織（：おける
（１１Ｏ）〔００１）Ｔｉ位酸成分増大を図る点にある
。ｍ剪歪時効とは゛、加工時に運！ｌ！７１する転位と
鋼中の同浴０．Ｎとの相互作用によって生ずる加工中の
歪時効である。
本発明に関する詳細な研究の結果によれば、圧延中に漱
しい動的歪時効が発生すると、結晶粒内に特に加工歪の
大きい清拭の領域（以下変形歪と称する）が形成され、
＆！鈍時にはその変形帯に（１１０）（００１） 再
結晶核が優先的（＝形成され、焼鈍後の果合組域におけ
る （ＩＩＯ）（００１）万位成分の増大に寄与する。
しい動的歪時効が発生すると、結晶粒内に特に加工歪の
大きい清拭の領域（以下変形歪と称する）が形成され、
＆！鈍時にはその変形帯に（１１０）（００１） 再
結晶核が優先的（＝形成され、焼鈍後の果合組域におけ
る （ＩＩＯ）（００１）万位成分の増大に寄与する。
このような動的歪時効を生ぜしむるに当って４は、先ず
鋼が十分な置の同浴（（！＋Ｎ）を含有していなければ
ならず、圧延前の段階で門ｍポ僚法などで測足した固だ
（０＋Ｎ）が、１０ ＰＰ１０以上であることカド必要
である。同浴（０＋Ｎ）が１０ ＰＰｍ未満の場合には
、動的歪時効の程度が小さく不発明の効果が閘門できな
い。
鋼が十分な置の同浴（（！＋Ｎ）を含有していなければ
ならず、圧延前の段階で門ｍポ僚法などで測足した固だ
（０＋Ｎ）が、１０ ＰＰ１０以上であることカド必要
である。同浴（０＋Ｎ）が１０ ＰＰｍ未満の場合には
、動的歪時効の程度が小さく不発明の効果が閘門できな
い。
道、１
次に圧延温度であるが、２００℃未満の直皮で “
は鋼中におけるＯ、Ｎ原子の拡散が遅く、０１Ｎ原子が
転位に「川って拡散移ｊｌｌＴるＦＦｒ娶峙間が長くか
かり過ぎ、動的歪時効が十分Ｃ二は生じない。また５０
０℃超の温度域ではＣ，Ｎの拡散が十分早＜Ｏ，Ｎ原子
に容易に転位（：到達し得るが、転位とＣ，Ｎ原子との
相互作用が弱く動的歪特効が消衰する。したがって圧延
一度は２００〜ｂ いうンの範囲になければならない。
は鋼中におけるＯ、Ｎ原子の拡散が遅く、０１Ｎ原子が
転位に「川って拡散移ｊｌｌＴるＦＦｒ娶峙間が長くか
かり過ぎ、動的歪時効が十分Ｃ二は生じない。また５０
０℃超の温度域ではＣ，Ｎの拡散が十分早＜Ｏ，Ｎ原子
に容易に転位（：到達し得るが、転位とＣ，Ｎ原子との
相互作用が弱く動的歪特効が消衰する。したがって圧延
一度は２００〜ｂ いうンの範囲になければならない。
また圧延時の臣下率が加−未満であっては圧延中の転位
の増殖鼠が少なく、したがってｗＪ的型歪時効敏しくは
生ぜず荷動でない。このため圧下率は２ｏ−以上でなけ
ればならない。
の増殖鼠が少なく、したがってｗＪ的型歪時効敏しくは
生ぜず荷動でない。このため圧下率は２ｏ−以上でなけ
ればならない。
本発明は圧延後の再結晶によりその発明効果が現われる
のであるから、上記条件で圧延したのち再結晶の生じる
条件での再結晶焼鈍を必要とテる。
のであるから、上記条件で圧延したのち再結晶の生じる
条件での再結晶焼鈍を必要とテる。
本発明を実ＮＴるに当っての呆材鋼は、 ＩＱＰＰｍ以
上の同情（０＋Ｎ） 馨ｆｆ有しているだけで十分であ
り、その他の特殊なノＣ木の瘉原ン必要としない。しか
しながら強度、耐＾性などを同上させる必要から一般的
（−添加されるＭｎ％Ａ７１Ｓｉなどの合金元系が添加
されて藝ても、同浴（Ｃ十ＮＪ’が１０ ＰＰｍ以上で
あれば本発明の効果は現われる。
上の同情（０＋Ｎ） 馨ｆｆ有しているだけで十分であ
り、その他の特殊なノＣ木の瘉原ン必要としない。しか
しながら強度、耐＾性などを同上させる必要から一般的
（−添加されるＭｎ％Ａ７１Ｓｉなどの合金元系が添加
されて藝ても、同浴（Ｃ十ＮＪ’が１０ ＰＰｍ以上で
あれば本発明の効果は現われる。
不発明に規定した条件での川越は他の圧迫との刊合せ、
つまり熱延−川越、用越−冷処ある・いは熱延−用越−
冷延の組合せで実施しても有効であるが、この場合冷延
の圧下率は温延の圧下率以下であることが望ましい。
つまり熱延−川越、用越−冷処ある・いは熱延−用越−
冷延の組合せで実施しても有効であるが、この場合冷延
の圧下率は温延の圧下率以下であることが望ましい。
実施例１
真空俗解したＣ％Ｎ Ｏ）富有型の異なる鋼を１２００
℃に加熱し、仕上温度９５０℃で板厚２．０硼Ｃ二黙延
後窒冷した。これらの試料の化学成分および円ｓＭ優法
で評価した自溶（０＋Ｎ）のｍを第１表に示す。
℃に加熱し、仕上温度９５０℃で板厚２．０硼Ｃ二黙延
後窒冷した。これらの試料の化学成分および円ｓＭ優法
で評価した自溶（０＋Ｎ）のｍを第１表に示す。
Ｗ！Ｉ １ 表
これらの試料をｌＯ〜８０ ％の圧下率で、室温〜７
００℃の温度で圧延し、７００℃×５分の沓結晶焼鈍を
おこなってから、それぞれ°の試杵についてｘ＃Ｉ極点
図を作成し、（ＩＩＯＪ（ＱＯＩ）−ツカ位成分強度比
（ランダム果合朝織を６つ楡−準試料の場合を基準とし
たｘＨの反射強度比ノヲ求めた。
００℃の温度で圧延し、７００℃×５分の沓結晶焼鈍を
おこなってから、それぞれ°の試杵についてｘ＃Ｉ極点
図を作成し、（ＩＩＯＪ（ＱＯＩ）−ツカ位成分強度比
（ランダム果合朝織を６つ楡−準試料の場合を基準とし
たｘＨの反射強度比ノヲ求めた。
このＣｌｌ０）（００１） 強度比と成分、工程条件
との関係を第１図、第２図に示す°。
との関係を第１図、第２図に示す°。
第１図において圧延ｔｉ度３７０℃のとき７０チ圧下；
Ａ、３０％圧下；Ｂ、１０％圧下；Ｃをそれぞれ示す。
Ａ、３０％圧下；Ｂ、１０％圧下；Ｃをそれぞれ示す。
又第２因において圧下率５０％の試料層６：ａ、試料／
Ｉ６１；ｔ）Ｙ示した。
Ｉ６１；ｔ）Ｙ示した。
第１図より明らかなごとく、ＩＮ！ｉＩ浴（ＯＷＮ）が
１１０−ＰＰ以上の試・料ン２０％以上の圧下率で用越
（３７０℃での圧延）した場合、焼鈍後の（１１０，）
（００１）強度比が著しく高くなり。また−万第２図は
、２００〜５００℃での′ｍ延が（１１０）（００１）
強度比の著しい増大に寄与していることを示してい
る。
１１０−ＰＰ以上の試・料ン２０％以上の圧下率で用越
（３７０℃での圧延）した場合、焼鈍後の（１１０，）
（００１）強度比が著しく高くなり。また−万第２図は
、２００〜５００℃での′ｍ延が（１１０）（００１）
強度比の著しい増大に寄与していることを示してい
る。
実施例２
第１表における試料層７の然鉦板を用い、呈゛温′（図
中Ｂ）及び・３５０℃（図中Ａ）で、別々（二各々４５
％の圧延をおこなったのち、７００’ＣＸ１０分の
ｉ鈍で再結晶全終了させ２種類の試料を作成し、振動減
衰法から鋼板の板面内の各方向のヤング率を測定した。
中Ｂ）及び・３５０℃（図中Ａ）で、別々（二各々４５
％の圧延をおこなったのち、７００’ＣＸ１０分の
ｉ鈍で再結晶全終了させ２種類の試料を作成し、振動減
衰法から鋼板の板面内の各方向のヤング率を測定した。
その結果７ｆｒ：第３図に示したが、図から明らかなご
とく、不発明材では圧延方向から４５〜６７．５°の方
間で特にヤング率が高＜、塑性力学の原理から張り剛性
が著しく改善されることも示している。
とく、不発明材では圧延方向から４５〜６７．５°の方
間で特にヤング率が高＜、塑性力学の原理から張り剛性
が著しく改善されることも示している。
実施例３
０； ０−０８０％ｓ１； ＬＯＯ４、Ｍｈ； ０＊３
０ 、 Ｐ；（ＬＯＩＩ８ ； ０．０１９ 、ａｔ
；＜ ０．００１ 、Ｎ ； ０．００３０の各ｗｔ％
Ｑ化学ｍ化学育成るキャップド鋼を俗解し、１２５０℃
に加熱後、仕上温度９５０℃で板厚２．０■Ｃ：Ｍ延し
、その後の空冷中の４００℃（図中Ａ）およびＭＷで（
図中Ｂ）別々に各々６０％・の圧延をおこなったのち、
７００℃×５分の焼鈍で再結晶を終了させ、２種ｉの試
料を作製し、実施例２と向じ方法を用いて板菌内のヤン
グ率を測定した。但し、’６゛０％圧処の直前での同浴
、（０＋Ｎ）は、内部摩擦法（：よ□る測定の結果、４
００℃での圧延直前で４３ ＰＰｍ 、室龜での圧延直
前で３０ＰＰｍであヴ光。
０ 、 Ｐ；（ＬＯＩＩ８ ； ０．０１９ 、ａｔ
；＜ ０．００１ 、Ｎ ； ０．００３０の各ｗｔ％
Ｑ化学ｍ化学育成るキャップド鋼を俗解し、１２５０℃
に加熱後、仕上温度９５０℃で板厚２．０■Ｃ：Ｍ延し
、その後の空冷中の４００℃（図中Ａ）およびＭＷで（
図中Ｂ）別々に各々６０％・の圧延をおこなったのち、
７００℃×５分の焼鈍で再結晶を終了させ、２種ｉの試
料を作製し、実施例２と向じ方法を用いて板菌内のヤン
グ率を測定した。但し、’６゛０％圧処の直前での同浴
、（０＋Ｎ）は、内部摩擦法（：よ□る測定の結果、４
００℃での圧延直前で４３ ＰＰｍ 、室龜での圧延直
前で３０ＰＰｍであヴ光。
第４図（：示すヤング率の測定結果から明らかなようＣ
二、 ＩＸ光明材は、圧延方向から４５〜６７・５°の
方向で特（：ヤング率が藺＜、従って誕れた張り削性を
有する博１ｌｌＩ板であることがわかる。
二、 ＩＸ光明材は、圧延方向から４５〜６７・５°の
方向で特（：ヤング率が藺＜、従って誕れた張り削性を
有する博１ｌｌＩ板であることがわかる。
第１図は、熱延板の同浴（ＯＷＮ、）置と焼鈍後の（１
１０）（００１）万位成分のランダム強度比との関係を
示Ｔ図、ｍ２図は、圧延温良と焼鈍後の（ＩＩＯＪ（０
０１） 方位成分のランダム強度比との関係な示す図
、Ｗ＆３図、第４図は焼鈍板の板面内の各方向のヤング
率を示Ｔ図曲であ−る。 開力％（ｃ −ｔ−ｕ） （Ｐμｍ）第２図 斤延展度１ じＣ） 箒３’［ 第４図 θ ４５ ９θ ｈ延方向との支片Ｕｊｔ）
１０）（００１）万位成分のランダム強度比との関係を
示Ｔ図、ｍ２図は、圧延温良と焼鈍後の（ＩＩＯＪ（０
０１） 方位成分のランダム強度比との関係な示す図
、Ｗ＆３図、第４図は焼鈍板の板面内の各方向のヤング
率を示Ｔ図曲であ−る。 開力％（ｃ −ｔ−ｕ） （Ｐμｍ）第２図 斤延展度１ じＣ） 箒３’［ 第４図 θ ４５ ９θ ｈ延方向との支片Ｕｊｔ）
Claims (1)
- 同浴（（３＋Ｎ）が１０ ＰＰｍ以上であるｍ、ｖ、２
００〜５００℃の温度域において２０％以上の圧下率で
圧延し、そのあと再結晶焼Ｗ１をおこなうこと乞特徴と
する饗合租賊の主成分が（１１０）（００１） であ
る薄ｗ４板の製送法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10560581A JPS589932A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 集合組織の主方位成分が（１１０）〔００１〕である薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10560581A JPS589932A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 集合組織の主方位成分が（１１０）〔００１〕である薄鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589932A true JPS589932A (ja) | 1983-01-20 |
Family
ID=14412130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10560581A Pending JPS589932A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 集合組織の主方位成分が（１１０）〔００１〕である薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589932A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6280250A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用温間圧延薄鋼板とその製造方法 |
| JPS62253733A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP2006257488A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Jfe Steel Kk | 捻り剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2009249692A (ja) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Nippon Steel Corp | 高剛性鋼板およびその製造方法 |
| WO2019093399A1 (ja) * | 2017-11-10 | 2019-05-16 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高靭性を有する鋼材及びその製造方法、この鋼材を用いた構造用鋼板 |
-
1981
- 1981-07-08 JP JP10560581A patent/JPS589932A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6280250A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用温間圧延薄鋼板とその製造方法 |
| JPS62253733A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP2006257488A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Jfe Steel Kk | 捻り剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2009249692A (ja) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Nippon Steel Corp | 高剛性鋼板およびその製造方法 |
| WO2019093399A1 (ja) * | 2017-11-10 | 2019-05-16 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高靭性を有する鋼材及びその製造方法、この鋼材を用いた構造用鋼板 |
| JPWO2019093399A1 (ja) * | 2017-11-10 | 2020-11-19 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高靭性を有する鋼材及びその製造方法、この鋼材を用いた構造用鋼板 |
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