JPS59100252A - 成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその製造法 - Google Patents
成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその製造法Info
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- JPS59100252A JPS59100252A JP21098582A JP21098582A JPS59100252A JP S59100252 A JPS59100252 A JP S59100252A JP 21098582 A JP21098582 A JP 21098582A JP 21098582 A JP21098582 A JP 21098582A JP S59100252 A JPS59100252 A JP S59100252A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその
製造法に関する。
製造法に関する。
従来、自動車部品等及びその他の用途に使用するＡｌ合
金材料に、塗装した塗膜に強度を保持させよのに、塗装
後加熱（ベーキング）することがあり、併せて、この加
熱を利用してＡｌ合金材料の強度を向上させることが行
われている。そのため、Ａｌ合金材として２００２合金
及び２０３６合金が使用されるが、これらの合金の塗膜
の焼付条件は２００℃の温度に９０分保持するという高
温長時間を必要としていた。
金材料に、塗装した塗膜に強度を保持させよのに、塗装
後加熱（ベーキング）することがあり、併せて、この加
熱を利用してＡｌ合金材料の強度を向上させることが行
われている。そのため、Ａｌ合金材として２００２合金
及び２０３６合金が使用されるが、これらの合金の塗膜
の焼付条件は２００℃の温度に９０分保持するという高
温長時間を必要としていた。
しかして、最近では省エネルギー及びベーキングのコス
トダウンを図るために、ベーキング温度を下げ、かつ、
加熱時間を短縮する傾向にあり、そして、成形性が良好
で、２００℃以下の低温で、かつ、９０分以下の短時間
で強度が向上するＡｌ合金が要望されてきている。例え
ば、上気した２００２合金や２０３６合金では７５℃の
温度で３０分の加熱のような低温短時間のベーキングで
は強度の向上は期待できない。
トダウンを図るために、ベーキング温度を下げ、かつ、
加熱時間を短縮する傾向にあり、そして、成形性が良好
で、２００℃以下の低温で、かつ、９０分以下の短時間
で強度が向上するＡｌ合金が要望されてきている。例え
ば、上気した２００２合金や２０３６合金では７５℃の
温度で３０分の加熱のような低温短時間のベーキングで
は強度の向上は期待できない。
本発明は上記に説明したような従来技術の種々の問題点
に鑑み、本発明者の研究の結果なされたものであり、成
形性が良好で、かつ、１７５℃の温度で３０分間の低温
短時間のベーキングで強度が向上するＡｌ合金、即ち、
成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金、及びその製造法
を提供するものである。
に鑑み、本発明者の研究の結果なされたものであり、成
形性が良好で、かつ、１７５℃の温度で３０分間の低温
短時間のベーキングで強度が向上するＡｌ合金、即ち、
成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金、及びその製造法
を提供するものである。
本発明に係わる成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金、
及びその製造法は、（１）Ｃｕ１．５〜２．５ｗｔ％、
Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％
、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｂ０．０００５〜
０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で
０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０９ｗｔ％以下、及び
、Ｆｅを０．２５ｗｔ％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍｇの重
量比が１．１以下である残部実質的にＡｌからなるＡｌ
−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金であって、晶質物の最低長辺
長さが１３μｍ以下である成形性、焼付硬化性に優れた
Ａｌ合金を第１の発明とし、（２）Ｃｕ１．５〜２．５
ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．
０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｂ０．００
０５〜０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを
単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０９ｗｔ％以下
、及び、Ｆｅを０．２５ｗｔ％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍ
ｇの重量比が１．１以下である残部実質的にＡｌからな
るＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金鋳塊を、加熱速度２０
０℃／時以下で４５０〜５３０℃に加熱して均質化し、
熱間圧延後圧延率４０％以上で冷間圧延し、最終熱処理
として、実体で加熱速度１００℃／分以上で５００〜５
５０℃に急速加熱し、この温度域に５〜９０秒保持した
後、１５０℃までの冷却速度を３００℃／分以上として
急冷する熱処理を行い、晶出物の最長辺長さを１３μｍ
以下とすることを特徴とする成形性、焼付硬化性に優れ
たＡｌ合金板の製造法を第２の発明とし、（３）Ｃｕ１
．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｗｔ
％、Ｂ０．０００５〜０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃ
ｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．
０９ｗｔ％以下、及び、Ｆｅ０．２５ｗｔ％以下に規制
し、Ｓｉ／Ｍｓの重量比が１．１以下である残部実質的
にＡｌからなるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金鋳塊を、
３００〜４００℃に１時間以上加熱保持し次いで４５０
〜５３０℃に加熱して均質化し、熱間圧延後圧延率４０
％以上で冷間圧延し、最終熱処理として、実体で加熱速
度１００℃／分以上で５００〜５５５℃に急速加熱し、
この温度域に５〜９０秒保持した後、１５０℃までの冷
却速度を３００℃／分以上として急冷する熱処理を行い
、晶出物の最長辺長さを１３μｍ以下とすることを特徴
とする成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金板の製造法
を第３の発明とする３つの発明よりなるものである。
及びその製造法は、（１）Ｃｕ１．５〜２．５ｗｔ％、
Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％
、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｂ０．０００５〜
０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で
０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０９ｗｔ％以下、及び
、Ｆｅを０．２５ｗｔ％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍｇの重
量比が１．１以下である残部実質的にＡｌからなるＡｌ
−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金であって、晶質物の最低長辺
長さが１３μｍ以下である成形性、焼付硬化性に優れた
Ａｌ合金を第１の発明とし、（２）Ｃｕ１．５〜２．５
ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．
０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｂ０．００
０５〜０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを
単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０９ｗｔ％以下
、及び、Ｆｅを０．２５ｗｔ％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍ
ｇの重量比が１．１以下である残部実質的にＡｌからな
るＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金鋳塊を、加熱速度２０
０℃／時以下で４５０〜５３０℃に加熱して均質化し、
熱間圧延後圧延率４０％以上で冷間圧延し、最終熱処理
として、実体で加熱速度１００℃／分以上で５００〜５
５０℃に急速加熱し、この温度域に５〜９０秒保持した
後、１５０℃までの冷却速度を３００℃／分以上として
急冷する熱処理を行い、晶出物の最長辺長さを１３μｍ
以下とすることを特徴とする成形性、焼付硬化性に優れ
たＡｌ合金板の製造法を第２の発明とし、（３）Ｃｕ１
．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜０．０５ｗｔ
％、Ｂ０．０００５〜０．０３ｗｔ％を含み、Ｍｕ、Ｃ
ｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．
０９ｗｔ％以下、及び、Ｆｅ０．２５ｗｔ％以下に規制
し、Ｓｉ／Ｍｓの重量比が１．１以下である残部実質的
にＡｌからなるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金鋳塊を、
３００〜４００℃に１時間以上加熱保持し次いで４５０
〜５３０℃に加熱して均質化し、熱間圧延後圧延率４０
％以上で冷間圧延し、最終熱処理として、実体で加熱速
度１００℃／分以上で５００〜５５５℃に急速加熱し、
この温度域に５〜９０秒保持した後、１５０℃までの冷
却速度を３００℃／分以上として急冷する熱処理を行い
、晶出物の最長辺長さを１３μｍ以下とすることを特徴
とする成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金板の製造法
を第３の発明とする３つの発明よりなるものである。
本発明に係わる成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及
びその製造法（以下単に本発明合金及び本発明の方法と
いうことがある。）について詳細に説明する。
びその製造法（以下単に本発明合金及び本発明の方法と
いうことがある。）について詳細に説明する。
先ず、本発明合金の含有成分及び成分割合について説明
する。
する。
Ｃｕはその含有量に比例して強度を高くするが、伸びを
低下させる元素であり、含有量が１．５ｗｔ％未満では
強度が低くなり、また、２．５ｗｔ％を越えて含有され
ると成形性が低下するものであり、ベーキング後の強度
はＣｕ含有量が増えるに従ってその上昇率は少なくなる
。よって、素材の強度及び成形性とベーキング後の強度
上昇を図るには、Ｃｕ含有量は１．５〜２．５ｗｔ％と
する。
低下させる元素であり、含有量が１．５ｗｔ％未満では
強度が低くなり、また、２．５ｗｔ％を越えて含有され
ると成形性が低下するものであり、ベーキング後の強度
はＣｕ含有量が増えるに従ってその上昇率は少なくなる
。よって、素材の強度及び成形性とベーキング後の強度
上昇を図るには、Ｃｕ含有量は１．５〜２．５ｗｔ％と
する。
Ｍｇは素材の強度及びベーキング後の強度は上昇させる
が一方では素材の成形性を低下させ、含有量が０．５ｗ
ｔ％未満では素材及びベーキング後の強度が低く、また
、１．５ｗｔ％を越えて含有されるとベーキング後の強
度は高くなるが素材の成形性が低くなる。よって、素材
の強度及び成形性とベーキン後の強度上昇を図るには、
Ｍｇ含有量は０．５〜１．０ｗｔ％とする。
が一方では素材の成形性を低下させ、含有量が０．５ｗ
ｔ％未満では素材及びベーキング後の強度が低く、また
、１．５ｗｔ％を越えて含有されるとベーキング後の強
度は高くなるが素材の成形性が低くなる。よって、素材
の強度及び成形性とベーキン後の強度上昇を図るには、
Ｍｇ含有量は０．５〜１．０ｗｔ％とする。
Ｓｉは素材の強度及びベーキング後の強度を上昇させる
が、素材の成形性を低下させ、含有量が０．３ｗｔ％未
満では素材の成形性は高くなるが、強度及びベーキング
後の強度が低くなり、また、１．０ｗｔ％を越えて含有
されると強度及びベーキング後の強度は高くなるが、成
形性が低下する。よって、強度及び成形性とベーキング
後の強度上昇を図るには、Ｓｉ含有量は０．３〜１．０
ｗｔ％とする。
が、素材の成形性を低下させ、含有量が０．３ｗｔ％未
満では素材の成形性は高くなるが、強度及びベーキング
後の強度が低くなり、また、１．０ｗｔ％を越えて含有
されると強度及びベーキング後の強度は高くなるが、成
形性が低下する。よって、強度及び成形性とベーキング
後の強度上昇を図るには、Ｓｉ含有量は０．３〜１．０
ｗｔ％とする。
Ｔｉは成形性を向上させる元素であり、含有量が０．０
０５ｗｔ％を越えて含有させるとその増加と共に成形性
を向上させるが、含有量が０．０５ｗｔ％を越えると粗
大な晶出物を生成し成形性を低下させる。よって、Ｔｉ
含有量は０．００５〜０．０５ｗｔ％とする。
０５ｗｔ％を越えて含有させるとその増加と共に成形性
を向上させるが、含有量が０．０５ｗｔ％を越えると粗
大な晶出物を生成し成形性を低下させる。よって、Ｔｉ
含有量は０．００５〜０．０５ｗｔ％とする。
ＢはＴｉと同様に成形性向上のための元素であり、含有
量が０．０００５ｗｔ％を越えることにより成形性が向
上するが、０．０３ｗｔ％を越えて含有されると粗大な
晶出物を生成して成形性を低下させる。
量が０．０００５ｗｔ％を越えることにより成形性が向
上するが、０．０３ｗｔ％を越えて含有されると粗大な
晶出物を生成して成形性を低下させる。
よって、Ｂ含有量は０．０００５〜０．０３ｗｔ％とす
る。
る。
なお、Ｔｉ及びＢはＡｌ−Ｔｉ−Ｂ中間合金により含有
させることが望ましい。
させることが望ましい。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒは、単独で０．０４ｗｔ％、また
、合計で０．０９ｗｔ％を越えて含有されると強度は向
上するが、成形性を低下させるので、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、
Ｚｒ含有量は単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０
９ｗｔ％以下に規制しなければならない。
、合計で０．０９ｗｔ％を越えて含有されると強度は向
上するが、成形性を低下させるので、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、
Ｚｒ含有量は単独で０．０４ｗｔ％以下、合計で０．０
９ｗｔ％以下に規制しなければならない。
Ｆｅは０．２５ｗｔ％を越えて含有されると成形性を低
下させるので、Ｆｅ含有量は０．２５ｗｔ％以下に規制
しなければならない。
下させるので、Ｆｅ含有量は０．２５ｗｔ％以下に規制
しなければならない。
なお、Ｚｎは０．５ｗｔ％以下に抑えるのが望ましい。
Ｓｉ／Ｍｇの重量比を１．１以下とするのは、素材及び
ベーキング後の強度向上と素材の成形性を良くするため
であり、そして、Ｓｉ／Ｍｇの重量比が１．１を越える
と素材及びベーキング後の強度は向上するが素材の成形
性を低下させる。よって、Ｓｉ／Ｍｇの重量比は１．１
以下とする。
ベーキング後の強度向上と素材の成形性を良くするため
であり、そして、Ｓｉ／Ｍｇの重量比が１．１を越える
と素材及びベーキング後の強度は向上するが素材の成形
性を低下させる。よって、Ｓｉ／Ｍｇの重量比は１．１
以下とする。
以上説明した含有成分及び成分割合については後述する
実施例においても説明してある。
実施例においても説明してある。
次に本発明の方法について説明する。
均質化処理は、均質化処理温度までの加熱速度が早過ぎ
ると、素材の成形性の低下が大きくなり、ベーキングに
よる強度向上が小さくなるので、加熱速度は２００℃／
時以下としなければならず、そして、均質化処理温度は
４５０℃未満では素材の成形性の低下とベーキング後の
強度低下を来し、また、５３０℃を越える温度ではバー
ニングが生じるようになる。よって、均質化処理温度は
４５０〜５３０℃とする。
ると、素材の成形性の低下が大きくなり、ベーキングに
よる強度向上が小さくなるので、加熱速度は２００℃／
時以下としなければならず、そして、均質化処理温度は
４５０℃未満では素材の成形性の低下とベーキング後の
強度低下を来し、また、５３０℃を越える温度ではバー
ニングが生じるようになる。よって、均質化処理温度は
４５０〜５３０℃とする。
また、加熱速度が２００℃／時以下で行えない時には加
熱速度に関係なく、３００−４００℃に１時間加熱保持
した後に、４５０−５３０℃で均質化処理を行なうと、
加熱速度が２００℃／時以下のときと同等の成形性を得
ることができる。なお、４５０〜５３０℃での均質化処
理時間は１〜１０時間程度が望ましい。
熱速度に関係なく、３００−４００℃に１時間加熱保持
した後に、４５０−５３０℃で均質化処理を行なうと、
加熱速度が２００℃／時以下のときと同等の成形性を得
ることができる。なお、４５０〜５３０℃での均質化処
理時間は１〜１０時間程度が望ましい。
熱間圧延後に冷間圧延を行なうが、冷間圧延率が高くな
る程最終熱処理後の素材の成形性が向上するけれども、
圧延率が４０％未満では素材の成形性が低下するので、
冷間圧延率は４０％以上とする。
る程最終熱処理後の素材の成形性が向上するけれども、
圧延率が４０％未満では素材の成形性が低下するので、
冷間圧延率は４０％以上とする。
さらに、最終熱処理としては急速加熱、高温短時間の加
熱を行ない、続いて、急速冷却を行なうことによって、
素材の強度及び高い成形性とベーキング後の強度を向上
させることができる。即ち、実体を加熱速度１００℃／
分以上で５００〜５５５℃に急速加熱してこの温度に５
〜９０秒保持するのであるが、加熱速度が１００℃／分
未満で、加熱温度が５００℃未満では素材の強度及びベ
ーキング後の強度が低く、また、５６０℃を越えるとバ
ーニングを発生して成形性が低下してしまい、そして、
例えば、■■■x５３０℃で加熱時間が１２０秒の場合
では結晶量の粗大化により成形性が低下し、加熱温度４
７５℃で加熱時間が６０秒の場合はベーキング後の強度
が低くなる。続く１５０℃までの冷却速度については、
冷却速度が３００℃／分未満では素材の成形性の低下及
びベーキング後の強度上昇率が小さく、３００℃／分以
上になると、素材の強度及び成形性とベーキング後の強
度が向上する。また、加熱を従来のバッチ式の空気炉で
行なうと、加熱速度が遅く、保時時間も長いので、結晶
粒が粗大化して素材の成形性が悪くなる。よって、最終
熱処理は実体、即ち、被処理材自体で加熱速度１００℃
／分以上で５００〜５５５℃に急速加熱し、保時時間を
５〜９０秒とし、１５０℃までの冷却速度を３００℃／
分以上で行なうのである。
熱を行ない、続いて、急速冷却を行なうことによって、
素材の強度及び高い成形性とベーキング後の強度を向上
させることができる。即ち、実体を加熱速度１００℃／
分以上で５００〜５５５℃に急速加熱してこの温度に５
〜９０秒保持するのであるが、加熱速度が１００℃／分
未満で、加熱温度が５００℃未満では素材の強度及びベ
ーキング後の強度が低く、また、５６０℃を越えるとバ
ーニングを発生して成形性が低下してしまい、そして、
例えば、■■■x５３０℃で加熱時間が１２０秒の場合
では結晶量の粗大化により成形性が低下し、加熱温度４
７５℃で加熱時間が６０秒の場合はベーキング後の強度
が低くなる。続く１５０℃までの冷却速度については、
冷却速度が３００℃／分未満では素材の成形性の低下及
びベーキング後の強度上昇率が小さく、３００℃／分以
上になると、素材の強度及び成形性とベーキング後の強
度が向上する。また、加熱を従来のバッチ式の空気炉で
行なうと、加熱速度が遅く、保時時間も長いので、結晶
粒が粗大化して素材の成形性が悪くなる。よって、最終
熱処理は実体、即ち、被処理材自体で加熱速度１００℃
／分以上で５００〜５５５℃に急速加熱し、保時時間を
５〜９０秒とし、１５０℃までの冷却速度を３００℃／
分以上で行なうのである。
以上の工程を終了したときの素材の晶出物の大きさは、
最長辺の長さが１３μｍを越えると成形性が低下するの
で、最終的なＡｌ合金板の晶出物は１３μｍ以下とする
必要がある。
最長辺の長さが１３μｍを越えると成形性が低下するの
で、最終的なＡｌ合金板の晶出物は１３μｍ以下とする
必要がある。
なお、最終熱処理後必要に応じて、レベラー、または、
スキンパス等で歪矯正を行なう際には加工率は１．５％
以下とすることが成形性の低下防止という点で望ましい
。
スキンパス等で歪矯正を行なう際には加工率は１．５％
以下とすることが成形性の低下防止という点で望ましい
。
本発明に係わる成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及
びその製造法の実施例を説明する。
びその製造法の実施例を説明する。
実施例１
第１表に、加熱速度４０℃／時で加熱温度５２０℃に４
時間保持する均質化処理、熱間圧延後７５％の冷間圧延
を行なった１ｍｍ厚の板を実体で加熱速度２００℃／分
で５３０℃に３０秒保持し、８００℃／分の冷却速度で
１５０℃まで冷却する最終熱処理を行ない、室温に３０
日放置した後の本発明合金及び比較合金の諸性質を示す
。
時間保持する均質化処理、熱間圧延後７５％の冷間圧延
を行なった１ｍｍ厚の板を実体で加熱速度２００℃／分
で５３０℃に３０秒保持し、８００℃／分の冷却速度で
１５０℃まで冷却する最終熱処理を行ない、室温に３０
日放置した後の本発明合金及び比較合金の諸性質を示す
。
この第１表及び第１表の続きから明らかであるが、本発
明合金Ｎｏ．１・３は比較合金に比べ、素材の強度及び
成形性とベーキング後の強度に優れているが、特に、比
較合金Ｎｏ．１４、１５（２００２、２０３６）に比べ
ると本発明合金は素材の成形性に優れ、ベーキングによ
る強度の向上も優れている。
明合金Ｎｏ．１・３は比較合金に比べ、素材の強度及び
成形性とベーキング後の強度に優れているが、特に、比
較合金Ｎｏ．１４、１５（２００２、２０３６）に比べ
ると本発明合金は素材の成形性に優れ、ベーキングによ
る強度の向上も優れている。
一方、Ｃｕ含有量が１．５ｗｔ％未満の比較合金Ｎｏ．
１では強度が低く、また、Ｃｕ含有量が２．５ｗｔ％を
越える比較合金Ｎｏ．２では成形性が劣化する。同様に
、Ｍｇ，Ｓｉ含有量の低い比較合金Ｎｏ．３では強度が
低く、また、Ｍｇ、Ｓｉ含有量が高過ぎる比較合金Ｎｏ
．４合金では成形性が劣化する。
１では強度が低く、また、Ｃｕ含有量が２．５ｗｔ％を
越える比較合金Ｎｏ．２では成形性が劣化する。同様に
、Ｍｇ，Ｓｉ含有量の低い比較合金Ｎｏ．３では強度が
低く、また、Ｍｇ、Ｓｉ含有量が高過ぎる比較合金Ｎｏ
．４合金では成形性が劣化する。
Ｔｉ０．００５ｗｔ％未満の含有量、また、０．０５ｗ
ｔ％を越えて含有されている比較合金Ｎｏ．６、７葉素
材の成形性が低く、Ｂが０．０００５ｗｔ％未満の含有
量、また、０．０３ｗｔ％を越えて含有されている比較
合金Ｎｏ．７、８は成形性が低いし、比較合金Ｎｏ．９
〜１２のようにＭｎ、Ｃｒ、Ｖ及びＺｒが含有されると
強度は向上するが成形性が低く、Ｆｅが０．５％も含有
されているＮｏ．１３では素材の成形性が低下し、Ｓｉ
／Ｍｇの重量比が比較合金Ｎｏ．５のように１．４では
成形性が低下するのである。
ｔ％を越えて含有されている比較合金Ｎｏ．６、７葉素
材の成形性が低く、Ｂが０．０００５ｗｔ％未満の含有
量、また、０．０３ｗｔ％を越えて含有されている比較
合金Ｎｏ．７、８は成形性が低いし、比較合金Ｎｏ．９
〜１２のようにＭｎ、Ｃｒ、Ｖ及びＺｒが含有されると
強度は向上するが成形性が低く、Ｆｅが０．５％も含有
されているＮｏ．１３では素材の成形性が低下し、Ｓｉ
／Ｍｇの重量比が比較合金Ｎｏ．５のように１．４では
成形性が低下するのである。
次に、晶出物の最長辺長さについてみると、本発明合金
Ｎｏ．１〜３では８〜１０μｍであり、良好な成形性を
示しているが、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｆｅを規定量以
上含有すると比較合金Ｎｏ．９〜１５では１５〜２１μ
ｍの大きさとなっており、成形性が、劣化していること
がわかる。
Ｎｏ．１〜３では８〜１０μｍであり、良好な成形性を
示しているが、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｆｅを規定量以
上含有すると比較合金Ｎｏ．９〜１５では１５〜２１μ
ｍの大きさとなっており、成形性が、劣化していること
がわかる。
実施例２
第２表に本発明合金Ｎｏ．１の均質化処理条件と材料特
性を示す。即ち、本発明合金Ｎｏ．１鋳塊を５０〜４０
０℃／時の加熱速度で、４００〜５７５℃に４時間保持
する均質化と、加熱速度に関係なく３５０℃で１時間保
持後５２０℃で４時間保持する均質化との処理を行ない
、熱間圧延後７７％の冷間圧延を行なった１ｍｍの板を
実体が加熱速度２００℃／分で５３０℃で３０秒保持し
、１５０℃まで冷却速度７００℃／分で冷却する最終熱
処理を行ない、室温に３０日放置後の特性値である。
性を示す。即ち、本発明合金Ｎｏ．１鋳塊を５０〜４０
０℃／時の加熱速度で、４００〜５７５℃に４時間保持
する均質化と、加熱速度に関係なく３５０℃で１時間保
持後５２０℃で４時間保持する均質化との処理を行ない
、熱間圧延後７７％の冷間圧延を行なった１ｍｍの板を
実体が加熱速度２００℃／分で５３０℃で３０秒保持し
、１５０℃まで冷却速度７００℃／分で冷却する最終熱
処理を行ない、室温に３０日放置後の特性値である。
この第２表からわかるように、加熱速度が大きくなるに
つれて成形性が低下しており、４００℃／時では成形性
の低下が大きいので、２００℃／時以下とするのがよく
、均質化処理温度が高くなるにつれて成形性は向上する
が、５７５℃ではバーニングにより成形性は低下するよ
うになり、加熱速度が２００℃／時以下で行なえない場
合には、３００〜４００℃に１時間以上加熱後、４５０
〜５３０℃まで昇温保持すると加熱速度２００℃／時以
下の場合と同等の成形性を得られる。
つれて成形性が低下しており、４００℃／時では成形性
の低下が大きいので、２００℃／時以下とするのがよく
、均質化処理温度が高くなるにつれて成形性は向上する
が、５７５℃ではバーニングにより成形性は低下するよ
うになり、加熱速度が２００℃／時以下で行なえない場
合には、３００〜４００℃に１時間以上加熱後、４５０
〜５３０℃まで昇温保持すると加熱速度２００℃／時以
下の場合と同等の成形性を得られる。
実施例３
第３表に本発明合金Ｎｏ．１の最終冷間圧延率と成形性
の関係を示す。即ち、本発明合金Ｎｏ．１鋳塊を加熱速
度１００℃／時で５２０℃に４時間保持する均質化処理
、熱間圧延、３０〜７５％の冷間圧延を行なった１ｍｍ
の板を実体が加熱速度２００℃／分で５３０℃に１５秒
保持後、冷却速度３００℃／分で１５０℃まで冷却する
最終熱処理後、室温に３０日放置した後の値である。
の関係を示す。即ち、本発明合金Ｎｏ．１鋳塊を加熱速
度１００℃／時で５２０℃に４時間保持する均質化処理
、熱間圧延、３０〜７５％の冷間圧延を行なった１ｍｍ
の板を実体が加熱速度２００℃／分で５３０℃に１５秒
保持後、冷却速度３００℃／分で１５０℃まで冷却する
最終熱処理後、室温に３０日放置した後の値である。
第３表から明らかなように、３０％より冷間圧延率が高
くなるにつれて成形性は向上しており、３０％以下では
成形性が低いので、冷間圧延率は４０％以上とする必要
がある。
くなるにつれて成形性は向上しており、３０％以下では
成形性が低いので、冷間圧延率は４０％以上とする必要
がある。
実施例４
第４表に本発明合金Ｎｏ．２の最終熱処理条件と材料特
性を示す。即ち、鋳塊を加熱速度１００℃／時で５２０
℃で５時間保持する均質化処理、熱間圧延、７０％の冷
間圧延を行なった１ｍｍの板を実体で、加熱速度２００
℃／分で４７５〜５６０℃で５〜１２０秒の高温短時間
加熱後、冷却速度２００℃／分の急冷（水中への焼入れ
）により１５０℃まで（急冷の場合は水温まで）冷却し
、室温に３０日放置した後の値である。なお、比較とし
て従来の空気炉による熱処理法での値も示す。
性を示す。即ち、鋳塊を加熱速度１００℃／時で５２０
℃で５時間保持する均質化処理、熱間圧延、７０％の冷
間圧延を行なった１ｍｍの板を実体で、加熱速度２００
℃／分で４７５〜５６０℃で５〜１２０秒の高温短時間
加熱後、冷却速度２００℃／分の急冷（水中への焼入れ
）により１５０℃まで（急冷の場合は水温まで）冷却し
、室温に３０日放置した後の値である。なお、比較とし
て従来の空気炉による熱処理法での値も示す。
この第４表から明らかなように、従来の空気炉による熱
処理法と本発明の方法（高温短時間加熱法）を比較する
と、空気炉による熱処理法では強度は高いけれども成形
性が低い。また、本発明における最終熱処理についてみ
ると、５００℃以下ではリューダスマークが発生してベ
ーキング後の強度の向上が少なく、５６０℃以上になる
とバーニングにより成形性が低下し、また、５３０℃で
１２０秒間保持すると再結晶粒の粗大化により成形性が
低下する。さらに、１５０℃までの冷却速度は２００℃
／分以下では成形性が低く、ベーキング後の耐力の向上
が少ない。
処理法と本発明の方法（高温短時間加熱法）を比較する
と、空気炉による熱処理法では強度は高いけれども成形
性が低い。また、本発明における最終熱処理についてみ
ると、５００℃以下ではリューダスマークが発生してベ
ーキング後の強度の向上が少なく、５６０℃以上になる
とバーニングにより成形性が低下し、また、５３０℃で
１２０秒間保持すると再結晶粒の粗大化により成形性が
低下する。さらに、１５０℃までの冷却速度は２００℃
／分以下では成形性が低く、ベーキング後の耐力の向上
が少ない。
従って、本発明の法法における最終熱処理の最適条件は
、加熱速度、１００℃／分以上、加熱温度５００〜５５
５℃、保持時間、５〜９０秒、かつ、１５０℃までの冷
却速度は３００℃分以上である。
、加熱速度、１００℃／分以上、加熱温度５００〜５５
５℃、保持時間、５〜９０秒、かつ、１５０℃までの冷
却速度は３００℃分以上である。
Claims (3)
- （１）Ｃｕ１．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｓ０．５〜１．０
ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｂ０．０００５〜０．０３ｗｔ％を含み
、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で０．０４ｗｔ％以下、
合計で０．０９ｗｔ％以下、及び、Ｆｅを０．２５ｗｔ
％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍｓの重量比が１．１以下であ
る残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｓ−Ｓｉ系
合金であって、品出物の最長辺長さが１３μｍ以下であ
る成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金。 - （２）Ｃｕ１．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｓ０．５〜１．０
ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｂ０．０００５〜０．０３ｗｔ％を含み
、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で０．０４ｗｔ％以下、
合計で０．０９ｗｔ％以下、及び、Ｆｅを０．２５ｗｔ
％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍｓの重量比が１．１以下であ
る残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｓ−Ｓｉ系
合金を鋳塊を、加熱速度２００℃／時以下で４５０〜５
３０℃に加熱して均質化し、熱間圧延後圧延率４０％以
上で冷間圧延し、最終熱処理として、実体で加熱速度１
００℃／分以上で５００〜５５５℃に急速加熱し、この
温度域に５〜９０秒保持した後、１５０℃までの冷却速
度を３００／分以上として急冷する熱処理を行い、晶出
物の最長辺長さを１３μｍ以下とすることを特徴とする
成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金の製造法。 - （３）Ｃｕ１．５〜２．５ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜１．０
ｗｔ％、Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｂ０．０００５〜０．０３ｗｔ％を含み
、Ｍｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒを単独で０．０４ｗｔ％以下、
合計で０．０９ｗｔ％以下、及び、Ｆｅを０．２５ｗｔ
％以下に規制し、Ｓｉ／Ｍｓの重量比が１．１以下であ
る残部実質的にＡｌからなるＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金鋳塊を、３００〜４００℃に１時間以上加熱保持し
次いで４５０〜５３０℃に冷間圧延し、最終熱処理とし
て、実体で加熱速度１００℃／分以上で５００〜５５０
℃に急速加熱し、この温度域に５〜９０秒保持した後、
１５０℃までの冷却速度を３００℃／分以上として急礼
する熱処理を行い、晶出物の最長辺長さを１３μｍ以下
とすることを特徴とする成形性、焼付硬化性に優れたＡ
ｌ合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21098582A JPS59100252A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21098582A JPS59100252A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59100252A true JPS59100252A (ja) | 1984-06-09 |
| JPS6139391B2 JPS6139391B2 (ja) | 1986-09-03 |
Family
ID=16598397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21098582A Granted JPS59100252A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 成形性、焼付硬化性に優れたＡｌ合金及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59100252A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61246341A (ja) * | 1985-04-24 | 1986-11-01 | Sky Alum Co Ltd | 熱処理型アルミニウム合金圧延板軟質材 |
| JPS6289852A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-24 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造法 |
| WO2012160720A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 住友軽金属工業株式会社 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-12-01 JP JP21098582A patent/JPS59100252A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61246341A (ja) * | 1985-04-24 | 1986-11-01 | Sky Alum Co Ltd | 熱処理型アルミニウム合金圧延板軟質材 |
| JPS6289852A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-24 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造法 |
| WO2012160720A1 (ja) * | 2011-05-20 | 2012-11-29 | 住友軽金属工業株式会社 | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6139391B2 (ja) | 1986-09-03 |
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