JPS59100301A - 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ - Google Patents
石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブInfo
- Publication number
- JPS59100301A JPS59100301A JP20936582A JP20936582A JPS59100301A JP S59100301 A JPS59100301 A JP S59100301A JP 20936582 A JP20936582 A JP 20936582A JP 20936582 A JP20936582 A JP 20936582A JP S59100301 A JPS59100301 A JP S59100301A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- coal
- boiler tube
- tube
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、石炭燃焼金言むプラント用ボイラチューブに
係り、特に燃焼ガスにより７００〜８００Ｃの鋼管表面
温度を得るための、高強度で耐高温腐食性を兼ね備えた
オーステナイト系合金で構成したボイラチューブに関す
る。
係り、特に燃焼ガスにより７００〜８００Ｃの鋼管表面
温度を得るための、高強度で耐高温腐食性を兼ね備えた
オーステナイト系合金で構成したボイラチューブに関す
る。
従来の発磁プラント用ボイラチューブ材として、燃焼ガ
ス側のチューブ外装部の温度が６００〜６６０Ｃでチュ
ーブ内蒸気温度が６００ｔｌ？以下のＩＭＯ鋼の低合金
鋼が、高温側では５ＵＳ３０４゜５ＵＳ３２１並びにＳ
ＵＳ ３４７等のオーステナイト系ステンレス鋼が使
用されている。しかし、近年、資源、エネルギーの有効
利用の点からボイラ燃料として重油から石炭へ移行し、
発心効率面上等の理由から燃焼温度を上昇させ、蒸気温
度を６５０Ｃ程度とする高温高圧化が図られるすう勢に
ある。
ス側のチューブ外装部の温度が６００〜６６０Ｃでチュ
ーブ内蒸気温度が６００ｔｌ？以下のＩＭＯ鋼の低合金
鋼が、高温側では５ＵＳ３０４゜５ＵＳ３２１並びにＳ
ＵＳ ３４７等のオーステナイト系ステンレス鋼が使
用されている。しかし、近年、資源、エネルギーの有効
利用の点からボイラ燃料として重油から石炭へ移行し、
発心効率面上等の理由から燃焼温度を上昇させ、蒸気温
度を６５０Ｃ程度とする高温高圧化が図られるすう勢に
ある。
一般に、燃焼温度が６５０〜６６０Ｃで蒸気温度が６０
０Ｃの比較的高温側で使用されているオーステナイト系
ステンレス鋼も、さらに燃焼温度を７００〜８００Ｃま
で高め、蒸気温度を６５０Ｃ付近まで上昇させると著し
く耐腐食性が低下し、その温度で必要な許容引張応力も
満足できるものは得られない。また、ボイラも大型化及
び高圧化しており、万一チューブ内外面を問わず、燃焼
ガスや水蒸気岐化・並びに高温強度不足によってチュー
ブ材の破損が生じた場む、人的及び物理的損害は著しい
ものになる。したがって、従来から使用されているボイ
ラチューブ材ではその内外壁における耐食性ならびに尚
温強既が不充分となってきている。このことから高温尚
圧化に際しては、高温強度のみならず腐食に対する対米
も重要で、石炭焚ボイラにおける耐高温腐食性並びに高
温強度を兼備したボイラチューブ材の開発が強く望まれ
ている。
０Ｃの比較的高温側で使用されているオーステナイト系
ステンレス鋼も、さらに燃焼温度を７００〜８００Ｃま
で高め、蒸気温度を６５０Ｃ付近まで上昇させると著し
く耐腐食性が低下し、その温度で必要な許容引張応力も
満足できるものは得られない。また、ボイラも大型化及
び高圧化しており、万一チューブ内外面を問わず、燃焼
ガスや水蒸気岐化・並びに高温強度不足によってチュー
ブ材の破損が生じた場む、人的及び物理的損害は著しい
ものになる。したがって、従来から使用されているボイ
ラチューブ材ではその内外壁における耐食性ならびに尚
温強既が不充分となってきている。このことから高温尚
圧化に際しては、高温強度のみならず腐食に対する対米
も重要で、石炭焚ボイラにおける耐高温腐食性並びに高
温強度を兼備したボイラチューブ材の開発が強く望まれ
ている。
不発明の目的は、石炭撚ｖ８を含むプラント用ボイラチ
ューブに係り、特に石炭焚発電プラントのチューブ外表
面温度を７００〜８００Ｃとし、内面蒸気温度を約６５
０Ｃとし７ヒ場合のボイラチューブ材として、従来のオ
ーステナイト系ステンレス鋼より石炭燃焼ガスに対する
面部腐食が擾れ、かつ高温強度の高いオーステナイト系
合金を使用した石炭燃焼を含むプラント用ボイラチュー
ブを提供することにある。
ューブに係り、特に石炭焚発電プラントのチューブ外表
面温度を７００〜８００Ｃとし、内面蒸気温度を約６５
０Ｃとし７ヒ場合のボイラチューブ材として、従来のオ
ーステナイト系ステンレス鋼より石炭燃焼ガスに対する
面部腐食が擾れ、かつ高温強度の高いオーステナイト系
合金を使用した石炭燃焼を含むプラント用ボイラチュー
ブを提供することにある。
本発明の第１は、重量でＣ：０．０２〜０．１５％。
Ｓｉ ： ０．５〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃ
ｒ：２８〜３２％、ＭＯ：０．５〜３．０％、Ｎｂ：０
．１〜０．５％、Ｎｉ：３５〜４５％を含み、塑性加工
によって製造されたシームレス管であって、実質的に全
オーステナイト組織を有する石炭燃焼を含むプラント用
ボイラチューブである。
ｒ：２８〜３２％、ＭＯ：０．５〜３．０％、Ｎｂ：０
．１〜０．５％、Ｎｉ：３５〜４５％を含み、塑性加工
によって製造されたシームレス管であって、実質的に全
オーステナイト組織を有する石炭燃焼を含むプラント用
ボイラチューブである。
本発明の第２は上記のチューブの組成に更にＴｉ：０，
１〜０．５％及び／又はＢ ： ０．００２〜０．０３
％を含むものである。
１〜０．５％及び／又はＢ ： ０．００２〜０．０３
％を含むものである。
本発明の第３は上記のチューブの組成に更にＴ墓：０．
１〜０．５％及び／又はＢ：０．００２〜０．０３％と
、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｎ：０．１％以下およびＺｒ
：０．５％以下の少なくとも１種以上とを含むものであ
る。
１〜０．５％及び／又はＢ：０．００２〜０．０３％と
、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｎ：０．１％以下およびＺｒ
：０．５％以下の少なくとも１種以上とを含むものであ
る。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
石炭燃焼ガスによる高温腐食は、従来の重油燃焼ガスに
よる高温腐食と異なり、重油燃焼による高温腐食に対し
て優れた材料でも必ずしも石炭焚でも優れているとは限
らない。またチューブ外衣面温度が７００〜８００ｃに
上昇した場合の高温強゛度も、チューブ外表面温度が６
００〜６５０Ｃで使用されているＳ （ＪＳ３０４やＳ
［ＪＳ３２１鋼と同程度かそれ以上必要である。
よる高温腐食と異なり、重油燃焼による高温腐食に対し
て優れた材料でも必ずしも石炭焚でも優れているとは限
らない。またチューブ外衣面温度が７００〜８００ｃに
上昇した場合の高温強゛度も、チューブ外表面温度が６
００〜６５０Ｃで使用されているＳ （ＪＳ３０４やＳ
［ＪＳ３２１鋼と同程度かそれ以上必要である。
以上のことから、特に篩部クリープ破断強度について、
７００Ｃを基準とし、Ｎｉ当ａｔと１０５時間のクリー
プ破断強度との関係を種々検討した結果、計算式が成シ
立ち、この式によりほぼそれぞれの温度でのオーステナ
イト系ステンレス鋼の強度を推定できることが明らかと
なった。
７００Ｃを基準とし、Ｎｉ当ａｔと１０５時間のクリー
プ破断強度との関係を種々検討した結果、計算式が成シ
立ち、この式によりほぼそれぞれの温度でのオーステナ
イト系ステンレス鋼の強度を推定できることが明らかと
なった。
すなわち、Ｎｉ当量と破断強度との関係Ａ＝１０Ｘ！
Ｘ、＝−３９，９７５８２＋１１．１９９０３Ｘ１０−
”Ｔ−８，０８９２６Ｘ １０−’Ｔ２ ＼ Ｂ＝１０Ｘ２ Ｘ、 ＝−３３，１０７７８＋ ８．７
４５７１ Ｘ １０ ”Ｔ−６，１１８２１Ｘ１０−’
Ｔ” Ｃ＝１０ｘｓ Ｘ、＝−３３，４０８８５＋ ８．７４
５７２ ｘ １０−２Ｔ−６，１１８２２８１０−’Ｔ
２ Ｄ＝１０Ｘ４−８４．Ｉ Ｘ４＝−５，０３１２３＋
１．９５８７６刈０〜２Ｔ−１，３６３２９Ｘ １０”
’Ｔ２ の式（但し、σ＝１０１時間破断強度推定値）に従うＮ
ｉ量が３５〜４０％とするように調整される。一方、第
１図に示すように、７００Ｃと８００Ｃの１０％Ｃ０２
＋１％ＳＯ２＋５％０２＋残Ｎ、ガス中で３００時間オ
ーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を試験した結果、
充分な耐食性を有するにはＣｒ量が７００Ｃの場合約２
２〜２５％程度以上、８００Ｃの場合約３０％程度必要
であることが判った。
Ｘ、＝−３９，９７５８２＋１１．１９９０３Ｘ１０−
”Ｔ−８，０８９２６Ｘ １０−’Ｔ２ ＼ Ｂ＝１０Ｘ２ Ｘ、 ＝−３３，１０７７８＋ ８．７
４５７１ Ｘ １０ ”Ｔ−６，１１８２１Ｘ１０−’
Ｔ” Ｃ＝１０ｘｓ Ｘ、＝−３３，４０８８５＋ ８．７４
５７２ ｘ １０−２Ｔ−６，１１８２２８１０−’Ｔ
２ Ｄ＝１０Ｘ４−８４．Ｉ Ｘ４＝−５，０３１２３＋
１．９５８７６刈０〜２Ｔ−１，３６３２９Ｘ １０”
’Ｔ２ の式（但し、σ＝１０１時間破断強度推定値）に従うＮ
ｉ量が３５〜４０％とするように調整される。一方、第
１図に示すように、７００Ｃと８００Ｃの１０％Ｃ０２
＋１％ＳＯ２＋５％０２＋残Ｎ、ガス中で３００時間オ
ーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を試験した結果、
充分な耐食性を有するにはＣｒ量が７００Ｃの場合約２
２〜２５％程度以上、８００Ｃの場合約３０％程度必要
であることが判った。
燃焼側の耐食性は、実環境の場合特殊事情によシその条
件が変化することが予想されるので従来のボイラチュー
ブ材より高くする必要がらる。しかしＣｒ単独では十分
な耐食性を得ることができない。このためＣｒの他にＳ
ｉを０．５％以上加える。第２図にＳｉ量と腐食量との
関係を示す。
件が変化することが予想されるので従来のボイラチュー
ブ材より高くする必要がらる。しかしＣｒ単独では十分
な耐食性を得ることができない。このためＣｒの他にＳ
ｉを０．５％以上加える。第２図にＳｉ量と腐食量との
関係を示す。
Ｃｒ及びＳｉはともにフェライト形式元素なので、Ｓ４
添加に伴うＣｒ当量の増加は、Ｎ１当量の増加やその他
の元素の増減によってシームレスパイプに塑性加工でき
るように調整されなければならない。
添加に伴うＣｒ当量の増加は、Ｎ１当量の増加やその他
の元素の増減によってシームレスパイプに塑性加工でき
るように調整されなければならない。
一方、当然温度上昇による：刷部強度も重要となる。Ｎ
ｉ−Ｃｒ系鋼のみでは強度が得られないため、高温強度
を高めるため、０．５〜＆θ％のＭｏと０．１〜０．５
％のＮｂを添加し、それら元素によシ固溶強化、析出強
化により高温強度を改善することができる。
ｉ−Ｃｒ系鋼のみでは強度が得られないため、高温強度
を高めるため、０．５〜＆θ％のＭｏと０．１〜０．５
％のＮｂを添加し、それら元素によシ固溶強化、析出強
化により高温強度を改善することができる。
ボイラチューブは一般に溶接継手構造がとられることが
多いことから、この点も考慮する会費がある。本発明鋼
は２８〜３２％Ｃｒ−３５〜４５□ ％ＮＮＩＩＩにＭｏ、Ｎｔ）、さらにＳＬを添加すると
１高温強度及び耐食性を向上させること
が明らかとなった。なお、オーステナイト組織に、フェ
ライトが混在すると高温でシグマ相の析出による脆化が
起るのでさけなければならない。そのためには、以下の
Ｎｉ当量とＣｒ当量との式によりＲ４Ｌ、５ｅｈａｅｆ
ｆｅｒ Ｄｉａｇｒａｍよυオーステナイト組織になる
よう調整しなければならない。
多いことから、この点も考慮する会費がある。本発明鋼
は２８〜３２％Ｃｒ−３５〜４５□ ％ＮＮＩＩＩにＭｏ、Ｎｔ）、さらにＳＬを添加すると
１高温強度及び耐食性を向上させること
が明らかとなった。なお、オーステナイト組織に、フェ
ライトが混在すると高温でシグマ相の析出による脆化が
起るのでさけなければならない。そのためには、以下の
Ｎｉ当量とＣｒ当量との式によりＲ４Ｌ、５ｅｈａｅｆ
ｆｅｒ Ｄｉａｇｒａｍよυオーステナイト組織になる
よう調整しなければならない。
Ｎｉ当量−Ｎｉ（％）十（３０ＸＣ（％）］−ｌ−（０
，５ＸＭｎ （％） ） −−−−−−（
２）Ｃｒ当１ｄ−ｃｒ（％）＋ＭＯ（％）＋Ｉ： １．
５ＸＳ ｉ （％）〕＋（０，５ＸＮｂ （％）〕
・・・・・・（３）本発明のオーステナイト合
金は重量％でＣ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｎｉ：３７〜４２％、Ｃｒ：２９〜３１％
、ＭＯ：０．５〜３％、 Ｎｂ ： ０．１〜０．５％
、 Ｍ ｎ ２％以下を含む全オーステナイト組織を有
するオーステナイト鋼が好ましい。
，５ＸＭｎ （％） ） −−−−−−（
２）Ｃｒ当１ｄ−ｃｒ（％）＋ＭＯ（％）＋Ｉ： １．
５ＸＳ ｉ （％）〕＋（０，５ＸＮｂ （％）〕
・・・・・・（３）本発明のオーステナイト合
金は重量％でＣ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｎｉ：３７〜４２％、Ｃｒ：２９〜３１％
、ＭＯ：０．５〜３％、 Ｎｂ ： ０．１〜０．５％
、 Ｍ ｎ ２％以下を含む全オーステナイト組織を有
するオーステナイト鋼が好ましい。
ＣはＭｏ、Ｎｂ、等の炭化物形式元素と結付して粒内炭
化物を形成し、高温クリープ等の強度を大きくするが、
０．０２％よシも少ないと効果が低く、０．１５％を越
える含有量にすると粒界炭化物の析出による耐食性の低
下及び加工性溶接性に悪影響を及ぼすので住０２〜０．
１５％としなければならない。特に強度及び耐食・注と
の関連から０．０３〜０．１０％が好ましい。
化物を形成し、高温クリープ等の強度を大きくするが、
０．０２％よシも少ないと効果が低く、０．１５％を越
える含有量にすると粒界炭化物の析出による耐食性の低
下及び加工性溶接性に悪影響を及ぼすので住０２〜０．
１５％としなければならない。特に強度及び耐食・注と
の関連から０．０３〜０．１０％が好ましい。
Ｓｉは０．５％金超えて添加すると顕著に耐食性を向上
させるが、その量が３．８％以上になると製造性及び加
工性を著しくそこないパイプの製造がきわめて困難にな
ると共に、フェライト相を析出するため０．５〜３．５
％でなければならない。
させるが、その量が３．８％以上になると製造性及び加
工性を著しくそこないパイプの製造がきわめて困難にな
ると共に、フェライト相を析出するため０．５〜３．５
％でなければならない。
Ｃｒは石炭燃焼ガスによる高温腐食に対し極めて有効で
あり、充分な耐食性を得るになま７００°では２２〜２
５％Ｃｒ程度であるが、８００Ｃでは２７〜３０％Ｃｒ
が必要となる。したがって、安全性やノ用工性等を考慮
し２８〜３２％Ｃｒが好ましい。
あり、充分な耐食性を得るになま７００°では２２〜２
５％Ｃｒ程度であるが、８００Ｃでは２７〜３０％Ｃｒ
が必要となる。したがって、安全性やノ用工性等を考慮
し２８〜３２％Ｃｒが好ましい。
０．５〜３．０％のＭＯは石炭燃焼による高温腐食に悪
影響を与えることなく、オーステナイトマトリックスを
強化し、一部は炭化物として析出し高温強度金玉げると
ともに結晶粒界を強化させるが０．５％よりも少ないと
効果が低く、逆に３％を越えると加工性を著しく低下さ
せ、シグマ相の析出を容易にする。特に１乏２−５％が
好−ましい。
影響を与えることなく、オーステナイトマトリックスを
強化し、一部は炭化物として析出し高温強度金玉げると
ともに結晶粒界を強化させるが０．５％よりも少ないと
効果が低く、逆に３％を越えると加工性を著しく低下さ
せ、シグマ相の析出を容易にする。特に１乏２−５％が
好−ましい。
Ｎｂ又はＩ［ｒは炭化物として析出し、高温強度を上げ
るとともに延性を向上させる。この高温強度と延性をイ
０るためと溶接性および溶接欠陥の生成防止を考慮し特
にＮｂ＋−’ｐｉが０．６〜０．８％が望ましい。
るとともに延性を向上させる。この高温強度と延性をイ
０るためと溶接性および溶接欠陥の生成防止を考慮し特
にＮｂ＋−’ｐｉが０．６〜０．８％が望ましい。
ＮｉはＣｒと共存して塑性加工を高めオーステナイト組
織乳安定に保つためには２８％以上でなければならない
。ただし、現在、チューブ外表面が６００〜６６０Ｃ程
度に加熱されるボイラチューブとして使用さ扛ているＳ
［ＪＳ３０４やＳ ＵＳ３４７等のオーステナイト系ス
テンレス鋼管は熱応力を考慮して肉厚１４ｍｍで外径４
５ｍ、内径１７ｗＲのものが使用されている。このチュ
ーブ径のものを７００Ｃ〜８００Ｃに加熱されるチュー
ブとして使用するには８００Ｃで１０５時間のクリープ
破断強度が少なくとも４〜５Ｋｇ／−以上必要となる。
織乳安定に保つためには２８％以上でなければならない
。ただし、現在、チューブ外表面が６００〜６６０Ｃ程
度に加熱されるボイラチューブとして使用さ扛ているＳ
［ＪＳ３０４やＳ ＵＳ３４７等のオーステナイト系ス
テンレス鋼管は熱応力を考慮して肉厚１４ｍｍで外径４
５ｍ、内径１７ｗＲのものが使用されている。このチュ
ーブ径のものを７００Ｃ〜８００Ｃに加熱されるチュー
ブとして使用するには８００Ｃで１０５時間のクリープ
破断強度が少なくとも４〜５Ｋｇ／−以上必要となる。
この強度から、前記（１）式によＪＮｉ当量としては４
０〜５０％となる。し／ｊがって前記（２）式のＮｉ当
量の式から計算すると、Ｃ及びＭｎ量により必然的にＮ
ｉ量は３５〜４５％となる。Ｎｉ量は特に好ましくは４
０〜４５％である。
０〜５０％となる。し／ｊがって前記（２）式のＮｉ当
量の式から計算すると、Ｃ及びＭｎ量により必然的にＮ
ｉ量は３５〜４５％となる。Ｎｉ量は特に好ましくは４
０〜４５％である。
Ｂ添加は結晶粒界全署しく強化し、高温延性を得るのに
効果的であるが、０．００１％程度ではあ−まり影響し
ない。しかし、Ｂ／Ｃの比が０，２以上になると溶接性
や加工性に悪影響を及ぼすためＣ量との関連から０．０
０２〜０．０３％とした。
効果的であるが、０．００１％程度ではあ−まり影響し
ない。しかし、Ｂ／Ｃの比が０，２以上になると溶接性
や加工性に悪影響を及ぼすためＣ量との関連から０．０
０２〜０．０３％とした。
ＷはＮｂ、Ｔｉと同じ炭化物形式元素で、高温強度、延
性を向上させるが、Ｎｂ、Ｔｉ量との関連から０．１〜
０．３％が好ましい。
性を向上させるが、Ｎｂ、Ｔｉ量との関連から０．１〜
０．３％が好ましい。
Ｎは’ｌ’ｉ、ｚｒ等と化合し窒化物を形成し、結晶粒
の生成を防止するが、あまり多く添加すると加工性に悪
影響を示すので０，１％以下が良い。特に０．０３〜０
．０５％程度が好ましい。
の生成を防止するが、あまり多く添加すると加工性に悪
影響を示すので０，１％以下が良い。特に０．０３〜０
．０５％程度が好ましい。
７、ｒは結晶粒を微細化し、品温強度、延性を向上する
が、あマり多く入れると製造法に影響するので０．５％
以下でなければならない。特に０，０１〜０．１％が好
ましい。
が、あマり多く入れると製造法に影響するので０．５％
以下でなければならない。特に０，０１〜０．１％が好
ましい。
第１表に実験に用いた試料の化学成分（重量％ンを示す
。試料は熱処理後研削加工し、最終表面を≠８００エメ
リー紙で仕上げ、試験片とした。
。試料は熱処理後研削加工し、最終表面を≠８００エメ
リー紙で仕上げ、試験片とした。
熱処理としては、比較鋼１ （Ｓ０８３０４）と比較鋼
２ （ＳＵＳ３２１）は１０５０Ｃで３０分保持後水冷
したつ比較１１９４３ （Ｉｎｃｏｌｏｙ８００ Ｈ）
と本発明鋼１〜１８は１１５０Ｃで３０分保持後水冷の
溶体化処理を施しだ。
２ （ＳＵＳ３２１）は１０５０Ｃで３０分保持後水冷
したつ比較１１９４３ （Ｉｎｃｏｌｏｙ８００ Ｈ）
と本発明鋼１〜１８は１１５０Ｃで３０分保持後水冷の
溶体化処理を施しだ。
第２表は試験片にＮａｚＳＯ４＋ＮａＣｔ（７： ３
）を塗布し８００Ｃの１０％ＣＯ２＋１％８０２＋５％
０２＋へ、ガス中で１００時開腐食した場合の腐食減量
を示す。
）を塗布し８００Ｃの１０％ＣＯ２＋１％８０２＋５％
０２＋へ、ガス中で１００時開腐食した場合の腐食減量
を示す。
第２表から明らかなように本発明鋼は比較鋼１（ＳＵＳ
３０４）および比較鋼２ （８０８３２１）より３倍以
上の耐１￥７３温腐食性を示している。また、比較鋼３
（Ｉｎｃｏｌｏｙ ８００ ）ｉ ）と比較しても
２倍以上も耐食性を示すことが判る。特に、本発明鋼の
耐食性に優れている原因を特にＩｎｃｏｌｏｙ ８００
Ｈと比較すると、本発明鋼がＡｔを含まず耐食性に影響
するγ′相ｔＮ、ｉｓ （Ａｔ、Ｔｉ ））の析出が
なく、さらにＣｒ量と８を量が高いことによる。
３０４）および比較鋼２ （８０８３２１）より３倍以
上の耐１￥７３温腐食性を示している。また、比較鋼３
（Ｉｎｃｏｌｏｙ ８００ ）ｉ ）と比較しても
２倍以上も耐食性を示すことが判る。特に、本発明鋼の
耐食性に優れている原因を特にＩｎｃｏｌｏｙ ８００
Ｈと比較すると、本発明鋼がＡｔを含まず耐食性に影響
するγ′相ｔＮ、ｉｓ （Ａｔ、Ｔｉ ））の析出が
なく、さらにＣｒ量と８を量が高いことによる。
第３図は８００ＣにおけるＮＩ鼠と１０″時間の破断時
間との関係を示す線区である。なお、本図は８００Ｃで
１０００時間の破断強度からＩ、３ｒｓ（３）Ｌｉｔ
ｌ ｌｅｒ パラメータを用いて整理したものである。
間との関係を示す線区である。なお、本図は８００Ｃで
１０００時間の破断強度からＩ、３ｒｓ（３）Ｌｉｔ
ｌ ｌｅｒ パラメータを用いて整理したものである。
第３図からＮＯ，１〜３の比較鋼（いずれもＮｉ量が３
２％以下）の破断強度は５Ｋｑ／−以下であるが、ＮＯ
，１〜Ｎ０．１８の本発明鋼（いずれもＮｉ量が３５％
以上）は５Ｋｑ／ｍｄ２満足することが判る。
２％以下）の破断強度は５Ｋｑ／−以下であるが、ＮＯ
，１〜Ｎ０．１８の本発明鋼（いずれもＮｉ量が３５％
以上）は５Ｋｑ／ｍｄ２満足することが判る。
本発明鋼は、鋼管の引抜き作業時においても割れが発生
することなく、まだ７００Ｃまでは６０％の引張伸び率
を示し、温度上昇によって引張伸び率は直線的に増加し
、伸び率金示す。
することなく、まだ７００Ｃまでは６０％の引張伸び率
を示し、温度上昇によって引張伸び率は直線的に増加し
、伸び率金示す。
以上のように本発明は石炭燃焼ボイラで問題となるチュ
ーブ外壁面の燃焼ガスに対して、従来鋼のＳ ＵＳ３０
４−やＳ Ｏ８３２１並びにＩｎｃｏｌｏｙ８００ Ｈ
と比較して顕著にその耐高温腐食性が優れておシ、また
、ｓｏｏ’ｃでの１０’時間のクリープ破断強度が高い
。また現在の燃焼チューブ表面温度が６００〜６６０じ
で一成に使用さ扛ている肉厚１４ ｒｔｒｍ 、外径４
５間、内径１７ｍｍのパイプ径と同じ形状のパイプを７
００〜５ｏｏｃに加熱されるボイラチューブとして適用
できる。し７″こがって、特に発１プラント用ボイシチ
ューブとして発電効率を高めるという顕著な効果を有す
る。
ーブ外壁面の燃焼ガスに対して、従来鋼のＳ ＵＳ３０
４−やＳ Ｏ８３２１並びにＩｎｃｏｌｏｙ８００ Ｈ
と比較して顕著にその耐高温腐食性が優れておシ、また
、ｓｏｏ’ｃでの１０’時間のクリープ破断強度が高い
。また現在の燃焼チューブ表面温度が６００〜６６０じ
で一成に使用さ扛ている肉厚１４ ｒｔｒｍ 、外径４
５間、内径１７ｍｍのパイプ径と同じ形状のパイプを７
００〜５ｏｏｃに加熱されるボイラチューブとして適用
できる。し７″こがって、特に発１プラント用ボイシチ
ューブとして発電効率を高めるという顕著な効果を有す
る。
第１図は腐食減量と力８熱温度及びＣｒ量と９関係を示
す線図、第２図は腐食減量とｓｉ量との関係を示す線図
、第３図は５ｏｏｃにおけるＮｉ量と１０５時間時間ク
リープ破断強度ケ示す線図で・石１図 ０ １０ ２０ ３０
４、ＯＣＦ 量 （γ・） 第２図 ０ ７ ２３４ ｉｒ ６
す線図、第２図は腐食減量とｓｉ量との関係を示す線図
、第３図は５ｏｏｃにおけるＮｉ量と１０５時間時間ク
リープ破断強度ケ示す線図で・石１図 ０ １０ ２０ ３０
４、ＯＣＦ 量 （γ・） 第２図 ０ ７ ２３４ ｉｒ ６
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重ｉｆｃ ： ０．０２〜０．１５％ｔＳｉ：０．
ｓ〜３．５％、 Ｍｎ ： ２．０％以Ｆ、Ｃｒ：２Ｂ
〜３２％。 Ｍｏ ： ０．５〜３．０％、 Ｎ ｂ ： ０．１〜
０．５％、Ｎｉ：３５〜４５％を含み、塑性加工によっ
て製造されたシームレス管であって、実質的に全オース
テナイト組織を有することを特徴とする石炭燃焼を含む
プラント用ボイラチューブ。 Ｚ 重ｉテｃ ： ０．０２〜０．１５％、ｓに０．５
〜３．５％、 Ｍｎ ： ２．０％以下、Ｃｒ：２８〜
３２％。 Ｍｏ ： ０．５〜３．０％、 Ｎｂ ： ０．１〜０
．５％＋Ｎ１＝３５〜４５％ｌＴｉ：０．１〜０．５及
び／又はＢ：０．００２〜０．０３％を含み、塑性加工
によって製造されたシームレス管で必って、実質的に全
オーステナイト組織を有することを特徴とする石炭燃焼
を含むプラント用ボイラテユ：ブ。 ３、 重ｉテｃ ： ０．０２〜０．１５％ＩＳｉ：０
．５〜３．５％、Ｍｎ：ＺＱ％以下、Ｃｒ：２８〜３２
％。 Ｍ Ｏ： ０．５〜３．０％、 Ｎ ｂ ： ０．１〜
０．５％ｌＮｉ：３５〜４５％と、Ｔｉ：０，１〜０，
５及紗／又はＢ：０．００２〜０．０３％と、ｗｈｏ、
１〜１．０％。 Ｎ；０．１％以下および７．ｒ：０．５％以下の少なく
とも１種とを含み、塑性加工によって製造されたシーム
レス′ａであって、実質的に全オーステナイト組織を有
することを特徴とする石炭燃焼を含むプラント用ボイラ
チューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20936582A JPS59100301A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20936582A JPS59100301A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59100301A true JPS59100301A (ja) | 1984-06-09 |
Family
ID=16571727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20936582A Pending JPS59100301A (ja) | 1982-12-01 | 1982-12-01 | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59100301A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4842823A (en) * | 1985-01-10 | 1989-06-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic steel having improved high-temperature strength and corrosion resistance |
| JP2009221523A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 高靭性耐高温腐食性合金および高温腐食環境下で使用される構造体 |
| JP2021025080A (ja) * | 2019-08-02 | 2021-02-22 | 新報国製鉄株式会社 | オーステナイト・ステンレス鋼鋳物 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50134914A (ja) * | 1974-04-17 | 1975-10-25 | ||
| JPS5960101A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
-
1982
- 1982-12-01 JP JP20936582A patent/JPS59100301A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50134914A (ja) * | 1974-04-17 | 1975-10-25 | ||
| JPS5960101A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4842823A (en) * | 1985-01-10 | 1989-06-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic steel having improved high-temperature strength and corrosion resistance |
| JP2009221523A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 高靭性耐高温腐食性合金および高温腐食環境下で使用される構造体 |
| JP2021025080A (ja) * | 2019-08-02 | 2021-02-22 | 新報国製鉄株式会社 | オーステナイト・ステンレス鋼鋳物 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4484093B2 (ja) | Ｎｉ基耐熱合金 | |
| JPS59176501A (ja) | ボイラチユ−ブ | |
| JPS6123850B2 (ja) | ||
| JP3982069B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| CN112025048B (zh) | 一种9Cr-3W-3Co马氏体耐热钢的埋弧焊焊丝及焊接工艺 | |
| JPH0245696B2 (ja) | Sekitannenshoofukumupurantoyoboirachuubu | |
| JPH08218140A (ja) | 高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 | |
| JPS6123749A (ja) | 高温強度オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS62297436A (ja) | 高強度フエライト系耐熱鋼管用鋼 | |
| JPH06179952A (ja) | ソーダ回収ボイラ伝熱管用オーステナイトステンレス鋼 | |
| JPS59136464A (ja) | ボイラチユ−ブ | |
| JPS6376854A (ja) | 高温強度に優れたフエライト系耐熱鋼 | |
| WO2012121389A1 (ja) | 原子力機器用材料、蒸気発生器用伝熱管、蒸気発生器及び原子力プラント | |
| US4849169A (en) | High temperature creep resistant austenitic alloy | |
| JPS6160849A (ja) | ボイラ用チューブ | |
| JPS59218281A (ja) | 二重管の溶接方法 | |
| JPS6043473A (ja) | 耐食性クロム−ニツケル−マンガン−鉄合金 | |
| JPS6376789A (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JPS644579B2 (ja) | ||
| JPS6366383B2 (ja) | ||
| JPS60190551A (ja) | 主蒸気管用耐熱鋼 | |
| JPS63230855A (ja) | 高クロム耐熱合金 | |
| JP2691093B2 (ja) | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 | |
| JPS6263654A (ja) | 耐熱性の優れた合金 | |
| JP2000239740A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れたＦｅ基合金部材の製造方法、及びＦｅ基合金部材 |