JPS59107018A - 鋳鉄部品の熱処理方法 - Google Patents
鋳鉄部品の熱処理方法Info
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- JPS59107018A JPS59107018A JP21617182A JP21617182A JPS59107018A JP S59107018 A JPS59107018 A JP S59107018A JP 21617182 A JP21617182 A JP 21617182A JP 21617182 A JP21617182 A JP 21617182A JP S59107018 A JPS59107018 A JP S59107018A
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-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
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- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳鉄部品の熱処理方法に関するものである。
一般に鋳鉄部品を固溶体形成温度（１３０〜／θ０θＯ
ｃ ）に一定時間加熱保持してオーステナイト化した後
、急冷して例えば、２，２θ〜グ００ Ｃの温度に所定
時間恒温保持するいわゆるオーステンパー処理を施すと
、この鋳鉄部品かベイトナイト組織となってその靭性が
大巾に向上することは周知である。そして、かかる熱処
理を施した鋳鉄部品としては、例えは強靭性を要求され
るステアリングナックル、コンロッド、差動機のリング
ギヤなどの自動車用部品等がある。
ｃ ）に一定時間加熱保持してオーステナイト化した後
、急冷して例えば、２，２θ〜グ００ Ｃの温度に所定
時間恒温保持するいわゆるオーステンパー処理を施すと
、この鋳鉄部品かベイトナイト組織となってその靭性が
大巾に向上することは周知である。そして、かかる熱処
理を施した鋳鉄部品としては、例えは強靭性を要求され
るステアリングナックル、コンロッド、差動機のリング
ギヤなどの自動車用部品等がある。
従来、上記オーステンパー処理を施すにあたっては、鋳
鉄部品をオーステナイト化した後、例えばベイナイト生
成温度に保持した塩浴中に焼入れ、ここで組織が完全に
ベイナイトに変化するまで保持する方法が一般にとられ
ている。つまり、冷却とオーステンパー処理とを一つの
浴で行なう方式であるが、かかる方式では全体の処理時
間が畏くならさるを得ない。そこで、従来は、冷却とオ
ーステンパー処理とを別々の手段で行ない、冷却浴の温
度をオーステンパー処理温度よりも低くして急冷せしめ
ることにより全体の処理時間を短縮することも行なわれ
ている。
鉄部品をオーステナイト化した後、例えばベイナイト生
成温度に保持した塩浴中に焼入れ、ここで組織が完全に
ベイナイトに変化するまで保持する方法が一般にとられ
ている。つまり、冷却とオーステンパー処理とを一つの
浴で行なう方式であるが、かかる方式では全体の処理時
間が畏くならさるを得ない。そこで、従来は、冷却とオ
ーステンパー処理とを別々の手段で行ない、冷却浴の温
度をオーステンパー処理温度よりも低くして急冷せしめ
ることにより全体の処理時間を短縮することも行なわれ
ている。
しかるに、かかる急冷を行なう場合、鋳鉄部品の表面温
度がオーステンパー処理温度に達する前に冷却浴から引
き上げて恒温保持しないと、表面部にマルテンサイトが
多量に混在して鋳鉄部品の機械的性質を損う結果となる
。しかも、鋳鉄部品の表面と内部では温度降下速度が異
なるため、冷却浴からの引き上げ時点で両者の温度差が
例えば２００度以上にもなることがあり、この状態で鋳
鉄部品を恒温処理炉に投入しても前記温度差が解消され
るのに例えば７０分以上かかることがある。
度がオーステンパー処理温度に達する前に冷却浴から引
き上げて恒温保持しないと、表面部にマルテンサイトが
多量に混在して鋳鉄部品の機械的性質を損う結果となる
。しかも、鋳鉄部品の表面と内部では温度降下速度が異
なるため、冷却浴からの引き上げ時点で両者の温度差が
例えば２００度以上にもなることがあり、この状態で鋳
鉄部品を恒温処理炉に投入しても前記温度差が解消され
るのに例えば７０分以上かかることがある。
その間、内部では高温での変態が進行する結果、強度の
低いベイナイトが生じたり、さらにはパーライト、羽毛
状ベイナイトが生成することになる。
低いベイナイトが生じたり、さらにはパーライト、羽毛
状ベイナイトが生成することになる。
すなわち、冷却浴からの鋳鉄部品の引き上げタイミング
を誤まると所期のベイナイトが生成されず、このタイミ
ングをはかるのが難しいという問題がある。
を誤まると所期のベイナイトが生成されず、このタイミ
ングをはかるのが難しいという問題がある。
本発す］は、かかる点に鑑み、オーステナイト化温度か
らオーステンパー処理温度までの冷却にオーステンパー
処理温度よりも低い温度の流動床炉を用い、鋳鉄部品が
オーステンパー処理温度よりも上の所定温度になった時
点で流動床炉における流動を停止し、流動用粒体の断熱
効果を利用してイ余冷することにより、鋳鉄部品の表面
部の過冷を防止するとともに、該表面部と内部の温度差
を短時間てなくし、該鋳鉄部品がオーステンパー処理温
度になった時点で流動床炉から取り出して恒温処理炉て
オーステンパー処理を行なうことにより、安定したベイ
ナイト組織が得られるようにした鋳鉄部品の熱処理方法
を提供するものである。
らオーステンパー処理温度までの冷却にオーステンパー
処理温度よりも低い温度の流動床炉を用い、鋳鉄部品が
オーステンパー処理温度よりも上の所定温度になった時
点で流動床炉における流動を停止し、流動用粒体の断熱
効果を利用してイ余冷することにより、鋳鉄部品の表面
部の過冷を防止するとともに、該表面部と内部の温度差
を短時間てなくし、該鋳鉄部品がオーステンパー処理温
度になった時点で流動床炉から取り出して恒温処理炉て
オーステンパー処理を行なうことにより、安定したベイ
ナイト組織が得られるようにした鋳鉄部品の熱処理方法
を提供するものである。
以下、本発明の構成を実施例につき図面に基づいて説明
する。
する。
第１図は本発明で使用する流動床炉の一例を示す。すな
わち、同図の流動床炉１番こおいて、２は炉体で下部に
分流板６が取り付けられ、該分流板乙の上に流動用粒体
４がある。分流板乙には流動用エアのみが通ることがで
きる孔が分流板６の全体にわたって均等に開設されてい
る。炉体２の外周には加熱ヒータ５が設けられ、また炉
体２の底部にはエアポンプ６が通気管７て連結されてお
り。
わち、同図の流動床炉１番こおいて、２は炉体で下部に
分流板６が取り付けられ、該分流板乙の上に流動用粒体
４がある。分流板乙には流動用エアのみが通ることがで
きる孔が分流板６の全体にわたって均等に開設されてい
る。炉体２の外周には加熱ヒータ５が設けられ、また炉
体２の底部にはエアポンプ６が通気管７て連結されてお
り。
該通気管７にはバルブ８が介設されている。９は鋳鉄部
品である。
品である。
流動用粒体４としては、セラミック、例えば、Ａ／２０
３ 、５ｉ０２ 、 ＺｒＯ３、ＭｇＯなどの金属酸化
物、ＴｉＣ、ＢａＣなどの炭化物、サーメット類が用い
られる。流動用気体としては空気の他、窒素、アルゴン
、炭酸ガスなどを用いてもよい。
３ 、５ｉ０２ 、 ＺｒＯ３、ＭｇＯなどの金属酸化
物、ＴｉＣ、ＢａＣなどの炭化物、サーメット類が用い
られる。流動用気体としては空気の他、窒素、アルゴン
、炭酸ガスなどを用いてもよい。
鋳鉄部品９の熱処理工程は第２図に示されている。
第／工程においては、鋳鉄部品９を高温加熱炉に装入し
、オーステナイト化温度（♂ｊ０〜／θθθＯｃ ）に
加熱する。高温加熱炉の雰囲気としては、大気状態、真
空状態、アルゴンや窒素などの不活性ガスあるいは浸炭
性ガスを充満させた状態のいずれでもよい。
、オーステナイト化温度（♂ｊ０〜／θθθＯｃ ）に
加熱する。高温加熱炉の雰囲気としては、大気状態、真
空状態、アルゴンや窒素などの不活性ガスあるいは浸炭
性ガスを充満させた状態のいずれでもよい。
第２工程においては、高温加熱炉から取り出した鋳鉄部
品９を流動床炉１へ装入し、急冷する。
品９を流動床炉１へ装入し、急冷する。
流動床炉１は炉体２内の温度がオーステンパー処理温度
（，２００〜グθθ Ｃ）よりも低い温度となるように
加熱ヒータ５およびエアポンプ６からのエアの供給によ
り調節しておく。また、流動用粒体４は分流板乙の下方
からのエアの供給により浮遊流動した状態にある。この
第！工程では、鋳鉄部品９を表面温度がオーステンパー
処理温度よりも上の所定温度（７５０°Ｃ以下）になる
まで冷却する。この所定温度ｌこついては後述する。
（，２００〜グθθ Ｃ）よりも低い温度となるように
加熱ヒータ５およびエアポンプ６からのエアの供給によ
り調節しておく。また、流動用粒体４は分流板乙の下方
からのエアの供給により浮遊流動した状態にある。この
第！工程では、鋳鉄部品９を表面温度がオーステンパー
処理温度よりも上の所定温度（７５０°Ｃ以下）になる
まで冷却する。この所定温度ｌこついては後述する。
第３工程においては、鋳鉄部品９の表面温度か前記所定
温度に達した時点て、炉体２内へのエアの供給を止め、
流動用粒体４の流動を停止した状態で鋳鉄部品９のイ余
冷を行なう。このイ余冷においては、流動を停止した流
動用粒体４が断熱作用を呈し、鋳鉄部品９の表面温度の
降下速度が極めて遅くなるとともに、内部温度は比較的
短時間で表面温度と等しくなる。この第３工程では、鋳
鉄部品がオーステンパー処理温度になるまで腋冷する。
温度に達した時点て、炉体２内へのエアの供給を止め、
流動用粒体４の流動を停止した状態で鋳鉄部品９のイ余
冷を行なう。このイ余冷においては、流動を停止した流
動用粒体４が断熱作用を呈し、鋳鉄部品９の表面温度の
降下速度が極めて遅くなるとともに、内部温度は比較的
短時間で表面温度と等しくなる。この第３工程では、鋳
鉄部品がオーステンパー処理温度になるまで腋冷する。
第グ工程においては、鋳鉄部品９が所期のオーステンパ
ー処理温度の士、２０度の範囲になった時点で、該鋳鉄
部品９を流動床炉１から取り出して恒温処理炉へ入れ、
該恒温処理炉でオーステンパー処理を行なう。
ー処理温度の士、２０度の範囲になった時点で、該鋳鉄
部品９を流動床炉１から取り出して恒温処理炉へ入れ、
該恒温処理炉でオーステンパー処理を行なう。
第５工程においては、鋳鉄部品９のオーステンパー処理
が完了した時点で、該鋳鉄部品９を恒温処理炉から取り
出し、炉外で冷却する。
が完了した時点で、該鋳鉄部品９を恒温処理炉から取り
出し、炉外で冷却する。
なお、恒温処理炉は例えは大気、窒素あるいは真空の雰
囲気とする。
囲気とする。
次に、鋳鉄部品の流動床炉での冷却につき、第３図に示
す比較試験結果に基づいて説明する。
す比較試験結果に基づいて説明する。
供試材は直径Ｊ Ｊ ｍｍ、高さＪ 、５ ｍｍの円柱
状鋳鉄部品で、Ｃｕを０．２重量％、ＭＯをｏ、ｏｇ重
量％含有するダクタイル鋳鉄製のものである。試験は、
上記鋳鉄部品の表面と中心部とにそれぞれ熱雷対を取り
旬け、該鋳鉄部品をり！θ Ｃから流動床炉に焼入れだ
ときの冷却曲線をみるものである。
状鋳鉄部品で、Ｃｕを０．２重量％、ＭＯをｏ、ｏｇ重
量％含有するダクタイル鋳鉄製のものである。試験は、
上記鋳鉄部品の表面と中心部とにそれぞれ熱雷対を取り
旬け、該鋳鉄部品をり！θ Ｃから流動床炉に焼入れだ
ときの冷却曲線をみるものである。
比較は、流動床炉の温度を常温（／／Ｃ）として鋳鉄部
品がオーステンパー処理温度よりも上の所定温度で流動
を停止した本発明例と、オーステンパー処理温度（，２
，５０°Ｃ）に保持した流動床炉で焼入れした比較例／
と、流動床炉は常温で途中で流動を停止することなく冷
却を続行した比較例！との間で行なった。第３図に示す
冷却曲線において、Ｋ、 、 Ｋ２は本発明例、Ｌｌ、
Ｌ２は比較例／、Ｍｌ ＋ Ｍ２は比較例２にかかる
もので、それぞれに１゜ＬｌｌＭｌは表面部、Ｋ２．
Ｌ２． Ｍ２ は中心部に関する。
品がオーステンパー処理温度よりも上の所定温度で流動
を停止した本発明例と、オーステンパー処理温度（，２
，５０°Ｃ）に保持した流動床炉で焼入れした比較例／
と、流動床炉は常温で途中で流動を停止することなく冷
却を続行した比較例！との間で行なった。第３図に示す
冷却曲線において、Ｋ、 、 Ｋ２は本発明例、Ｌｌ、
Ｌ２は比較例／、Ｍｌ ＋ Ｍ２は比較例２にかかる
もので、それぞれに１゜ＬｌｌＭｌは表面部、Ｋ２．
Ｌ２． Ｍ２ は中心部に関する。
本発明例の場合、Ｋ工で示される表面部の温度がオース
テンパー処理温度（２６０°Ｃ）よりもグθ度程度測い
時点、つまり、焼入れ後、／分強経過した時点ａて流動
を停止している。この時点ては表面部と中心部の温度差
は、２０θ度近（あるか、流動用粒体の断熱作用により
表面部の湯冷が抑えられる結果、５分後には前記温度差
が完全に解消している。そして、冷却速度がゆるやかに
なるため１．！５０°Ｃの恒温処理炉に移すタイミング
も鋳鉄部品と恒温処理炉との温度差を士、５Ｃとして乙
θ秒程度の時間的余裕があり、タイミングをとりやすい
。
テンパー処理温度（２６０°Ｃ）よりもグθ度程度測い
時点、つまり、焼入れ後、／分強経過した時点ａて流動
を停止している。この時点ては表面部と中心部の温度差
は、２０θ度近（あるか、流動用粒体の断熱作用により
表面部の湯冷が抑えられる結果、５分後には前記温度差
が完全に解消している。そして、冷却速度がゆるやかに
なるため１．！５０°Ｃの恒温処理炉に移すタイミング
も鋳鉄部品と恒温処理炉との温度差を士、５Ｃとして乙
θ秒程度の時間的余裕があり、タイミングをとりやすい
。
これに対し、比較例／の場合、急冷速度が遅いため、表
面部の冷却曲線Ｌ１のｂおよび中心部の冷却曲線Ｌ２の
ＣにおいてＡ１変態停点が明確にあられれており、冷却
時間が長くなるとともに焼入れ不良を生じ易い。
面部の冷却曲線Ｌ１のｂおよび中心部の冷却曲線Ｌ２の
ＣにおいてＡ１変態停点が明確にあられれており、冷却
時間が長くなるとともに焼入れ不良を生じ易い。
比較例！の場合、冷却油／＃Ｍ１て示される表面部の温
度は約５分で常温に達する。このダクタイル鋳鉄のＭＳ
点（マルテンサイト組織が析出する温度）は約！θ００
Ｃであり、その温度に達する前、つまり釣人ノ分を経過
する前に流動床炉から取り出さなけれはならない。さら
には、中心部にＡ工変態が生じな（なる時点ｄから表面
部温度がＭＳ点を越えない時点ｅまでの極めて短時間の
うちに鋳鉄部品を取り出さなければならない。しかも、
そのときでも表面部と中心部とでは温度差か２００度程
程度るため、このまま鋳鉄部品を恒温処理炉へ投入して
も温度差は７０分以上解消されず、所望のベイナイト組
織と異なる組織が生じ易い。
度は約５分で常温に達する。このダクタイル鋳鉄のＭＳ
点（マルテンサイト組織が析出する温度）は約！θ００
Ｃであり、その温度に達する前、つまり釣人ノ分を経過
する前に流動床炉から取り出さなけれはならない。さら
には、中心部にＡ工変態が生じな（なる時点ｄから表面
部温度がＭＳ点を越えない時点ｅまでの極めて短時間の
うちに鋳鉄部品を取り出さなければならない。しかも、
そのときでも表面部と中心部とでは温度差か２００度程
程度るため、このまま鋳鉄部品を恒温処理炉へ投入して
も温度差は７０分以上解消されず、所望のベイナイト組
織と異なる組織が生じ易い。
第７図は、流動停止のタイミングを変えた場合の冷却曲
線を示すもので、供試材および測温方法は前記比較試験
と同様である。
線を示すもので、供試材および測温方法は前記比較試験
と同様である。
同図の冷却曲線において、 Ｐｌ、 Ｐ２は流動停止を
表面部温度が３６００Ｃの時点で行なった例であり、ま
た、Ｑｌ、 Ｑ２は流動停止をＭＳ点の直前で行なった
例である。Ｐｌ、 Ｑｔは表面部、Ｐ２ 、 Ｑ２は中
心部に関する。
表面部温度が３６００Ｃの時点で行なった例であり、ま
た、Ｑｌ、 Ｑ２は流動停止をＭＳ点の直前で行なった
例である。Ｐｌ、 Ｑｔは表面部、Ｐ２ 、 Ｑ２は中
心部に関する。
流動停止が早い場合は、冷却曲線Ｐ２上でｆで示される
如く中心部にＡ１変態が観察される。また、流動停止が
遅い場合は、表面部と中心部との温度差が解消される時
点でＭＳ点以下の温度となっている。従って、流動停止
のタイミングは、所期のオーステンパー処理温度よりも
高温でしかもその温度より上方７００度未満かよい。つ
まり、所期のオーステンパー処理温度よりも１００度以
上の時点で流動停止すると、所期のオーステンパー処理
温度に達するのに長時間を要するとともに。
如く中心部にＡ１変態が観察される。また、流動停止が
遅い場合は、表面部と中心部との温度差が解消される時
点でＭＳ点以下の温度となっている。従って、流動停止
のタイミングは、所期のオーステンパー処理温度よりも
高温でしかもその温度より上方７００度未満かよい。つ
まり、所期のオーステンパー処理温度よりも１００度以
上の時点で流動停止すると、所期のオーステンパー処理
温度に達するのに長時間を要するとともに。
高温での変態が進行する結果１強度の低いベイナイトが
混在することになり、さらに中心部ではパーライトや羽
毛状ベイナイトが生成し易くなり好ましくない。また、
所期のオーステンパー処理温度よりも低い温度で流動を
停止すると、恒温処理炉において所期のオーステンパー
処理温度に刺違するのに時間がかかり、さらに、所期の
ベイナイト組織よりも硬くてもろいベイナイトが混在す
る結果となり好ましくない。
混在することになり、さらに中心部ではパーライトや羽
毛状ベイナイトが生成し易くなり好ましくない。また、
所期のオーステンパー処理温度よりも低い温度で流動を
停止すると、恒温処理炉において所期のオーステンパー
処理温度に刺違するのに時間がかかり、さらに、所期の
ベイナイト組織よりも硬くてもろいベイナイトが混在す
る結果となり好ましくない。
また、鋳鉄部品を流動床炉から引き上けるタイミングは
、鋳鉄部品各部の温度がオーステンパー処理温度の±２
０度の範囲にあるときである。例えば、大気を雰囲とす
る恒温処理炉では、塩浴と運って熱伝達量が非常に小さ
いため、鋳鉄部品が恒温９ＪＬ！理炉の温度と等しくな
るのに時間がかかる。
、鋳鉄部品各部の温度がオーステンパー処理温度の±２
０度の範囲にあるときである。例えば、大気を雰囲とす
る恒温処理炉では、塩浴と運って熱伝達量が非常に小さ
いため、鋳鉄部品が恒温９ＪＬ！理炉の温度と等しくな
るのに時間がかかる。
従って、鋳鉄部品の温度が恒温処理炉の温度にできるだ
け近くなった時点で引き上けるのが良く。
け近くなった時点で引き上けるのが良く。
±、２０度を越えると直径、！ｊｍｍ、高さ、！ 、５
ｍｍ程度の小さなものでも恒温処理炉の温度に達する
までに／♂０秒程度かかり好ましくない。
ｍｍ程度の小さなものでも恒温処理炉の温度に達する
までに／♂０秒程度かかり好ましくない。
なお、ダクタイル鋳鉄としてはＦＣＤｐｊ相当のものや
これにＭｏ 、 Ｎｉなどの合金元素を含有したもので
もよく、また１本発明はダクタイル鋳鉄以外の他の鋳鉄
にも適用することができる。
これにＭｏ 、 Ｎｉなどの合金元素を含有したもので
もよく、また１本発明はダクタイル鋳鉄以外の他の鋳鉄
にも適用することができる。
また、本発明が鋳鉄部品全体を均一な組織にする場合だ
けでな（、表面より所定深さまでの層にのみオーステン
パー処理を施す場合にも適用できることはもちろんであ
る。
けでな（、表面より所定深さまでの層にのみオーステン
パー処理を施す場合にも適用できることはもちろんであ
る。
以上のように、本発明によれば、鋳鉄部品がオーステン
パー処理温度よりも上の所定温度になった時点で流動床
炉における流動を停止して眸冷するようにしたから、鋳
鉄部品表面部の過冷を流動用粒体の断熱作用により抑え
つつ１表面部と内部との温度差を短時間で解消すること
ができ、また、過冷が抑えられる結果、流動床炉から鋳
鉄部品を恒温処理炉に移すタイミングもとり易くなり、
恒温処理炉でのオーステンパー処理により所期の金属組
織が得易くなるという優れた効果が得られる。
パー処理温度よりも上の所定温度になった時点で流動床
炉における流動を停止して眸冷するようにしたから、鋳
鉄部品表面部の過冷を流動用粒体の断熱作用により抑え
つつ１表面部と内部との温度差を短時間で解消すること
ができ、また、過冷が抑えられる結果、流動床炉から鋳
鉄部品を恒温処理炉に移すタイミングもとり易くなり、
恒温処理炉でのオーステンパー処理により所期の金属組
織が得易くなるという優れた効果が得られる。
図面は本発明の実施態様を例示し、第１図は流動床炉の
全体構成図、第２図は熱処理工程図、第３図は本発明方
法と他の熱処理方法との冷却曲線を示すグラフＩＪ、ｆ
Ｆ図は流動停止時期を変えた場合を示すグラフ図である
。 １・・・・・流動床炉、４・・・・・流動用粒体、６・
・・・エアポンプ、８・ バルブ、９・・・・・・鋳鉄
部品日！ｆ 八〇 （分ン 第４図 ９手 間 （今ｒ〕
全体構成図、第２図は熱処理工程図、第３図は本発明方
法と他の熱処理方法との冷却曲線を示すグラフＩＪ、ｆ
Ｆ図は流動停止時期を変えた場合を示すグラフ図である
。 １・・・・・流動床炉、４・・・・・流動用粒体、６・
・・・エアポンプ、８・ バルブ、９・・・・・・鋳鉄
部品日！ｆ 八〇 （分ン 第４図 ９手 間 （今ｒ〕
Claims (1)
- （Ａ 鋳鉄部品をオーステナイト化温度に加熱し、次い
で該鋳鉄部品をオーステンパー処理温度よりも低い温度
の流動床炉に入れ、該鋳鉄部品がオーステンパー処理温
度よりも上の所定温度になった時点で流動を停止してイ
余冷し、該鋳鉄部品がオーステンパー処理温度になった
時点で該鋳鉄部品を流動床炉から取り出して恒温処理炉
へ入れ、該恒温処理炉でオーステンパー処理を行なうこ
とを特徴とする鋳鉄部品の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21617182A JPS59107018A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 鋳鉄部品の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21617182A JPS59107018A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 鋳鉄部品の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107018A true JPS59107018A (ja) | 1984-06-21 |
| JPH032927B2 JPH032927B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=16684394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21617182A Granted JPS59107018A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | 鋳鉄部品の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107018A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59157221A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Hitachi Metals Ltd | 球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
| JPS6024318A (ja) * | 1983-02-25 | 1985-02-07 | Hitachi Metals Ltd | 球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
| JPS61136620A (ja) * | 1984-12-08 | 1986-06-24 | Japan Steel Works Ltd:The | 鋼材の深冷処理方法 |
| JPS6247424A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-03-02 | Mazda Motor Corp | 鋳物の熱処理装置 |
| JPS63199817A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-18 | Morikawa Sangyo Kk | 鋳造製品の冷却方法 |
| JPH0448028A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Honda Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄素材の熱処理方法 |
| JP2016156040A (ja) * | 2015-02-24 | 2016-09-01 | 浜松ヒートテック株式会社 | 冷却装置 |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP21617182A patent/JPS59107018A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59157221A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Hitachi Metals Ltd | 球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
| JPS6024318A (ja) * | 1983-02-25 | 1985-02-07 | Hitachi Metals Ltd | 球状黒鉛鋳鉄の製造法 |
| JPS61136620A (ja) * | 1984-12-08 | 1986-06-24 | Japan Steel Works Ltd:The | 鋼材の深冷処理方法 |
| JPS6247424A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-03-02 | Mazda Motor Corp | 鋳物の熱処理装置 |
| JPS63199817A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-18 | Morikawa Sangyo Kk | 鋳造製品の冷却方法 |
| JPH0448028A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Honda Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄素材の熱処理方法 |
| JP2016156040A (ja) * | 2015-02-24 | 2016-09-01 | 浜松ヒートテック株式会社 | 冷却装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH032927B2 (ja) | 1991-01-17 |
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