JPS59140841A - 粉粒物質の落下式加熱処理方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は穀物、食品、化粧品等の粉粒物質を加熱処理す
る方法及び装置に係り、飽和水蒸気もしく（弓過〃５水
蒸気又はそれらの混合水蒸気中を落下さぜ７：、、がら
粉粒物質の加熱段′囚、あるいは加熱変性給衾行つよう
にｊ〜た粉粒物質の落下式加熱処理方法及び装置に関す
る。

穀物等の粉粒物Ｒ↓を力［１熱処理する場合、それら全
体を均一にツノ［１熱するためにはその粒子を分散さぜ
ることか必須であり、さらに処理時間の短縮といつ点か
らも心安ｌ〔条件である。

このような見地から本出願人は先に穀物原料の粒子全分
散浮遊させ４「がら加熱処理する［気流加熱方式ＶＣ依
る膨化食品製造方法及び装置」（特公昭１１６３／１７
４７号、以下気流式加熱処理方法と称する）及び「膨化
食品の製造装置」（判公昭４５−２６６９５号、以下流
動式加熱処理方法とイカ・する）全出碩貝し’１．＋ｌ
’　ｉ”ｉ午を得た。

しかし前記装置において原料は確かに分散され均一な加
熱処理はなされるが、原料を加熱開始から終了首で強制
的に気流により分数浮遊させている／ζめ高圧でかつ大
型の送風＠全必要とし装置費あるいり：ランニングコス
トが高価で充分満足のいくものでげなかった。

又ＪＩＳ近のり１ｊとして１−穀類の熱処理方法及びそ
の装置」（船開昭５７−１５９４６３）か挙けられる。

この方法は加熱媒体として高温空気全使用し穀ｍｋサイ
クロン内にて加熱処理するものであるが、これによると
サイクロンの内部全体が均一な゛温ｊ共にならず特に空
気の滞留部においては外気により冷却されて低温化し、
サイクロン内部の原料が実質的に高温の空気と接触する
時間が限定されてし捷い必ずしも有効な方法とに云えな
い。

このような現況に鑑み本願発明者は鋭意研究の結果、同
一圧力においては常に一定温ａｔ保持する飽和水蒸気の
性質に注目し、加熱媒体として飽１和水蒸気もしくは過
熱水蒸気又はそれらの混合水蒸気を使用し原料をその気
流によりあるい（ｄ磯株的に分散させた後該水蒸気中を
落下させれば、原料粒子細々について均一な加熱処理が
成されかつ常に高温状態の水蒸気と接触させることがで
きるという知見を得て本願発明を成した。

すなわち本願発明は、粉粒物質原料を加圧下にて分散状
態で飽和水蒸気もしくは過熱水蒸気又はそれらの混合水
魚気中全落下させながら加熱処理し、その後より低圧下
に放出することを特徴とする粉粒物質の落下式加熱処理
方法及び装置である。

却下本発明を詳述する。

本願発明に用いられる粉粒物質原料としては特に限定さ
れることはなく大豆、脱脂大豆、大豆ミール、小麦、大
麦、米、玄米、トウモロコシ等の穀力′ｉ及びそわらの
粉粒化物、魚粉、野菜等の細片、パン粉、デンプン粉、
コシヨー、カレー粉等の食品層わ、あるいは＞ｆｉｔ＜
品又は薬品片側及びその増量材、さらには飽和や化粧品
原料等が挙げられ、又必功、に応じて通常の手段により
加水された前記原料１もｊ王１いられる。

加熱媒体としては飽和水蓋体、過熱水蒸気又はそねらの
混合水蒸気が用いられ、加熱処理の条件は件ず原料の殺
菌処理を目的とする場合比較的低圧が好１しく、圧力４
．　’Ｋｆ／　ｄ　（ゲージ圧力）以下、温度２６０°
Ｃ以下で１〜１５秒、好甘し−くけ圧力０．３〜３．５
にり／、ｆｆ１（ゲージ圧力）、温度２４０℃却下で２
〜５秒間加熱処理する。

一方原料の変性処理を目的とする場合は、原料として特
に穀類を】４シヤう場合が多く圧力２〜１２に９／　ａ
ｒｉ　（ケージ圧力）、温度３１０℃以下で１〜１５秒
間、好ましくは圧力４〜８　Ｋ９／　ｃｎｉ　（ゲージ
圧力）、温度２９０℃以下で２〜５秒間加熱処理する。

４【お原料全膨化したい場合圧力は高い方が好ましく、
低圧下への放出を急激に行なえばよい。

以下添伺図面に従って本願をさらに詳細に説明する。捷
ず第１図において原料の加熱媒体として飽ｌ＋′ｌＪ水
蒸気を用いた実施例について述べる。

１げ閉回路を形成する循環パイプで、このパイ１プ中を
送風機２０作用で飽オロ水蒸気が循環する。

３は原料全気密的に循環パイプ１へ供給する投入バルブ
で、第１図においては本出願人による”「粉粒体の搬送
供給装置」（特公昭５２−９９１７）を用いた例を示し
た。この投入バルブ３は上部に原料人口３ａ、下部にガ
ス人口３ｂ　　とガス出口３０を・而えて成り、それら
出入口３ｂ、　３ｃ　　げ循環パイプ１とそれぞれ連通
連結される。

原料は原料人口３ａ　　より供給され、ガス出口３Ｃよ
り飽和７Ｎ蒸気の気流に来９循環パ、イブ１咳専人され
る。

投入バルブ３としてはその他事出願人による「強制制・
山襞Ｌｉ（をイ１する移送装置」（特公昭４５−８９２
７）、あるいｔ；［通常のロータリバルブも利用するこ
とができる。

５　＆ｊ加熱諒である水蒸気の補充パイプで、本装置で
消費される飽Ａ１１水蒸気を補元するものであってボイ
ラーに連通される。

６は原料ヲ加熱処理する加熱缶で、その全体的形状は垂
直円筒状である。そしてその横断面形状、旨装置１′１
の配ＩＫ上矩形あるいは多角形等も考えられるが、後述
の知く加熱媒体と原料の分離、原料のｔ吊留時間、ある
い（Ｃｔ加熱缶６における原料の効果的な分散等ケ考慮
すると円形状が最も適している。

又加熱缶６の下端部は、原料の効果的な排出のために円
錐状に形成するのが好ましい。

そして加熱缶６の−Ｌ部側面に水蒸気人ロア、上端部縦
方向には水蒸気出口８、一方下端部縦方向には原料排出
口９がそれぞれ設置されており、その排出口９に社気密
的に原料を外部へ排出させる／（めのυ［出・・ルブ１
０か設けられている。排出ノクバルブとしては、１１１
丁記１弓虫制排出装置を有する移送装ｊｉ’ｉ」か有効
である。

本実施例においてに原料を？！！昶水蒸水蒸気流に來ぜ
て分散させるため、水蒸気人ロアは原料投入口も兼ねる
ことになる。

そして水蒸気人ロア及び出口８げそれぞれ循環パイプ１
と連通連結され、該パイプ１を流通している飽和水蒸気
はそこを循環すると同時に加熱化６に流入し核化６は飽
和水蒸気で充満されること、になる。

力ｌｌ熱缶６における水蒸気人ロアげ第２図に示す叩く
−に部側面の接線方向に、又水蒸気出口８は頂部垂直方
向にそれぞれ設けるのが好ましい。このように構成する
ことによシ加熱缶６がサイクロンの９１」す作用をなし
飽和水蒸気と原料の分離か効果的にイ１なわれ、原料が
水蒸気出口８から循環・くイブ１へ飛散することがない
。さらに原料は加熱化６の内部を旋回しながら落下する
ので飽和水蒸気との嵌結時間を長くすることができ、又
水蒸気人に１７の垂直方向に対する角ｌｘα（第１７参
照）全変化させることｒＣより原料の加熱化６における
滞留時間をｆｔ１ｌＪ　ｉすすることができる。

循環パイプ１のうち投入バルブ３と水蒸気人ロアの連結
部分１′は原イご１全分散させるだけの長さがあれはよ
く原料の種類、粒度あるいは連結部分１′の風速等に応
じて適宜決定すればよいことげ云う丑でもない。又加＄
）ノＨ缶６の高さ、中径についても物様である。次に本
実施例の作用について説明す入る　・ 芥すホイラーてづ１−生した飽和水蒸気は水蒸気補充パ
イプ５を辿って木製（区内へ導入され、送風機２の作用
］で循・ド・討パイプ１内ヲ循環する。この際飽和水蒸
気は加熱化６内へも流入し、循環パイプ１内と加熱化６
内は同圧となる。

ｉｔ、１．ＩＳＩ　ｉｄ投入バルブ３を通って循環パ１
プ１内に供給され、直ちに循ｒ駄している飽和水蒸気の
気流に來り分散浮遊の状態で移送され加熱化６に導入さ
れる。加熱化６において原料と飽和水蒸気は遠心力の作
用により効果的に分離され、原料は加熱化０内ケ旋回洛
干−しながら加熱処理される。この１１ｉ＋：回、劣下
の作用か原料の分散に有効である。次いて、原料は４ノ
１出バルブ１０より外部へ放出され製品として回収され
る。以上の加熱処理の際発生する飽イ１コ水蒸気の凝縮
水は原料に吸収されるかあるいは製品とともに外部へ放
出される。

一方原石と分離された飽和水蒸気は水蒸気出口８から排
出され、循環パイプｌを循環し再使用さ１れる。そして
原料の投入及び排出時に漏洩した分量あるいに原料の加
熱により消費された分量の飽和水蒸気は水蒸気補充パイ
プ５より供給され、加り、！目１ｊ６及び循環系の圧力
全保持する。

次に第３図に加熱媒体として過熱水蒸気を用いた例を示
す。本実施例においてスーパーと一ター１１により１′
＋ｌＡ日水蒸気全過熱水蒸気にして原料會加熱処理する
以外に第１図の構成と同じであり、加熱化６に流入した
過熱水蒸気ｔｒｉ原料を加熱しながｌ−）”ｄ　Ｑ水蒸
気に変化し、以後この子側状態が保持される。（ｊｔっ
て本実施例にては加熱化６は飽オロ水蒸気と過熱水蒸気
で充満されることになる。このように本ｒｉ！１１にお
いては加熱媒体として飽和水蒸気及び過熱水蒸気全利用
することができる。

次に第４図に他の実施例を示す。本実施例は飽オＩ］水
蒸気を加熱化６へ高速度で吹き込みその速度エネルギー
で原料を分散させる例である。

寸ず加熱化６はその頂部垂直方向に原料投入口１５、」
二部側面に水蒸気人ロア、下部側面に水蒸気用［１８、
そして下端部に片側排出１コ９をそれぞれ＞ｊｌｆえて
成り、原料投入口１５には投入・くバルブ３、原料排出
［１９にげ４Ｊｌ出・・ルブ１０がそれぞれ設置されて
いる。

本実施例においてに第５図に示す如く水蒸気人ロア′ｆ
ｆ：接線状に設け、その直上部に原料投入口１５を設置
しており、この様な位置関係を構成することに」：り原
料の分散及び旋回状嘔下により滞留時間に関して有効で
ある。

一方飽λ旧水蒸気熱循環させる送風機２においてその吸
引口は水蒸気出口８と又吐出口は水蒸気人Ｉコアとそれ
ぞれ連通連結される。ここにおいて水蒸気人ロアは吹き
込み飽和水蒸気か高速度になるように細く、又水蒸気出
口８は原料を送風機２が吸引しないようにその出口８の
径を太くしかつその先端を加熱化６内において下方に開
口すれば一層効果的である。

さらに本実施例の変更として第６図に示す如く、落下す
る原料に対してその下方より上方に向けてＬ１Ｊ和水蒸
気を吹き付けるのも原料の分散には有効である。

次に第７図に示す実施例は第４図に示す実施例、におい
て飽和水蒸気の代りに過熱水蒸気を用いた躯ｊである。

本実施例においてまず加熱化６は過熱水蒸気で充満され
るが、原料の投入とともに過熱水蒸気は飽、和水蒸気へ
と変化し、加熱化の上部は過熱水蒸気下部は飽和水蒸気
で満たされることになる。但しこの場合過熱水蒸気の温
度あるいは原料との重量比に応じて、加熱化６における
過熱水蒸気と飽オロ水蒸気の割合はいろいろ変化するこ
とはいうまでもない。

そして次に加熱化６の他の実施例ｆ！ｃ第８図に示す。

本実施例はυ１」熱化６の内部に同、−已・的に内筒１
２全設置して、加熱化６の外壁１１と内筒１２て区画さ
れたドーナノッ状の外室１３及び内筒１２で区画された
内室１４が同圧の水蒸気で充満されるよう形成して装置
の保温を効果的にし、さらに必要に応じて加熱化６にお
ける水蒸気の凝縮水全外室１３へ導き外部へ排出するよ
うｆｌｏに成した例である。本実施例にＪ：り原料と凝
縮水を分離し、必要以上に原料に永分が吸収されるの全
防止することができる。

さらに第１０図に原料の分散手段の他の実施例を示す。

本実施例では原料投入口１５及び投入された原料全分散
させる回転翼式攪拌機１６ヲ対応させて加熱化６の上部
に設置したもので、加熱媒体として飽第１」水蒸気を用
いる場合に必ずしもそれ全循環させる必要はなくただ単
に加熱化６へ供給するだけでもよい。

一方加熱媒体として過熱水蒸気を用いた場合、第１１図
の如く加熱化６の下部に設けられた水蒸気人口？より過
熱水蒸気全供給し上部に設けられた水蒸気出口８．１：
り抽出させれば全体的に乾いた状聾での処理が１．Ｉ］
′能である。この場合第１図のような過熱水＃気の供給
方法全採用してもよいことは云う１でもない。

そして次に第１２図に同一圧力源によ！ｌ１２段で原料
を処理する実施例を示す。本実施例においては第１段目
の加熱化６ａ　　の水蒸気排出口８ａ　　と第２段目の
カロ熱化６ｂ　の水蒸気人ロアｂヲ連通させ、その連結
パイプ１７に加熱化６ａ　の原料排出口９ａを開口させ
て成り、加熱化６ａ　　より排出された飽もので、ある
。本実施例により加熱化６の高さに制限があり、加熱時
間を長くする必要がある場合等に有効である。そして又
本実施例において第１段目の加熱化６ａ　の排出ノくル
ブ１０ａは両方の加熱化６ａ、　　６ｂ　　が同圧であ
るため省略してもよい。

さらに第１３図に示す実施例に圧力源を異にし前記実施
例と同殊に２段で原料を加熱処理するもので、加熱媒体
として過熱水蒸気を用いた例を示した。本実施例により
第１段と第２段に゛おける加熱条件を別々に設定できる
１、 ここで本発明による方法が製品の消イヒ率（本明細書１
７頁注１参照）、おるいは醤７由の製造に用いた場合窒
素溶解利用率（本明細書１８頁注２参照）、さらには原
料処理に要する動力すなわちカロ熱媒体循環のための送
風機の動力等の点でｔ口側に有効であるかを従来法（気
流式加熱処理方法、流（式加熱処理方法）との比較にお
いて実験例によ匁以下に示す。

第１表に示す。

第１表の結果より従来方法は本発明方法よりかなり高温
で加熱処理しておシ、過度の加熱に起因して原料は過変
性して麹菌酵素によって分解されガｔくなシ、消化率あ
るいは窒素溶解利用率等の点で本発明方法よシ低い。

これに対して本発明方法により処理された脱脂大豆蛋白
質の過変性もなく又未変性蛋白質を残さず、適度の力）
（熱による消化率及び窒素溶解利用率共に１憂れている
。又動力についても４’Ｍ端に少なくすることができる
。

本加貝発明は以」二の如く構ｂ′Ｘ、されており、他〈
簡単な手段で収率の商い製品を得ることができ省工不に
も多大に貢献するものである。

※　注１ 消化率 消化率の測定Ｑ；［、加熱処理後の変性大豆全低温で減
圧乾燥し／ζ後粉砕し、この粉末１７を振盪式試験管に
採り、０．５モルリン「肢緩衝液（ｐＨ７，：２）１０
　ｍｅ、酵素液（後述の注参照）２０ｍｌおよびトリオ
ール’　ｊｎｅ　ｆ　ｍｓ加して密栓する。この試験管
をゆるやかに振盪しながら３７℃で７日間保って酵素分
ＩＱＱＩさせる。次いで分解液に蒸留水を加えて全容ｋ
　］、　００　ｙｎｅとし、遠心分離にょジ液相と固相
に分ける、液４（」部３０ｍ１に１．２モルのトリクロ
ル酢酸１５ｍｅを力［１え、沈澱（未分解蛋白質ンを濾
別し、濾液５　ｍｌを採ってケルメール法により窒素含
ｍ：に測定する。別に１１１ｊ記粉末試刺を加えないで
、同様ｅ（処理して盲試験を行い、前者の値から後者の
値ヲ差し引いた値ｉＡとする。一方粉末試料１７中の窒
素含量をケルプール法で？１ｉｌｌ定して、その値を１
３とし、次テ（により消化率全算出する。

（注） なお上記酵素液とは醤油醸造に用いられる代表的拘置で
あるアスペルギルス・ンーヤの皺加がら抽出した 活性全有する抽出液を指す。ここで ツ、（質とし、ｐＨ７、２，３０℃で酵素反応を行なわ
せた時、毎分ｌγのチロシン相当量のフォリン呈色金示
す酵素油性を意味する。

※庄２ 窒素溶解利用率 窒素溶解利用率は醤油醸造用原料の大豆及小麦に含まれ
る蛋白質等の全窒素に対する熟成諸味液汁中に溶解して
いる全窒素量の割合をいう。

以下に本願の実施例全示す。なお以下の実施例において
実施例］、２げ第１図、実施例３は第７図、実施例４は
第１０図、実施例５は第３図にそれぞれ示されている装
置で実施した。

実施例■ 丑ず脱脂太グ（水分；　１ｏ、ｓ％Ｗ／Ｗ、粒度１６〜
２４７ノンユ）に通常のスクリュー散水機により散水し
水分を２５．４係Ｗ／Ｗ’に調整する。これ全原料とし
て７Ｉ（１ｏＯ，に９／ｈの割合で６．５　Ｋ９／　ｃ
ｒｔｌ　（ゲージ圧力）の飽第１水蒸気が通気されてい
る循環パイプに投入バルブを介して投入し、該原料を分
散させつつ加熱化（内径；４７θ闘、高さ；６ｍ）へ供
給する。加熱化にて内壁面に沿って旋回落下させながら
約３秒間加熱処細した後大気圧下に放出して膨化脱脂大
豆を得た。飽和水蒸気の循環量ｎ　４４５０　Ｋｙ　／
　ｈ、水蒸気補充量Ｕ５３０　Ｋ、　／　ｈてあっグこ
。

次いて的ちに膨化脱脂大豆に加水し水分を６２％Ｗ／Ｗ
　Ｋ調整して、・これに炒蒸割砕小麦を３１００　Ｋｇ
　／　ｈ及び１！Ｉｉ麹を１ＯＫ９／ｈの割合で混合し
た後連続的に製麹し出麹水分２８．３％Ｗ／Ｗの醤油麹
ライ（）た。このｔｉｌｔ１３水で仕□込゛み、その後
通常の手段て発酵熟成及び圧搾を行い下記第２表の分析
λ直を有する生類−油を得た。

実施例２ 割砕小麦（水分；　１０．９％、粒度１２〜１６メノシ
ユ）　’ｌ：　３５００　Ｋｇ　／　ｈの割合で８　Ｋ
ｙ　／　ｃｒｌ　（ゲージ１下刃）の飽和水蒸気が通気
されている循環パイプに投入し、分散させつつ加熱化（
内径；４７０ｍｍ、＋８さ８　ｍ　）へ供給する。加熱
化にてその内壁面に１０っで旋回落下させながら約３．
１秒間加熱処）！ｌ　した後大気圧下に放出して消化率
９５．７％、α化１褪７５係、膨化度１．８５　　倍、
水分１２．１係の製品を　　　イ（）／こ。

を和水蒸気の循環量は４ｓｏｏＫｖ／ｈ、蒸気補充量は
／１２０に９／１１であった。

実施例３ 割砕トウモロコシ（水分；　１０．５％、粒度１２〜１
（５メツシユ）　２．１１ｏ　ＯＫｇ／　ｈの割合で６
．５に９／ｃ＋＋！（ゲージ圧力）の過熱水蒸気が通気
されている加から該水蒸気流の面一に部より供給して分
散させる。

次いで加熱化にて１．：Ｊｊ別全全落下せながら約３．
１秒間加熱処理した袋入気圧下に放出してα化度７５係
、膨化度２．８倍、水分９．８７係の製品を得た。

過熱水蒸気の循環量は４ｇｏｏＫ９／ｈ、水蒸気補充量
Ｆ１４２０　Ｋｇ　／　ｈで、過熱水蒸気の温度は水蒸
気人口直前で２３５℃、加熱化６の水蒸気出口で１９５
℃であった。

実施例４ 脱脂大豆（水分；　ｌ　０．５％　Ｗ／Ｗ、粒度１６〜
２４ツノ／ユ）（ｆこｉ、＆水して水分全２５．４係Ｗ
／Ｗに調整する。この加水された脱脂大豆ｆ　１７２０
　Ｋ９　／　１１そして割砕小麦１１４２０に９／１１
の割合で混合し、６　、５ＫｒＡ〃ｆ　　（ゲー／圧力
）の飽和水蒸気が通気されている力１１熱缶（内径：４
７０ｍｍ、７％さ；　５　ｍ　）　ヘ１３ｊ上別投入ｌ
」より供給し攪拌機により分散させる。

次いで加熱缶にて原料を落下させながら約２．７秒間力
［１熱処理した後大気圧下に放出して膨化醸造原料を得
／ζ０水蒸気補充量は５５０　Ｋ９　／　ｈてあった。

そして該膨化醸造原料に直ちに加水して水分を／１７％
Ｗ　／　Ｗ　Ｋ　ｌｉｄ整した後、種麹’ｘ　４．５　
ｈ　／　＋１　）割合で添加し連続的に製麹して出麹し
千出麹水分２８．３％の麹全得た。次いでこの籾を１３
水で仕込み、その後通常の手段で発酵熟成及び圧搾全行
い下記第３表の分析値を有する生醤油を得た。

実施例５ ふす丑（水分１０．８％ｗ、’ｗ、粒疫２８メツシュ以
下）　７．（ｓ　ｏ　ｏ　Ｋｙ　／　１１の割合で３　
Ｋ９　／　ｃｎｉ　（ゲージ圧力）の過熱水蒸気が通気
されている循環パイプに投入し、分散させっつカ［１熱
缶（内径；　４７　Ｑ　ｍｍ、高さ；　６ｍ　）へ供給
する。加熱缶にて内壁面に沿って旋回落下させながら約
３．３秒間加熱処理した後大気圧下に放出して水分１１
．４％ｗ／Ｗの製品を得／こ。原料中に２．８　Ｘ　１
０６個／１ｉ′あった一般生菌数ン：ｌＪＯに　４ｃ　
つ　／こ。

過熱水蒸気の循環量は１７６０に９／ｈ、水蒸気補充量
に２２０　Ｋ９／　ｈで各個所の過熱水蒸気の温ｊ莢Ｃ
；１原泊１供給直［）１■で２２７℃、加熱缶のガス出
口で１８１℃、回出バルブ直上部で１４３℃（飽和水蒸
気）であった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す加熱処理装置のフｒＪ−
シート図、第２図は第１図における加熱缶のΔ−Ａ視断
面断面図３図に他の実施例を示す加熱処理装置のフロー
ンート図、第４図は他の実施例ｋ　／ｊ’＜す加熱処理
装置のフローンート図、第５図は第４図におけるＢ−Ｂ
断面図、第６〜７図は他の実施例を示す力１１熱処理装
置のフローンート図、均″４８図Ｕ）ル熱化の他の実施
例図、第９図は第８図におけるＣ−Ｃ祝断面図、第１０
〜１３図は他の実施例を示す。 １ｃお図面においてｌは循環パイプ、２は送風機、７３
は投入バルブ、６に加熱缶、１０げ排出バルブ、１１ホ
ス−パーヒータをそれぞれ示す。 特許出願人　キノコ−マン株式会社 ｆ５因 ↓　　　林口 製品 原料 ↓ 俤科 ↓ ↓　　　Ａ’１図 ′９１； 才ｑ図 第３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （＋）　　粉粒物ケイ↓原料を加圧下にて分散状態で飽
   和水蒸気もしくけ過熱水蒸気又はそれらの混合水蒸気中
   音落下させながら該原料を加熱処理し、その後より低圧
   下に放出することを特徴とする粉粒物質の落下式加熱処
   理方法。 （２）　　原料投入口と原料排出口及び加熱媒体入口と
   加熱媒体出口と’ｌ：　１ｌｆｆｉえた垂直円筒状の加
   熱缶、原料投入口に連通連結された投入バルブ、原料排
   出１」に連通連結された排出パルプとより構成されるこ
   とを特徴とする粉粒物質の落下式加熱処理装置。