JPS58111667A - 粉粒物質の加熱処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は穀物、食品、化粧品等の粉粒物質原料を過熱蒸
気、高温空気等の加熱媒体で以って加圧加熱処理し、こ
れら粉粒物質の加熱殺菌、加熱変性等を行うようにした
粉粒物質の加熱処理方法及び装置に関する。

本ｔｋＪＨ人は、先に原料を流動化させながら加熱処理
する［膨化食品の製造装置（特公昭４５−２６６９５号
）］、或は原料を気流に乗せて加熱処理する［気流加熱
方式に依る膨化食品製造方法及び装置（特公昭４６−３
４７４７号）］を出願して特許を得た。

しかし、上記装置は何れも一段式であるため、加熱媒体
の川口温度、即ち加熱媒体と原料とに分離した直後にお
ける加熱媒体の温度を成る温度以上に設定すると、混合
比（＝原料重量／加熱媒体重量）、或は原料の比熱にも
よるが、一般的に加熱媒体の入口温度、即ち加熱媒体が
原料と接触する直前における加熱媒体の温度を高く設定
せざるを得なくなる。

一例として前記気流加熱方式で小麦を処理する場合につ
いて述べるに、蒸気圧力６．５ａｔｇ　加熱媒体の川口
温度を２２　ｏ　Ｃ，混合比を１．０に設定すると、本
加熱系内の最高温度である加°熱媒体の入口温度は３３
０Ｃ以上にも設定する必要がある。斯る場合、熱変性に
敏感な原料を処理するには好都合とは言えず、又加熱媒
体の温度が高過ぎると、原料水分が蒸発して減少し、製
品の膨化度（＝原料の見掛密度／製品の見掛密度）も低
下し不都合である。尚例えば小麦を加熱処理し、これを
醤油にも構成部材特にシール材の耐熱性の点から加熱媒
体は低温の方が好ましい。

又本出願人は、前記発明の改良方法として過熱蒸気、次
いで飽和蒸気により順次原料を加熱処理する［穀類の膨
化処理法（特公昭５５−４２８１４号）」を出願して特
許を得た。

しかし、上記方法にて処理した製品は水分を多量に保存
せしめる点に関して難点があった。

そこで本発明者は上述した現況に鑑み、鋭意研究の結果
、前記装置（特公昭４５−２６６９５号、特公昭４６−
３４７４７号のもの）を各々単独、或は適宜組み合わせ
て多段式の加熱系に構成し、該装置の最終段で使用する
加熱媒体の温度を最高にして順次前段装置での使用加熱
媒体の温度が低くなるように設定して原料を加熱処理す
れば、最終段装置の出口における加熱媒体の温度を例え
従来方法と同程度の温度に設定しても、本願加熱系内に
おける加熱媒体の最高温度を従来方法による場合に比し
より低く設定することができるという知見を得て本発明
を成したものである。

即ち、本発明は粉状、或は粒状物質を加圧下において加
熱媒体で加圧加熱処理し、次いでより高温の加熱媒体で
少くとも１回加圧加熱処理した後、低圧下に放出するこ
とを特徴とする。

そして本発明は特に蛋白質の過変性が生じ易い脱脂大豆
、ビタミン類の破壊の痺れのある玄米、或は野菜等の如
、き熱変性に敏感き原料処理及び小麦、トウモロコシ等
の穀類で特に膨化度が要求される原料処理に好適である
。

以下本発明を詳述する。

本発明に用いられる粉粒物質原料としては特に限定され
ることはなく、大豆、脱脂大豆、大豆ミール、小麦、大
麦、米、玄米、とうもろこし等の穀類及びこれらの粉粒
化物、魚粉、野菜等の細片、パ／　粉、テンプン粉、コ
シヨー、ブラックヘハー、カレー粉等の食品原料、或は
薬品又は薬品原料及びその増量材、更には飼料や化粧品
原料等が挙けられ、又必要に応じて通常の手段により加
水された前記夫々の原料が用いられる。

上記原料を加熱処理するに際して利用できる加熱媒体と
しては、高温空気、高温ガス等が考えられるが、原料の
酸化防止、或は取扱いの便等の見地から特に過熱水蒸気
が好ましい。

又加熱処理の条件としては１．、、まア原料の殺菌処理
を目的とする場合は、比較的低圧が好ましく、過熱水蒸
気処理の場合で圧力４　ａｔｇ以下、温度２６０Ｃ以下
で３秒乃至５分間、好ましくは圧力０．５乃至３．５ａ
ｔｇ、温度２４０Ｃ以下で５秒乃至１分間加熱処理する
。

一方、原料の変性処理を目的とする場合は、原料として
特に穀類が取り扱われる場合が多いが、過熱水蒸気の場
合で圧力２〜１０　ａｔｇ、温度３１０Ｃ以下で３秒乃
至５分間、好ましくは圧力４乃至８ａｔｇ、温度２９０
Ｃ以下で５秒乃至１分間加熱処理する。

本発明において使用する加熱手段は、気流式加熱手段、
流動式加熱手段で、気流式加熱手段は高温高圧の加熱媒
体、例えば過熱水蒸気を加熱パイプに通気し、該パイプ
に原料を投入して所謂気流輸送をしながら短時間滞留さ
せて加熱し、次いでサイクロン等で捕集して低圧下に放
出させる加熱処理方法である。一方、流動式加熱手段は
原料を密閉容器内の多数の孔を有する多孔板上に均等な
層を形成するように供給し、該層に下方より加熱媒体、
例えば過熱水゛：１蒸気、高温空気等を通気して流動化
し、一定時間′滞留後、低圧下へ放出させる加熱処理方
法である。

以下添付図面に基づいて本発明の実施例を詳述する。

まず第１図に原料を最初は気流式加熱手段で、次いで流
動式加熱手段で処理するための加熱処理装置の模式図を
示す。

図中１は気流式加熱装置で、これは原料を装置１内へ供
給する投入バルブ２と、加熱媒体としての過熱水蒸気が
通気される加熱、Ｃイブ３と、過熱水蒸気と原料とに分
離するサイクロン４と力１ら構成され、加熱バイブロの
上流部３ａは投入ノ（ル）。

２のガス出口２ａと、下流部６ｂはサイクロン４のガス
人口４ａと夫々連通している。

前記投入パルプ２としては本出願人による［粉粒体の搬
送供給装置］（特公昭５２−９９１７号、以下気流式バ
ルブと称す。）が好適であるが、或をマ本出願人による
［強制排出装置を有する移送装置」（特公昭４８−８９
２７号、以下強制排出弐ノクルブと称す。）も利用でき
、更には通常のロータＩＪ−／＜ルブも使用できる。第
１図においては、投入ノ（ルプ２としては気流式）（ル
ブを用いた。尚投入）（ルプ２に強制排出式バルブを用
いた場合は、第２図に示す如く該バルブを加熱）くイブ
６へ逆Ｔ字状に設置すればよい。

又図中５は原料を保有しておく原料ホツノシであり、６
は流動式加熱装置であって、これは前記サイクロン４で
分離された原料を該装置６へ誘導する中間バルブ７と、
原料を流動させながら加熱処理する加熱缶８と、加熱処
理された原料を低圧部へ放出させる排出バルブ９とから
構成される。

上記加熱缶８は上部に原料投入口１０及び過熱蒸気出口
１１、下部に原料排出口１２及び過熱水蒸気人口１３を
夫々備え、前記中間バルブ７は原料投入口１０に、排出
バルブ９は原料排出口１２に夫々設置されている。尚こ
れらバルブ７．９は前記強制排出式バルブが好適である
。

又加熱缶８の内部には第３図に示す如く多数の通気孔１
４・・・を有・し、原料が積層される多孔板１５を水平
に設置し、該多孔板１５の一部には落日２０を前記原ザ
排出口１２に臨ませて設けて“る。

一方、１６は投入された原料を多孔板１５上において移
送する原料移送装置で、加熱臼８の中心部に垂直に設け
られた軸１７及び該軸１７に放射状に設けられた平板状
の垂直壁１８から成り、これ１６は軸１７を中心として
回転自在に構成されている。

又１９は加熱臼８の内周に設けられている内壁で、これ
は原料の保温を効果的にする装置で−あり、これの下部
は多孔板１５の円周部と固定され一体化されている。そ
して前記垂直壁１８の外周面１８ａ及び下端面１８ｂは
内壁１９及び多孔板１５と夫々略々摺接する如く構成さ
れている。

２１は不図示のモータに連結されて原料移送装置ｔ１６
を駆動するプーリ、或は歯車等の動力伝達装置であり、
２２は原料を原料排出口１２へ誘導するシュートである
。

又２６は過熱水蒸気を系内、で循環せしめるだめの送風
機であり、２４は温□度が低下した蒸気を再加熱するだ
めの過熱器である。

更に２５は過熱水蒸気補充パイプで、これは排出バルブ
１２より系外へ原料の排出に伴い放出される蒸気を補充
するもので、不図示のボイラに連通し、上記過熱器２４
で所定の温度まで加熱された過熱水蒸気を系内に導入す
る。

次に以上述べた各機器間の連結について説明する。

加熱臼８の過熱水蒸気出口１１は循環パイプ２６及び投
入バルブ２を介して加熱パイプ３の上流部３ａと連通連
結され、又サイクロン４の原料排出口４ｂは原料投入口
１０と中間バルブ７を介して連通連結されている。

一方、サイクロン４のガス出口４ｃは循ｍｌ　ｔＺイブ
２７を介して送風機２３め吸引口と、送風機２３の吐出
口は循環パイプ２８を介して蒸気人口１３と夫々連通連
結され、循環パイプ２８は過熱器２４を通り、該パイプ
２８中を流通する過熱水蒸気を加温するよう構成されて
いる。

以下に本加熱処°理装置の作用について述べる。

まず、ボイラで発生した飽和水蒸気は過熱器２４で加熱
されて過熱水蒸気となシ、過熱水蒸気補充パイプ２５を
通って系内へ導入される。この過熱水蒸気は送風機２３
の作用により循環パイプ２８、加熱臼８、循環パイプ２
６、投入バルブ２、加熱パイプ３、サイクロン４、循環
パイプ２７、送風機２６の順で系内を循環する。

−方、原料ホッパ５内の原料は投入バルブ２を介してま
ず最初に加熱パイプ３に導入され、ここで加熱処理され
る。この加熱パイプ３において使用される過熱水蒸気は
後述する加熱臼８で一度使用されたものであり、従って
これ□は加熱臼８で使用された場合より低温になってい
る。

気流式加熱装置１で第１段目の加熱処理をされた原料は
サイクロン４に導入され、該サイクロン４において過熱
水蒸気と分離された後、中間バルブ７を通り加熱臼８に
投入される。投入された原料は、多孔板１５を通して通
気される過熱水蒸気により流動化して加熱処理されつつ
原料移送装置１６の作用でＩ順次原料排出口１２の方へ
移送される。

流動式加熱装置６で使用される過熱水蒸気は過熱器２４
で加熱された直後のものを用いるため、前記気流式加熱
装置１における過熱水蒸気より高温になっている。

流動式加熱装置６で第２段目の加熱処理をされた原料は
、排出バルブ９を通ってより低圧下、例えば大気圧下へ
放出され、製品として回収される。

尚本実施例において、気流式加熱装置１１１による処理
は、流動式加熱装置６における処理よりも低温の過熱水
蒸気が使用されるが、加熱パイプ３において処理する原
料によってはこの過熱水蒸気が飽和水蒸気に変化しても
何ら差し支えない。

次に第４図に別実施例を示す。

本実施例は上記第一実施例とは逆にまず第１段目に流動
式加熱装置６を、第２段目に気流式加熱袋＠１を夫々配
置し、原料を加熱処理する例である。

従って、加熱臼８の原料投入口１０に強制排出式投入バ
ルブ６０を；原料排出口１２には気流式中間バルブ３１
を夫々設置し、又サイクロン４のガス出口４Ｃと加熱臼
８の蒸気人口１３とを、加熱缶８の蒸気出口１１と送風
機２３の吸引口とを夫々連通連結している。

一方、送風機２６の吐出口と加熱パイプ乙の上流部３ａ
とを循環パイプ３６及び中間バルブ３１を介して連通連
結し、循環パイプ３３は過熱器２４を通り、該パイプ３
３を流通している過熱水蒸気を加温する。そして加熱直
後の過熱水蒸気が第２段目である気流式加熱装置１に供
給されるよう構成されている。

次に第５図の実施例は第１段、第２段とも気流式加熱装
置を配置した例で、第１段の気流式加熱装置１１ａにお
ける投入バルブ４０及び第２段の気流式加熱装置１ｂに
おける投入バルブ４１として気流式バルブを用い、又第
２段の加熱装置１ｂの排出バルブ４２として強制排出式
バルブを用いている。そして第２段気流式加熱装置１ｂ
におけるサイクロン４４のガス出口４４□ｂと加熱パイ
プ３の上流部３ａ’に投入バルブ４０”１介して連通し
、又第１段気流式加熱装置１ａにおけるサイクロン４３
のガス出口４３ｂと送風機２３の吸引口とを、送風機２
３の吐出口と加熱パイプ３ｄの上流部３ｅとを中間バル
ブ４１を介して夫々連通し、本実施例装置を構成する。

次に第６図の実施例は気流式加熱装置１を３段配設した
例で、以下同様な構成で何段でも実施できる。本実施例
においては、まず過熱器２４で加熱した直後の過熱水蒸
気を最終段の気流式加熱装置１Ｃへ導き、以下順次前段
へ送気して該過熱水蒸気を繰り返し使用し、第１段の気
流式加熱装置１ａで最も低い過熱水蒸気を用いるよう構
成している。

最終段以外に気流式加熱装置が配置されている第５図及
び第６図の実施例において、第１図の実施例と同様に原
料の種類によっては最終段以外の加熱パイプにおいて、
過熱水蒸気が飽和蒸気に変化してもよく、又飽和水蒸気
の状態で加熱パイプに導入されても加熱処理は可能であ
る。

次に第７図、第８図は流動式加熱装置を夫々２段、３段
配設した実施例を示すが、これらの実施例においては、
バルブは全て強制排出式バルブが使用されている。　　
　　　　゛ 尚前記第１図及び第４図に示す実施例において、第３段
目、或はそれ以上の段に気流式加熱装置又は流動式加熱
装＃を適宜選択して用いてもよい。

次に第９図乃至第１６図に他の流動式加熱装置の実施例
を示す。

まず第９図に示す装置は、第１図に示す実施例における
垂直壁１８を固定させ、該壁１８の下端と多孔板１５の
上面との間に隙間９１を設けたものである。尚この場合
、投入部９２と排出部９３とは隔壁９４によって分割さ
れている。

面して原料投入口１０から加熱缶８へ投入された原料は
、過熱水蒸気人口１６から導入され、過熱水蒸気量［］
１１から排出される蒸気により垂直壁間９５にて流動し
つつ加熱処理される。そして原料は隙間９１を通過して
順次原料排出口１２へ導かれ、加熱缶８外へ排出される
。

一方、第１２図に示す装置は、第９図に示す装置におい
て多孔板１５を可動式とし、原料排出口１２を加熱缶８
の側部に設けたものである。尚図中１２１は多孔板１５
を回転駆動するだめのモータである。

又第１４図に示す装置は、第９図に示す装置において軸
１７の下部に放射状に設けられ、隙間９１内を回転する
回転翼１４１を設置したものである。この装置において
は、原料は回転翼１４１により強制的に原料排出口１２
へと導かれる。

更に第１５図に示す装置は流動式加熱装置の更に他の実
施例を示し、多孔板１５１を・（ネ１５９を介して加熱
缶１５８に固定し、該多孔板１５１をモータ１５２等に
よって振動させ、原料投入口１５６より投入された原料
を振動により原料排出口１５４へと移送させながら、且
つ加熱媒体で流動させつつ加熱処理するものである。尚
加熱媒体は加熱媒体人口１５５から導入され、加熱媒体
出口１５６から外部へ排出される。

本実施例において、多孔板１５１１水平であっても原料
は原料排出口１５４へ移送される力ぶ、第１５図に示す
如く原料排出口１５４の方力；イ氏くなるように傾斜し
て設置すれば、原料の移送！ｔ′！効果的に行われる。

ここで本発明による加熱処理方法が製品の消化率、α化
度、ビタミンの残存等について、或は醤油の製造に用い
た場合に如何に有効であるかを従来法、即ち気流式加熱
処理方法（特公昭４６−３４７４７号）及び流動式加熱
処理方法（特公昭４５−２６６９５号）との比較におい
て実験例により以下に示す。

実験例１： まず小麦を加熱処理した場合についての実験結果を第１
表に示す。

第１表の結果より、従来方法は本発明方法より可成り高
温の過熱水蒸気を必要とし、過度の加熱に起因して原料
は過変性して麹菌酵素によって分解され難くなり、消化
率、α化度、或は窒素溶解利用率が本発明方法のそれら
より低く、又膨化度も低い。

これに対して、本発明方法により処理された小麦は、蛋
白質の過変性もなく、又未変成蛋白質を残さず、適度の
加熱による消化率、α化度、窒素溶解利用率等に優れた
ものである。

尚第１表中の消化率の測定は次の操作で成される。即ち
、加熱処理後の変性小麦を低温で減圧乾燥した後粉砕し
、この粉末１ｇを振盪式試験管に採り、Ｑ、　５　モに
のリン酸緩衝液（ｐＨ７，２）１０　ｍｌ　、酵素液２
０ｍ１及びトリ′オール１ｍｌ　　を添付して密栓する
。この試験管をゆるやかに振盪しなから３７Ｃで７日間
保って酵素分解させる。次いで分離液に蒸留水を加えて
全容積を１００ｍ１　とし、遠心分離によって液相と固
相とに分ける。液相部３０ｍ１に１．２モルのトリクロ
ル酢酸１５ｍ１ｉ加え、沈殿（未分解蛋白質）を濾別し
、濾液５ｍｌ　ｆ採ってケルプール法により窒素含量を
測定する。別に前記粉末試料を加えないで、同様に処理
して盲試験を行い、前者の値から後者の値を差し引いた
値をＡとする。一方粉末試料１ｇ中の窒素含量をケルプ
ール法で測定してその値をＢとし、次式により消化率を
算出する。

Ｘ３０ 消化率（咽＝７×ｌｏ。

又α化度の測定は以下による。

即ち、調製試料ｔ１５０ｍｌ容三角フラスコ２本に５０
０ｍｇずつ採取し、各々に水４０ｍ１を加えてよく攪拌
する。そして一方を測定区として測定用緩衝液を加え、
他方を完全α化して２　Ｎ　＠ＮａＯＨ５ｍｌを加え、
次にＩＭ酢酸１６ｍ１を加える。

次に恒温槽中で両検液に酵素５　ｍｌ　　を加えて反応
させ、６０分後２　Ｎ−ＮａＯＨｍ１を加えて反応を停
止する。その後反応物を１００ｍ１メスフラスコに洗い
込め定容とし、濾紙で濾過する。濾液８　ｍｌについて
８０Ｍ０ＧＹＩ　　女性により生成糖を定量する。

結果は次式によりパーセントで表わされる。

更に窒素溶解利用率とは、醤油醸造用原料の大豆及び小
麦に含有されている蛋白質等の全窒素に対する熟成諸味
液社中に溶解している全窒素量の開会を言う。

実験例２： 次に玄米（全粒）を加熱処理した場合、該原料に含有さ
れているビタミンの残存率等についての結果を第２表に
示す。

前記実験例１で述べた如く本発明においては、従来法よ
り低温の過熱水蒸気で原料を処理することができるため
、第２表より明らかな如く原料に含有されているビタミ
ンは破壊され難く、製品においてその残存率が高く、栄
養ｉ富な製品を得ることができる。

又α化度、膨化度についても本発明方法は従来方法以上
の結果が得られる。

以上述べた如く本発明は複数回に分けて原料を順次加熱
処理するため、加熱媒体の最高温度を下げることができ
る。

従って、本発明は熱変性に敏感な原料に対する加熱処理
に対して有効であり、又微細な粒子の酸化防止及び均一
な加熱ができ、更に原料に含有されている水分の飛散が
防止できるため、膨化度が高くなり、例えば醤油原料に
用りられる脱脂大豆、或は小麦について・１．言えば、
窒素利用率が向上する等の利点がある。

更に装置的な見地からすれば一１１使用機器の耐熱負担
が軽減され、詩に投入及び排出パルプのパツキン類の寿
命を増加させたり、装置全体として熱横失を減少させる
ことができる。或は原料の処理条件によっては゛送風機
の圧縮熱だけで熱負荷を補うことができ、又゛加熱媒体
の温度が低い方が効率が高い等の利点が得られる。

以下に本発明の実施例を定量的に考察する。尚以下実施
例１乃至実施例６は加熱変性に関する例を示す。

実施例１： 小麦（水分１１．２％へ、全粒）を２０００ｋｇ／ｈの
割合で６．５　ａｔｇの過熱水蒸気が通気されている気
流式加熱装置に投入して加熱処理した後、流動式加熱装
置に供給して更に加熱処理する。次いで原料を大気中に
放出して消化率９５，８％、α化度７８％、膨化度２．
７倍、水分７１％の製品を得た。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口−及び出
口の温度は、気流式加熱装置で夫々２００ａ１７０Ｃで
あり、流動式加熱装置で夫々２６０　Ｃ。

２０Ｏｒであった。過熱水蒸気の循環量は４７５０ｋｇ
／ｉ１、補充量は４５０ｋＶｈであり、又加熱処理時間
は１８秒であった。　　。

実施例２： どうもろζしく水分１０゜５％へ、全粒）を１５００ｋ
Ｑの割合で７、Ｑ　ａｔＨの過熱水蒸気が通気されてい
る気流式加熱装置に投入加熱処理した後、。流動式加熱
装置に供給して更に加熱処理する。次いで原料を大気中
に放出し、α化度８１％、膨化度５．６倍、水分５，８
％の製品を得た。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口及び出口
での温度は、気流式加熱装置で夫々２２０１Ｔ、１７５
ｒであり、流動式加熱装置で夫々２８０Ｃ，２２０Ｃで
あった。又過熱水蒸気の循環量は５１００に慣い補充量
は４８０　ｋｇ／ｈであり、加熱処理時間は２０秒であ
った。

実施例３： 本実施例は前記実施例１．２とは異なり、気流式加熱装
置を３段設置した装置により原料を処理した場合の結果
を示す。

まず脱脂大豆（水分１１．５％へ、粒度１６乃至２４メ
ツシユ）３３ｏｏｋＶｈの割合テロ、’　５　ａｔｇ　
ｃＦ）　、ｉｌ熱水蒸気が通気されている第１気流式加
熱装置に投入した。以下順次第２及び第３気流式加熱装
置で加熱処理し、その後大気中に放出して消化率９５．
２％、水分７．８％の変性脱脂大豆を得た。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口及び出口
での温度は、第１気流式加熱装置で夫々１９０Ｃ，１６
８Ｃ，第２気流式加熱装置で夫々２１０Ｃ，１９０Ｃ，
第３気流式加熱装置で夫々２２０ｒ、２１０Ｃであった
。又過熱水蒸気の循環量Ｇｉ　７８００”／ｈ、補充量
ハ４５０　”／ｈ−’ｃ−、ｓ　リ、加熱処理時間は約
８秒であった。

実施例４： 割砕大豆（水分１２７％〜、粒度８乃至１６メツシユ）
を３０００　”／ｈの割合で９　ａｔｇの過熱水蒸気が
通気されている第１流動式加熱装置に投入して加熱処理
した後、第２流動式加熱装置に供給して更に加熱処理し
た。次い、で・１原料を大気中に放出して消化率９４６
％、水分７．５％の製品を得た。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口及び出口
の温度は、第１流動式加熱装嵩で夫々２２０Ｃ，１８２
Ｃであシ、第２流動式加熱装置で夫々２６０Ｃ，２２０
ｃであった。又過熱水蒸気の循環量ハ８５０　ｏＫ７ｈ
　、補充量は６２０に＄／ｈであり、処理時間は２０秒
であった。

実施例５： 加水した脱脂大豆（水分；　２５．３％％、粒度；１６
〜２４メツシユ）を１５９０に１１／ｈ１割砕小麦（水
分；　１１．２％％、粒度；１６〜２４メツシユ）を１
４２０／ｈの割合で混合供給し６．５　ａｔｇの過熱水
蒸気が通気されている第１気流式加熱装置に投入して加
熱処理した後、第２気流式加熱装置に供給して更に加熱
処理する。次いで原料を大気中に放出し両者平均して水
分１７．５％の製品を得た。

この製品に１８４５４／ｈの割合で加水して冷却後、通
常の手段により製麹、仕込を行い風味良好な醤油諸味を
得た。

第１気流式加熱装置における過熱水蒸気の入口及び出口
の温度はそれぞれ１８６ｃ、１７５ｒであり、第２気流
式加熱装置でそれぞれ１９７ｃ。

１８６Ｃであった。過熱水蒸気の循環量は４８００”／
ｈ　ｓ水蒸気補充量は５２０に９／ｈであり、又加熱処
理時間は８秒であった。

実施例６： 玄米（水分１３．０％へ、全粒、ビタミン０．４２”／
１００ｇ）を３０００　’／Ｈ（Ｄ　割合テロａ　ｔ　
ｇ　（Ｄ　ｉＭ　熱水蒸気が通気されている気流式加熱
装置に投入して加熱処理した後、流動式加熱装置に供給
して更に加熱処理した。次いで原料を大気中に放出して
α化度９２％、膨化度７５倍、水分３５％、ビタミン０
．３５シ１００ｇ　の製品を得た。

前記それぞれの加熱装置における過熱水蒸気の入口及び
出口の温度は、気流式加熱装置でそれぞれ２１Ｏｒ、１
６７Ｃ，流動式加熱装置でそれぞれ２５０Ｃ，２１０Ｃ
であった過熱水蒸気の循環量は４４０Ｋｇ／ｈ、水蒸気
補充量は３８０に９／ｈであり、本実施例による加熱処
理時間は８秒であった。

以下実施例７乃至実施例９に殺菌効果に関する例を示す
。

実施例７： ふすま（水分１０．８％％、粒度２８メツシユ以下）を
２００に９／ｈの割合で３　ａｔＨの過熱水蒸気が通気
されている第１気流式加熱装置に投入しぞ加熱処理した
後、第２気流式加熱装置に供給して更に加熱処理する。

次いで原料を大気中に放出して水分３．５％の製品を得
た。そして原料中に３，１・×１０６個／ｇあった一般
生菌数は０になった。

上記夫々の加熱装置における加熱水蒸気の入口及び出口
での温度は、第１気流式加熱装置で夫々２００ｔＺ’、
１４８ｒであり、第２気流式加熱装置で夫々２３２Ｃ，
’２００Ｃであった。又過熱水蒸気の循環量は４１０シ
ｈ、補充量は１２０ＫＰ／ｈであり、加熱処理時間は６
秒であった。

実施例８： カツオ節粉砕物（水分１４．８％％、粒度８乃至１２メ
ツシユ）を９００Ｋｇ／ｈの割合で２　ａｔｇの過熱水
蒸気が通気されている第１流動式加熱装置に投入して加
熱処理した後、第２流動式加熱装置に供給して更に加熱
処理した。次いで原料を大気中に放出して水分９．７％
の製品を得た。そして原料中に２．８Ｘ１０’個／ｇあ
った一般生菌数は０になった。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口及び川口
での温度は、第１流動式加熱装置で夫々１７５１：’、
１３５Ｃであり、第２流動式加熱装置で夫々２４Ｏｒ、
１７５Ｃであった。又過熱水蒸気の循環量は１２００　
”／ｈ、補充量は２４０　Ｋ９／ｈであり、加熱処理時
間は２５秒であった。

実施例９： ブラックペラパー（水分１２８％−１全粒）を８２０　
’／ｈの割合１．５　ａｔｇの過熱水蒸気が通気されて
いる流動式加熱装置に投入して加熱処理した後、気流式
加熱装置に供給して更に加熱処理した。次いで原料を大
気中に放出して水分７．１％の製品を得た。そして原料
中に１．７Ｘ１０７個／ｇあった一般生菌数は０になっ
た。

上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口及び出口
での温度は、流動式加熱装置で夫々１８２ｒ、１３０ｔ
ｌ’であり、気流式加熱装置で夫々２１０ｒ、１８２Ｃ
であった。又過熱水蒸気の循環量は９８０に９／ｈ１補
充量は１　ｓ　ｏ　”／ｊ１であり、加熱処理時間は２
０秒であった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例ケ示す加熱処理装置の模式図、
第２図は投入バルブとして強制排出式バルブを用いた実
施例図、第３図は第１図Ａ−Ａ＠断面図、第４図乃至第
８図は本発明の他の実施例を示す加熱処理装置の模式図
、第９図は流動式加熱装置の他の実施例図、第１０図は
第９図Ｂ−Ｂ線断面図、第１１図は第９図Ｃ−Ｃ線展開
図、第１２図は流動式加熱装置の他の実施例図、第１３
図は第１２図Ｄ−Ｄ線展開図、第１４図及び第１５図は
夫々流動式加熱装置の他の実施例図である。 尚図面中１は気流式加熱装置、３は加熱パイプ、４はサ
イクロン、６は流動式加熱装置、８は加熱缶、１６は原
料夢、送装置、２３は送風機、２４は過熱器である。 第５図 第６図 第７図 第１２図 第１３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｆｉｌ　　粉粒物質を郭定下において加熱媒体で以って
   加熱処理し、次いでより高温の加熱媒体で以って少なく
   とも１回加圧加熱処理した後、低圧下に放出するように
   したことを特徴とする粉粒物質の加熱処理方法。 （鋤　前記加熱媒体は過熱水蒸気である前記特許請求の
   範囲第１項記載の粉粒物質の加熱処理方法、（３）　　
   加熱媒体が通気されている加熱パイプ、該加熱パイプの
   上流部においてこれに連結され、且つ原料を気密的に供
   給する投入バルブ及び上記加熱パイプの下流部において
   連結され、且つ加熱媒体と原料とに分離する捕集装置と
   から成る気流式加熱装置と、原料投入口及び排出口、加
   熱媒体入口及び出口を有するとともに、内部に多孔板を
   備え、該多孔板上にて原料の流動層を形成させながら該
   原料を加圧加熱する加熱罐及び該加熱罐の原料排出口に
   設けられた排出バルブから成る流動式加熱装置とから構
   成され、前記加熱臼と加熱パイプ上流側とを連通し、又
   前記捕集装置と加熱臼とを中間バルブを介して連通した
   ことを特徴とする粉粒物質の加熱処理装置。 （４）　　原料投入口及び排出口、加熱媒体入口及び出
   口を有するとともに、内部に多孔板を備え、該多孔板に
   て原料の流動層を形成させながら該原料を加圧加熱する
   加熱臼及び該加熱臼の原料排出口に設けられた排出バル
   ブとから成る流動式加熱装置と、加熱媒体が通気されて
   いる加熱パイプ、該加熱パイプの上流部においてこれに
   連結された中間バルブ、上記加熱パイプの下流部におい
   てこれに連結され、加熱媒体と原料と、に分離する捕集
   装置及び該捕集装置に設置された排出バルブとから構成
   され、前記捕集装置と加熱臼とを連通し、又加熱臼と前
   記加熱パイプ上流側とを前記中間バルブを介して連通し
   たことを特徴とする粉粒物質の加熱処理装置。 （５）　　加熱媒体が通気されている加熱パイプ、該ル
   プ、該加熱パイプの下流部においてこれに連結され、加
   熱媒体と原料とに分離する捕集装置とから成る気流式加
   熱装置を複・数段備え、成る任意の段における捕集装置
   と前段における加熱パイプの上流部とを連通し、又上記
   捕集装置と次段における加熱パイプの上流部とを中間バ
   ルブを介して連通ずるとともに、最終段における捕集装
   置に排出バルブを設置したことを特徴とする粉粒物質の
   加熱処理装置。 （６）原料投入口及び排出口、加熱媒体入口及び出口を
   有するとともに、内部に多孔板を備え、該多孔板上にて
   原料の流動層を形成させながら該原料を加圧加熱する加
   熱缶及び該加熱缶の原料排出口に設けられたバルブから
   成る流動式加熱装置を複数段備え、成る任意の段及びそ
   の前段と次段における加熱缶の加熱媒体出口と入口同志
   を連通させ、且つ原料投入口と排出口同志を中間バルブ
   を介して連通ずるとともに、最終段における加熱缶の原
   料排出口に排出バルブを設置したことを特徴とする粉粒
   物質の加熱処理装置。