JPS59150703A - ベニヤレ−スに於ける原木の軸心不動機能を備えた外周駆動方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、少なくとも３本の駆動ローラを原木外周面に
押圧させつつ主軸の軸心に向って同期的に移動させるこ
とにより原木の外周から駆動力の一部又は全部を供給す
ると共に、切削時における原木の軸心位置を不動にした
。ベニヤレースに於ける原木の軸心不１ｋｌＪ機能を備
えた外周駆動方法および装置に関するものである。

上記の方法により原木の外周から駆動力の一部又は全部
を供給して原木を切削する場合、第１２図に示されるよ
うに、主軸の軸心Ｏから各駆動ローラＲ，Ｒ，Ｈの外周
面に至る最短長さｒを等しく１　　２　　３ 設定すると、切削時における原木Ｗの断面形状は、その
軸心Ｏ′から外周面に至る長さが原木Ｗの回転方向に沿
って漸次大きくなって切削直前において最大となる渦巻
線状になっているので、理論的には、刃物１１０に最も
近い上方の駆動ローラＲのみ敢原木Ｗの外周面を押圧し
つつ駆動力を供給し、他の駆動ローラＲ，Ｒと原木Ｗの
外周面との間に３ は僅少の隙間が形成されて非接触の状態となり、駆ｉ！
ｔｌＪａ−ラ１？、Ｒからは駆動力が供給されないこ３ とになる。

１ノかし、実際には、上方の駆動ローラＲが原木Ｗを押
し下げ、主軸の軸心０と原木Ｗの軸心（ビとに僅かにｆ
ｌｉｌ　ｉ行した状ＴＩυで、原木Ｗが切削される。

このため、１１！木Ｗの軸心０′と刃物ＩＨＩの先端と
の相対位ｆｆ（ｉＪＳ変動し、切削状態が不安定となっ
て設定厚さ通りのベニヤ単板が得られないと共に、切削
されるベニヤ単板の厚みにばらつきが生じ、更に上記理
由により、３本の駆動ローラＲ’、’Ｒ。

２ １Ｃ：、による駆動効率が悪く、原木を細くまで切削で
きない等の不具合がある。

本発明は、上記事情を背景にしてなされたもので、その
要旨は、少なくとも３本の駆動ローラを原木外周面に押
圧させつつ主軸の軸心に向って同期的に移動させること
により原木の外周から駆動力の一部又は全部を供給する
ベニヤレースに於ける原木の外周駆動方法に於いて、主
軸の軸心から少なくとも３本の前記駆動ローラの外周面
までの最短長さを、切削すべきベニヤ単板の板厚に対応
させて原木の回転方向に沿って漸次僅かに大きくせしめ
ることにより各駆動ローラを切削時における原木の断面
形状に対応した渦巻曲線に沿わせて配置し、切削時にお
ける原木の軸心と主軸の軸心とを一致させると共に原木
の軸心を不動状態にして原木外周から駆動力を供給する
ことである。

以下、添附した図面を参照にして、特許請求の範囲第２
Ｊａに記載された発明の実施例を具体的に説明する。

ｍ１図乃至第１０図に於いて′、ベニヤレースＬの両側
部に設けられた各主軸台ｌには、原木Ｗに外周から駆動
力を供給するための外周駆動装＋Ｉ　Ａがそれぞれ装着
されている。尚、各主軸台ｌに装着された外周駆動装＠
Ａの構成はほば同一であるので、一方の外周駆動装＠Ａ
についてのみ説明し、他方の外周駆動装置Ａについては
異る部分についてのみ説明する。

各主軸台ｌに於けるｉｉｌおよび第２の主軸２，３を中
心とする同一円周上に３対の同期回動軸４．５．６が軸
心を水平にして軸受７．８．９により回動自在に支承さ
れている。同期回動軸４，６は、第１および第２の主軸
２，３の斜上方にそれぞれ支承され、同期回動軸５は第
１および第２の主軸２．３の斜下方に支承されている。

主軸台ｌの外側部に第１および第２の主軸２．３と軸心
を一致させて断面円形の突出部１０が設けられており、
この突出部１０に軸受１１を介して旋回歯車１２が垂直
面内で旋回自在に嵌装され、前記各同期回動軸４．５．
６の外端部にそれぞれピッチ円径の相等しいセクタ歯車
１３．１４．１５がキー１６．１７　。

１８を介して固定され、各セクタ歯車１３．１４．１５
と前記旋回歯車１２とが互いに噛合さ、れている。

一方の主軸台１に支承された同期回動＃１４，５．６に
は、それぞれ後述の駆動ローラ６２．６３．６４に駆動
力を伝動するための伝動軸１９．２０．２１が挿通され
ていると共に、軸受２２．２３．２４を介して回転自在
に支承されている。本実施例では、駆動ローラ６２、６
３．６４は、片側のみ、かう駆動力が伝達される形式で
あるので、他方の主軸台１で支承された同期回動軸４．
５．６には伝動軸１９．２０．２１はＳ通されていない
。

各伝動軸１９．２０．２１の外端部には、それぞれ中間
鎖歯車２５．２６．２７が嵌装固定されていると共に、
各伝動軸１９．２０．２１の内端部には別の仲間鎖歯車
２８、２９．３０が嵌装固定されている。又、第７図に
示されるように、駆−」モータＭの駆動軸３１に嵌装固
定された駆動鎖歯車３２と、中間軸３３に嵌装固定され
た中間鎖歯車３４とに鎖３５が掛装され、前記中間軸３
３に嵌装固定された別の中間鎖歯車３６と、前記各中間
鎖歯車２５．２６．２７とに鎖３７が掛装され、駆動モ
ータ狙こより各伝動軸１９．２０．２１が回転さ熟るよ
うに構成されている。

第１図、第４図および第８図に於いて、回動旋回枠３８
の横梁３９を支持する両腕４ｏの各基端部が、軸受４１
を介して相対向する前記各同期回動軸４の内端部に回動
自在に支承され、これにより回１＃ｌ旋回枠３８が同期
回動軸４に回動自在に支承されている。この回動旋回枠
３８は両チャックＣ１Ｃで挾持２ される原木Ｗのほぼ前方に配設されている。回動旋回枠
３８の６腕４０の外方にそれぞれ作動腕４２が配設され
ていると共に、該作動Ｎ４２の基端部がキー４３を介し
て同期回動軸４に固定されている。作動腕４２の先端部
に固定されたブラケット４４に、該作動腕４２に対する
後述の駆動ローラ６２の位置を微調整するための微調整
手段である調整ボルト４５が進退自在に岬着され、同期
回動軸４の回動により作ＮＪＩ　Ｉ）！！４２が第１お
よび第２の主軸２．３に接近する方向に回動して調整ボ
ルト４５の先端部が回Ｍ１回枠３８の腕４０に当接して
回ＷＪＪＪ旋回枠３８を押し上げ、作！Ｌｌｌ腕４２と
回動旋回枠３８とが一体となって回動するように構成さ
れている。作動腕４２の先端部に固定されたブラケット
４４と、回動旋回枠３８の１宛４０とは引張りスプリン
グ４６により連結されている。

第１図、第４図および第９図に於いて、同様の構成によ
り、回動旋回枠４７の横梁４８を支持する両腕４９の各
基端部が、軸受５０を介して相対向する前記同期回動軸
５の内端部に回動自在に支承され、これにより回動旋回
枠４７が同期回動軸５に回動自在に支承されている。こ
の回動旋回枠すは、両チャックＣ９Ｃで挾持される顛末
Ｗのほぼ下方に配２ 設されている。回ｒｍｘ回枠４７の６腕４９の外方にそ
れぞれ作ｗＪ腕５１が配設されていると共に、該作動腕
５１の基端部がキー５２を介して同期回動軸５に固定さ
れている。作動腕５１の先端部に固定されたブラケット
５３に、該作動腕５１に対する後述の駆動ローラ６３の
位置を微調整するための微調整手段である調整ボルト５
４が進退自在に螺着され、同期回動軸５の回動により作
動腕５１が第１および第２の主軸２，３に接近する方向
に回動して調整ボルト５４の先端部が、回動旋回枠４７
の腕４９に当接して回Ｂｕｒ旋回枠４７をＩＩＩ　シ上
げ、作動腕５１と回動旋回枠４７とが一体となって回動
するように構成されている。

又、第１図、第４図および第１０図に於いて、固定旋回
枠５５の横梁５６を支持する両弾５７の各基端部が、キ
ー５８を介して相対向する前記各同期［帽動軸６の内端
部に固定され、同期回動軸６の回動によりＩＭ定旋回枠
５５が該同期回動軸６を中心として旋回するように構成
されている。この固定旋回枠５５は、両チャックＣ９Ｃ
で挾持される原木１ｖのけば２ 上方に＾ｄＨされている。

前記各旋回枠３８．４７．５５の横梁３９．４８．５６
の両端ｒπ５に固定された各ブラケット５９．．’６０
．６１により駆動ローラ６２．６３．６４の両端部が回
転自在に支承されている。各駆動ローラ６２．６３．６
４の回転軸６５゜６６；　６７の一端部にそれぞれ被動
鎖歯車６８．６９．７０が嵌装固定されている。各旋回
枠３８．’　４７．５５の一方の腕４０．’４９．５７
に設けられた引張力付与用の中間鎖歯車７１．７．ｉ、
　７３と、前記被動鎖歯車６８．６９゜７０と、前記中
間鎖歯車２８．２９．３０とに鎖７４．７５゜７６がそ
れぞれ掛装され、各伝動軸１９．２０．２１の回転によ
り各駆動ローラ６２．６３．６４が回転されるように構
成されている。前記各駆動ローラ６２．６３゜６４の外
周部は、両チャックＣ１，Ｃ２で両端面を挾持された原
木Ｗの外周面を押圧して１！＜動力が伝達されるように
構成されていることが必要であり、例えば軸心方向に、
成るいは軸心方向に対して所定角度傾斜した方向に多数
本の溝が設けられている構成にすればよい。

又、同期回動軸４の軸心と駆動ローラ６２の軸心との間
の長さ、同期間ｉａ軸５の軸心と駆動ローラ６３との間
の長さ、および同期回動軸４の軸心と駆動ローラ６４と
の間の長さは相等しく定められており、又釜駆動ローラ
６２．６３．６４の周速度は相等しく定められている。

そして、第４図および第１１図に示されるように微ＭＩ
格手段である各調整ボルト４５を進退させることにより
作動腕４２に対する駆動ローラ６２の位置を微調整する
と共に、調整ボルト５４を進退させることにより作動腕
５１に対するＴ＃動ローラ６３の位置を微調整すること
により、第１および第２の主軸２゜３の軸心０から駆動
ローラ６３、同６２および同６４の外周面に至る最短長
さｒ　、　ｒ　、　ｒが原木Ｗの・回転−２３ 方向に沿って漸次僅かに大きくなるように定め、隣接す
る駆動ローラ６２と同６３の、前記最短長さの差（ｒ−
ｒ）、および隣接する脈動ローラ６４と同６２１ の前記最短長さの差（ｒ３−ｒ２）は、切尚ｕするベニ
ヤ単板Ｖの板厚ｔに対応して決定する。

又、第７図に示されるように、前記旋回歯車１２の適所
には、旋回用油圧シリンダ７７のロッド７８の先端部が
ピン７９を介して枢着されており、旋回用油圧シリンダ
７７のロッド７８を突出させて旋回歯車１２を矢印Ｐ方
向に旋回させることにより、前記各セクタ歯車１３．１
４．　ｌ！５および前記各同期回動軸４゜５．６を介し
て各旋回枠３８．４７．５５を第１および第２の主軸２
，３の中心に向って同期的に旋回させると、各駆動ロー
ラ６２．６３．６４が互いに同期して第１および第２の
主軸２，３に向って徐々に移動するように構成されてい
る。

又、第６図に示されるように、主軸台ｌに軸受８０を介
して円面状のスリーブ８１が回転自在に支承され、該ス
リーブ８１に被ｍｌ鎖歯車８２がキー８３を介して固定
されている。円１冷状の第１の主軸２が前記スリーブ８
１に軸心方向に慴動自在に挿通されていると共に、スリ
ーブ８１と第１の主軸２とがキー８４を介して回転不能
に連結されている。第１の主軸２の先端部には大径のチ
ャックＣが装着されて！ いると共に、後端部には軸受８５を介してカップリング
８６が回転自在に装着され、このカップリング８６と大
径チャック進退用油圧シリンダ８７のロッド８８とが連
結されている。第２の主軸３が前記第１の主軸２に軸心
方向に慴動自在に仲通されていると共に、第１の主ＩＩ
ＩＩＩＩ２と第２の主１１′ｌｆｌ　３とがキー８９を
介して回伝不ＭＥに、連結されている。第２の主軸３の
先端部には小径のチャックＣが装着されていると共に、
後端部には軸受９０を介してカップリング９１が回転自
在に装着され、このカップリング９１と小径チャックＭ
ｍ用油圧シリンダ９２のロッド９３とが連結され、小径
チャックｆＩｅ、退用曲圧シリンダ９２のロッド９３を
出入りさせることにより、小径チャックＣのみが大径チ
ャックＣに対して独立して１ 前進・後退するように構成されている。

又、ＰＪＫ　１図および第５図に示されるように、回動
旋回枠３８の横梁３９を当接させて該回動１け囲枠３８
の旋回を阻止するための一対のストッパー９４がベニヤ
レースＬの前方に設けられており、回動旋回枠４７の横
梁４８を当接させて該回動旋回枠４７の旋回を阻止する
ための一対のストッパー９５がベッド９６に設けられて
いる。ベニヤレースＬの前方には、一旦保持した原木Ｗ
をベニヤレースの両チャックＣ９Ｃの間に供給するため
の一対の原木供給部材２ ９７が設けられており、該原木供給部材９７の前方には
搬入コンベア９８が設置されており、該搬入コンベア９
８と前記原木供給部材９７どの間には、上面に傾斜部を
備えた一対の満月９９が掛は渡されている。

又、刃物１００を装着した刃物台１０１は、水平面に対
して所定角度傾斜した方向に往復動するように構成され
ており、前傾した状態で前進するようになっている。尚
、図中１０２は、切削直前の原木Ｗを押圧するための押
圧ローラを示す。

又、上記実施例は、３本の駆動ローうにより原木の外周
から駆動力を供給する場合を示したが、外周から供給す
る駆動力の割合を増大させる等の場合には、３本以上の
駆動ローラを用いることも可能であり、又、３本の同期
回動軸４．５．６を同期的に回動させる同期手段として
、旋回歯−Ｃｌｆ’　Ｉ　２と各セクタ歯車１３．１４
ｉ　１５とを組み合わせたものを示したが、これに限定
されないことは勿論である。

以上の説明から明らかのように特許請求の範囲第２頁に
記載された発明は、４＠定の一対の同ＮυＩ動軸に固定
旋回枠を固定し、他の全ての同期回動軸に、回動旋回枠
を回動自在に支承すると共に、該回＊［囲枠を同期回動
軸と一体に回動させるための作動腕をそれぞれ固定した
ものである。

これば対し、特許請求の範囲第３項に記載された発明は
、各同期回動軸の全てに、回ｙＪＪ旋回枠をそれぞれ回
動自在に支承すると共に、該回動旋回枠を同期回動軸と
一体にして回動させるための作動腕をそれぞれ固定し、
前記各回動旋回枠にそれぞれ駆動ローラを、主軸の軸心
から各駆動ローラの外周面に至る最短長さが切削すべき
ベニヤ単板の板厚に対応して原木の回転方向に沿って漸
ｖＣ僅かに大きくなるようにして装着し、各同期回動軸
に前記作動腕に対する駆動ローラの位置を微調整せしめ
るための微調整手段を設け、この微調整手段により各駆
動ローラを切削時における原木の断面形状に対応した渦
巻線に沿わせて配置したものであり、詳細な説明は省略
する。

次に、特許請求の範囲第２項に記載された発明の作用に
ついて説明する。最初に断面はぼ真円の原木を切削する
場合について説明し、シかる後に断面非真円の原木を切
削する場合について説明する。

まず、微調整手段である調整ボルト４５並ひに同５４を
進退させることにより、第１１図に示されるように第１
および第２の主軸２，３の軸心０から駆動ローラ６３、
同６２並びに同６４の外周面に至る最短長さｒｌ、ｒ２
．ｒ３が原木Ｗの回転方向に沿って漸次大きくなるよう
に定めると共に、隣接する駆動ローラ６２と同６３のｎ
記最短長さの差（ｒ−ｒ）、およ１ び隣接する駆動ローラ６４と同６２の前記最短長さの差
（ｒ３−ｒ２）が切削するベニヤ単板Ｖの板厚ｔに対応
するように定めて、各駆動ローラ６２．６３．６４を切
削時における原木Ｗの断面形状に対応した渦巻曲線に沿
わせて配置する。

そして、搬入コンベア９８を作動させることにより該搬
入コンベア９８の前端に位置する原木Ｗを、部材９９を
伝動させて、第１図で実線で示されるように原木供給部
材９７で一旦保持しておく。この状態では、同図から明
らかのように、互いに同期して旋回する固定旋回枠５５
、作動腕４２および同５１は、第１および第２の主軸２
．３の軸心から大きく遠ざかって停止しており、同期回
動軸４に回動自在に支承された回ｗＪＩＭ囲枠３８は引
張りスプリング４６により僅かに引き上げられてストッ
パー９４に当接していると共に、同期回動軸５に回動自
在に支承された回動旋回枠４７は自重によりストッパー
９５に当接している。又、刃物台１０１は後退させであ
る。

このままの状態で原木供給部材９７を矢印Ｑ方向に回動
させると、第１図で二点鎖線で示されるように該原木供
給部材９７で保持されていた原木ＷはベニヤレースＬの
両チャックＣ９Ｃの間に供給され２ て駆動ローラ６２と同６３で保持される。

次に、旋回用油圧シリンダ７７のロッド７８を突出させ
て菱回歯車１２を矢印Ｐ方向＜７Ｐ；７図参照）に回動
させると、固定旋回枠５５、作動腕４２および同５１は
第１および第２の主軸２，３の細心に接近する方向に同
期的に旋回し始め、所定角度旋回すると、作動腕４２の
ブラケット４４に螺着した調整ボルト４５が回動旋回枠
３８の腕４０に当接すると共に、作動腕５１のブラケッ
ト５３に螺着したｍ整ボルト５４が回動旋回枠４７の腕
４９に当接して、各作動腕４２．５１によりそれぞれ回
＋１ｉｌＪ旋回枠３８．４７が持ち上げられ、以後は各
回動旋回枠３８．４７および固定旋回枠５５が互いに同
期して旋回する。各回Ｍｕ囲枠３８．４７が旋回し姉め
ると、各駆動ローラ６’２．６３で保持された原木Ｗは
徐々に持ち上げられ、ａｓ　２図で示されるように原木
Ｗが３本の駆動ローラ６２．６３．６４により保持され
た状態になると、各回動旋回枠３ｇ、　４７および固定
旋回枠５５は旋回不能となるが、旋回用油圧シリンダ７
７には油圧力を加え続けておく。第１および第２の主軸
２．３の軸心から各駆動ローラ６２、６３．６４の外周
面に至る最短長さはほぼ等しいので、断面はぼ真円の原
木Ｗが３本の駆Ｍノローラ６２、６３．６４に保持され
ることにより原木Ｗのセンタリングが行なわれる。

次に、大径チャック進退用油圧シリンダ８７および小径
チャック進退用油圧シリンダ９２をそれぞれ突出させて
、３本の駆動ローラ６２．６３．６４により保持された
原木Ｗの両端面を大径チャックＣおよび小径チャックＣ
により挟持する。しかる後に駆動モータＭを起動させて
各駆動ローラ６２．６３．６４を回転させると共に、第
１および第２の主軸２，３を回転させて大径チャックＣ
および小径チャックＣ２を回転させると、原木Ｗの外周
面並びに両端面の双方から駆動力が供給されて原木Ｗが
回転し始め、しかる後に刃物台１０１を原木Ｗの１回転
に対して一定ｆｉ（切削するベニヤ単板■の厚さｔ）宛
前進させると、ｔ４３図に示されるように、各駆動ロー
ラ６２．６３．６４が旋回用油圧シリンダ−７７の油圧
力によｐ原木Ｗの外周面を所定のカで押圧しつつ原木Ｗ
の切削に伴い同期的に移動して、原木Ｗは刃物１００に
より薄板状に切削されて予め定められた板厚ｔのベニヤ
、帆板Ｖが？ｖられる。ここで、前述したように各駆動
ローラ６２．６３．６４は、切削時における原木Ｗの断
面形状に対応した渦巻曲線に沿って配置しであるので、
第１１図から明らかのように、第１および第２の主軸２
，３の軸心Ｏと原木Ｗの軸心０′とが一致し、３本の駆
動ローラ６２゜６３、６４が原木Ｗの外周面を異なる方
向かう押圧しつつ第１および第２の主軸２，３の軸心０
に向って同期的に移動してベニヤ距、板Ｖを切削する際
に、原木Ｗの軸心０′は微動しない。従って、原木Ｗは
極めて安定した状態で、設定厚さ通りの高品質の〜ベニ
ヤ単板Ｖが切削される。

そして、原木Ｗの径が切削により小さくなって切削不能
となる直前に刃物台１０１を停止させると共に、旋回用
油圧シリンダ７７のロッド７８の突出を停止させ、次い
で駆動モータ間並びに両チャックＣ１，Ｃ２の回転を停
止させる。

次いで、刃物台１０１を後退させると共に、旋回用油圧
シリンダ７７のロッド７８を引込めると、固定旋回枠５
５才５よび各作動腕４２．５１が前にと逆方向に旋回す
ると共に、各回ｍＪＪＭ囲枠３８．４７は自重により同
方向に旋回して、回ｍＪＮ囲枠３８は引張スプリング４
６により僅かに引張り上げられてストッパー９４に当接
し、回ｉＭ旋回枠４７はストッパー９５に当接し、３本
の駆動ローラ６２．６３．６４で外周面を押圧されてい
た原木Ｗの剥芯ｅはベッド９６上に落下して外部に排出
される。

又、切削当初は大径チャックＣおよび小径チャツクＣで
原木Ｗの両端面を挾持して駆動力を供給し、原木Ｗの径
が一定値以下になった時に、大径チャックＣ゛のみを後
退させて小径チャックＣのみ２ で原木Ｗの両端面を挾持することにより、原木Ｗの剥芯
Ｗ′の径を小さくすることができ、ひいては歩留りを向
上させることができる。

又、切削するベニヤ単板■の板厚ｔを変更する場合には
、微調整手段である各調整ボルト４５．５４を進退させ
て、隣接する駆動ローラ６２と同６３の前記最短長さの
差（ｒ−ｒ）、および隣接する駆動１ ０−ラ６４と同６２の前記最短長さの差（ｒ３−ｒ２）
を変更すればよい。

次に、断面非真円の原木を切削する場合について簡単に
説明すると、原木のセンタリング機能を備えた公知の給
材装置により断面非真円の原木のセンタリングを行うと
共にこの断面非真円の原木を両チャック間に供給し、該
両チャックのみから駆動力を供給して断面はば真円とな
るまで荒切削を行い、以後は上述した方法により原木の
外周から駆動力を供給して原木を切削すればよい。

又、特許請求の範囲第３項に記載された発明の作用は、
各駆動ローラの各作動腕に対する位置を微調整する際に
、全ての同期回動軸に設けられた各微調整手段を操作す
る必要がある点を除き、特許請求の範囲第２項に記載さ
れた発明の作用と同一である。

本発明は、互いに同期して主軸の軸心に向って移動する
少なくとも３本の駆動ローラ′を、切削時における原木
の断面形状に対応した１１６１巻線に沿わせて配置しで
あるので、主軸の軸心と原木の軸心とが一致した状態で
原木の外周が各駆動ローラにより強く締め付けられて原
木が切削され、このため、切削時において、原木の軸心
は全く移動しない。従って、原木の軸心と、刃物の先端
との相対位置が全く変動しないので、高品質の設定厚さ
通りのベニヤ単板を円滑に切削することができる。

叉、切削すべきベニヤ単板の厚さの変更に対しては、微
調整手段を操作して、作動腕に対する駆動ローラの位置
を微調整することにより自在に対処することができる。

又、少なくとも３本の駆動ローラにより原木の外周が強
く締め付けられた状態で原木が切削されるので、切削当
初から切削終了に至るまで原木の振れが確実に防止され
、Ｉ’Ｊさの一定した高品質のベニヤ単板を切削するこ
とができると共に、原木径が小さくなった場合に生じ易
い原木の芯割れ、チャックの空回り等を防止することが
できる。又、少なくとも３本の駆動ローうにより原木の
外周面から駆動力の一部又は全部が供給されるので、原
木の両端面を挟持するチャックから供給される駆動力の
割合を少なくすることができるか、又は皆無とすること
ができる。この結果、チャック径を小さくすることが司
能となって原木を小径まで切削することができ、ひいて
は原木の歩留りが向上する。

更に、主軸の軸心から起算した少なくとも３本の駆動ロ
ーラの外周面に至る最短長さはほば等しく設定されてい
ると共に、各駆動ローラは互いに同期してＫ　１ｌｉｌ
Ｊするので、切削する原木の断面がほぼ真円である場合
には、原木を両チャック間に供給して各駆動ローラで外
周を保持することにより絵本のセンタリングが行なわれ
る。Ｉ＝／ＩＪち、断面はぼ真円の原木を切削する場合
には、少なくとも３不の駆動ローラがセンタリング機能
を果し、特別のセンタリング装置が不要となる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第３１３１！ｌは、特許請求の範囲第２項に
記４・υされた発明に係る原木の外周駆動装置へを装着
したベニヤレースＬのそれぞれ異なる作用状態におりる
概略側面図、第４図は、第３図のバ１５分詳示）１１図
、第５図は、ベニヤレースＬのイ既略平面図、第６図は
、ベニヤレースＬの主軸、部分の拡大断面図、第７図は
、旋回歯車１２と各セクタ歯巾１３．１４゜１５との位
置関係を示す図、第８図乃至第１Ｏ図は、ソｔ’ｔ　ｅ
　ｊＬ　ｍｓ　１図（ＩＪ　Ｘ　−Ｘ線、Ｙ　　ＹｉＳ
Ｚ　　　Ｚ線１０７面図、’、Ａ　Ｉ　１図は、原木Ｗ
ト各駆１４１１０−ラ６２．６３゜６４の位置関係を示
す図、第１２図は、主軸の軸心Ｏから各駆動ローラＲ，
Ｒ，Ｈの外周面に至る最短２３ 長さを等しくした場合における原木Ｗと各駆動ローラＲ
，Ｒ，Ｒとの位置関係を示す図である。 ２３ （主要部分の符号の説明） １・・・・・・主軸台 ４、５．６・・・・・・同期回動軸 ３８、４７・・・・・・回Ｕ旋回枠 ４２、５１・・・・・・作　動　腕 ４５、５４・・・・・・調整ボルト（微調整手段）５５
・・・・・・固定旋回枠

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （す少なくとも３本の駆動ローラを原木外周面に押圧さ
   せつつ主軸の軸心に向って同期的に移動させる°ことに
   より原木の外周から駆動力の一部又は全部を供給するベ
   ニヤレースに於ける原木の外周駆動方法に於いて、 主軸の軸心から少なくとも３本の前記駆動ローラの外周
   面に至る最短長さを、切削すべきベニヤ単板の板厚に対
   応させて原木の回転方向に沿って漸次僅かに大きくせし
   めることにより各駆動ローラを切削時における原木の断
   面形状に対応した渦巻曲線に沿わせて配置し、切削時に
   おける原木の細心と主軸の軸心とを一致させると共に原
   木の細心を不動状態にして原木外周から駆動力を供給す
   ることを特徴とするベニヤレースに於ける原木の軸心不
   ＃Ｊ機能を備えた外周駆動方法。 （２）ベニヤレースの両生軸台に於ける主軸を中心とす
   る円周方向に同期手段を介して同一方向に同期的に回動
   する少なくとも３対の同期回動軸を相対向させて支承し
   、特定の一対の同期回動軸に固定旋回枠を固定し、他の
   全ての同期回動軸に、回動旋回枠をそれぞれ回動自在に
   支承すると共に、該回動旋回枠を同期回動軸と一体にし
   て［！７１動させるための作動腕をそれぞれ固定し、前
   記固定旋回枠および前記各回動旋回枠にそれぞれ駆動ロ
   ーラを、主軸の軸心から各駆動ローラの外周面に至る最
   短長さが切削すべきベニヤ単板の板厚に対応して原木の
   回転方向に沿って漸次僅かに大きくなるようにして装着
   し、回動旋回枠を支承した前記各同期−回動軸に、前記
   作動腕に対する駆動ローラの位置を微５１１Ｍ＆せしめ
   るための微調整手段を設けたことを特徴とするベニヤレ
   ースに於ける原木の軸心不動機能を備えた外周駆動装置
   。 （３）ベニヤレースの両生軸台に於ける主軸を中心とす
   る円周方向に同期手段を介して同一方向に同期的に回動
   する少なくとも３対の同期回動軸を相対向させて支承し
   、前記各同期回動軸に、回動旋回枠をそれぞれ回動自在
   に支承すると共に、該回動旋回枠を同期回動軸と一体に
   して回動させるための作動腕をそれぞれ固定し、前記各
   回′ｍＪ旋回枠にそれぞれ駆動ローラを、主軸の軸心か
   ら各駆動ローラの外周面に至る最短長さが切削すべきベ
   ニヤ単板の板厚に対応して原木の回転方向に沿って漸次
   僅かに大きくなるようにして装着し、各同期回動軸に前
   記作動腕に対する駆動ローラの位置を微≧１．１整せし
   めるための微調整手段を設けたことを特徴とするベニヤ
   レースに於ける原木の軸心不′＃ＪＪ機能を備えた外周
   駆動装置。