JPS591657A - ボイラ−チユ−ブ用耐食耐熱用鋼 - Google Patents
ボイラ−チユ−ブ用耐食耐熱用鋼Info
- Publication number
- JPS591657A JPS591657A JP10963082A JP10963082A JPS591657A JP S591657 A JPS591657 A JP S591657A JP 10963082 A JP10963082 A JP 10963082A JP 10963082 A JP10963082 A JP 10963082A JP S591657 A JPS591657 A JP S591657A
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- Japan
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- asi
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- heat
- steel
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭燃焼２重油燃焼雰囲気における高温度での
耐食性に優れ、かつ強度が高いとともに高温度に長時間
さらされた後にも高い靭性を有するｄ？イラチューブ用
耐食耐熱用鋼に関するものである。
耐食性に優れ、かつ強度が高いとともに高温度に長時間
さらされた後にも高い靭性を有するｄ？イラチューブ用
耐食耐熱用鋼に関するものである。
近年エネルギ資源の供給不安定による高騰が続いており
、省資源、省エネルギー化がさけばれ、産業用設備はこ
の流れに従い改良される傾向にある。火力発電設備にお
いてもこの傾向は顕著でおり、蒸気条件を高温高圧化す
ることによシ熱効率の改善を図９、高性能火力発電設備
へと移行する動向にある。すなわち現状の蒸気条件は５
３８℃。
、省資源、省エネルギー化がさけばれ、産業用設備はこ
の流れに従い改良される傾向にある。火力発電設備にお
いてもこの傾向は顕著でおり、蒸気条件を高温高圧化す
ることによシ熱効率の改善を図９、高性能火力発電設備
へと移行する動向にある。すなわち現状の蒸気条件は５
３８℃。
２４５ ｋｇ／ｃｒｎ”が採用されているが、これを６
５０℃。
５０℃。
３５０ｋｇ／ｌｙｒ？ Ｋ改善することが考えられてい
る。しかしこのためには現状の火力発電用ボイラチュー
ブに用いられているＳＵＳ ３２１ ＨＴＢ 、 ＳＵ
Ｓ ３４７ ＨＴＢではその特性が高温強度及び高温耐
食性の観点から不十分であり、新規な材料の開発が切に
望まれている。
る。しかしこのためには現状の火力発電用ボイラチュー
ブに用いられているＳＵＳ ３２１ ＨＴＢ 、 ＳＵ
Ｓ ３４７ ＨＴＢではその特性が高温強度及び高温耐
食性の観点から不十分であり、新規な材料の開発が切に
望まれている。
本発明はかかる動向を背景に開発されたもので、高温度
での耐食性耐熱性と長時間使用後の靭性を確保した全く
新しい型のｄｅイラチー−プ用鋼である。
での耐食性耐熱性と長時間使用後の靭性を確保した全く
新しい型のｄｅイラチー−プ用鋼である。
一般に高温度の空気中においてｃｒの耐酸化性が優れて
おシ、耐食耐熱用鋼として高Ｃｒ化が計られている。本
発明は火力発電燃焼雰囲気中において従来の知見に反し
、１５．０〜２６．０％の範囲にあるＣｒス有量の差は
耐食性にほとんど影響を与えないことを知見し、この昇
囲気におりて耐食性を向上させるための唯一の元素とし
て８１ヲ知見したことに基づいている。すなわちＳｉを
１．７チ以上添加すると添加量が増すにつれ耐食性が飛
躍的に向上する◎しかし周知のように鋼中にｓｔ １＆
：含有増加させて行くとσ相が生成し、高温強度が低下
する。また長時間高温にさらした後靭性が著しく低下す
るため長時間の使用にあたっては信頼性の点で問題があ
った・本発明ではこのσ相生成を回避するための新しい
知見を得、ＡＳＩ （オーステナイト安定化指数）とい
う概念を導入し、ｓｌの有効利用範囲を拡大し、耐食性
耐熱性及び使用抜靭性の面から信頼性の高い？イラチュ
ーブ用耐食耐熱用鋼を開発したものである。
おシ、耐食耐熱用鋼として高Ｃｒ化が計られている。本
発明は火力発電燃焼雰囲気中において従来の知見に反し
、１５．０〜２６．０％の範囲にあるＣｒス有量の差は
耐食性にほとんど影響を与えないことを知見し、この昇
囲気におりて耐食性を向上させるための唯一の元素とし
て８１ヲ知見したことに基づいている。すなわちＳｉを
１．７チ以上添加すると添加量が増すにつれ耐食性が飛
躍的に向上する◎しかし周知のように鋼中にｓｔ １＆
：含有増加させて行くとσ相が生成し、高温強度が低下
する。また長時間高温にさらした後靭性が著しく低下す
るため長時間の使用にあたっては信頼性の点で問題があ
った・本発明ではこのσ相生成を回避するための新しい
知見を得、ＡＳＩ （オーステナイト安定化指数）とい
う概念を導入し、ｓｌの有効利用範囲を拡大し、耐食性
耐熱性及び使用抜靭性の面から信頼性の高い？イラチュ
ーブ用耐食耐熱用鋼を開発したものである。
ＡＳＩはオーステナイトマトリックスの安定性を示す指
針でマトリックスが安定であればσ相等異相の金属間化
合物が生成し難くな−る。ＡＳＩに影響を及ばず元素と
してＣ、Ｎｌ ｔ Ｍｎ ｔ Ｎ 、 Ｃｒ 、 ８１
。
針でマトリックスが安定であればσ相等異相の金属間化
合物が生成し難くな−る。ＡＳＩに影響を及ばず元素と
してＣ、Ｎｌ ｔ Ｍｎ ｔ Ｎ 、 Ｃｒ 、 ８１
。
Ｍｏが知見されそれら元素の効果を総合的に検府した結
果、ＡＳＩを以下の ＡＳＩ＝（２１Ｃ十ＮＳ＋０．５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７
） （３Ｓｉ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）式で現わした場合に、高
温強度及び使用稜靭性に対する元素効果を良く整理出来
ることを見出した。
果、ＡＳＩを以下の ＡＳＩ＝（２１Ｃ十ＮＳ＋０．５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７
） （３Ｓｉ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）式で現わした場合に、高
温強度及び使用稜靭性に対する元素効果を良く整理出来
ることを見出した。
すなわちＡＳＩが−１〜３の範囲で叢も高温強度及び高
温長時間時効後の靭性が高い。
温長時間時効後の靭性が高い。
以下に本発明における各成分元素を限定した理由につい
て述べる。
て述べる。
Ｓｌは第１図に示すように添加量が増加するに従って人
工法（４１％Ｎａ ２８０４ ＋ ５１％ Ｆｅ ２
（８０４）５ ＋ ８ ’１６Ｖ ２０５ ）中、６５
０℃ｘ２ｏｏｈ腐食後の腐食量が減少する。
工法（４１％Ｎａ ２８０４ ＋ ５１％ Ｆｅ ２
（８０４）５ ＋ ８ ’１６Ｖ ２０５ ）中、６５
０℃ｘ２ｏｏｈ腐食後の腐食量が減少する。
従来ＳＵＳ ３４７ ＨＴＢ等が用いられている５３８
℃においてはこの腐食減量が約３５０〜／ｃｍ２である
ことから６５０℃においても実用的に３５０ ’Ｖ／ｃ
１ｎ”以下の腐食量１ｔｔ−確保することが必要と考え
られる。
℃においてはこの腐食減量が約３５０〜／ｃｍ２である
ことから６５０℃においても実用的に３５０ ’Ｖ／ｃ
１ｎ”以下の腐食量１ｔｔ−確保することが必要と考え
られる。
従って本発明においてはＳｉの下限を１．７０％とした
。これ以上のＳｉ’ｊ５添加して行けば行くほど耐食性
は向上するが、Ｓｔは前述したように強力なσ相生成元
素であり、このσ相の生成を抑制するためにＡＳＩ値を
制御する必要があるが、ＡＳＩの式中８１の増加に伴い
バランスが大きくずれるとｃ＊ Ｍｎ ＋Ｎでは制御出
来ずＮ量ヲ添加してバランスを保つ必要が生じてぐる。
。これ以上のＳｉ’ｊ５添加して行けば行くほど耐食性
は向上するが、Ｓｔは前述したように強力なσ相生成元
素であり、このσ相の生成を抑制するためにＡＳＩ値を
制御する必要があるが、ＡＳＩの式中８１の増加に伴い
バランスが大きくずれるとｃ＊ Ｍｎ ＋Ｎでは制御出
来ずＮ量ヲ添加してバランスを保つ必要が生じてぐる。
このため過度の添加は工業的経済性をそこなうことにな
る。従って８１の上限を３．５優に限定した。この中で
も好ましいＳｌの含有量は２．１〜３．０優の範囲にあ
る。又さらに最も効果的な含有量は２．６〜３．０係の
範囲である。
る。従って８１の上限を３．５優に限定した。この中で
も好ましいＳｌの含有量は２．１〜３．０優の範囲にあ
る。又さらに最も効果的な含有量は２．６〜３．０係の
範囲である。
また第２図に示すよう’１ｔｃｈｓｘが−１〜３の範囲
で７００℃、１０００ｈ時効後の靭性が高い。ＡＳＩが
マイナス側からＯに近づくにつれてσ相生成は減少しＯ
になる。従ってＡＳＩが０に近づくにつれて靭性は向上
する。一方ＡＳＩが０以上の場合σ相は生成されないが
粒界に析出するＭ２．Ｃ６ｔが増加しＡＳＩが増加する
に従い靭性は低下する。しかしマトリックス自体が延性
をもっているためにＡＳＩが一７以下で靭性がほぼ０に
近くなるのに比べ、ＡＳＩが０以上の場合はＶＦＥ ２
０が約５ｋｇ・ｍで飽和している。本発明においては工
業的経済性からＶＥ２０が７に９・ｍ以上あれば良いと
考えられＡＳＩの範囲を−１〜３とした。又最も好まし
くは−０，５〜２の範囲にある。
で７００℃、１０００ｈ時効後の靭性が高い。ＡＳＩが
マイナス側からＯに近づくにつれてσ相生成は減少しＯ
になる。従ってＡＳＩが０に近づくにつれて靭性は向上
する。一方ＡＳＩが０以上の場合σ相は生成されないが
粒界に析出するＭ２．Ｃ６ｔが増加しＡＳＩが増加する
に従い靭性は低下する。しかしマトリックス自体が延性
をもっているためにＡＳＩが一７以下で靭性がほぼ０に
近くなるのに比べ、ＡＳＩが０以上の場合はＶＦＥ ２
０が約５ｋｇ・ｍで飽和している。本発明においては工
業的経済性からＶＥ２０が７に９・ｍ以上あれば良いと
考えられＡＳＩの範囲を−１〜３とした。又最も好まし
くは−０，５〜２の範囲にある。
Ｃは高温強度を保持するために下限ｉ０．０２％とした
。また過度の添加は炭化物の析出量を増大せしめ時効後
の靭性を低下させるため上限’ｉｉ０．１２チとした。
。また過度の添加は炭化物の析出量を増大せしめ時効後
の靭性を低下させるため上限’ｉｉ０．１２チとした。
Ｍｎの下限は通常鋼中に含有されるｓｌ固定するに足シ
る址として０．５％にした。又Ｍｎは耐食性、高温強度
及び靭性に対しＡＳＩによシ影響する。すなわちＡＳＩ
を調整するためにＮ１０代りに安価な元素としてＭｎ
ｆ添加するが、過渡の添加は溶製上のトラブル、熱間加
工上のトラブル音生じ、かえって経済性をそこなう。こ
のため上限’ｋ ２．５ ％とした。
る址として０．５％にした。又Ｍｎは耐食性、高温強度
及び靭性に対しＡＳＩによシ影響する。すなわちＡＳＩ
を調整するためにＮ１０代りに安価な元素としてＭｎ
ｆ添加するが、過渡の添加は溶製上のトラブル、熱間加
工上のトラブル音生じ、かえって経済性をそこなう。こ
のため上限’ｋ ２．５ ％とした。
Ｎｌは高温強度、靭性を向上させる。本発明においては
６５０℃で使用する場合に、従来の５ＵＳ３４７ＨＴＢ
以上の強度が必要であシ、下限全１０．０チとした。Ｎ
ｌ［’ｉ増量して行くと高温強度、靭性は向上するので
多量の添加が望ましいが、ＡＳＩ値で規定され上限は３
１．０％とした。
６５０℃で使用する場合に、従来の５ＵＳ３４７ＨＴＢ
以上の強度が必要であシ、下限全１０．０チとした。Ｎ
ｌ［’ｉ増量して行くと高温強度、靭性は向上するので
多量の添加が望ましいが、ＡＳＩ値で規定され上限は３
１．０％とした。
Ｃｒは前述したように人工灰中６５０℃での耐食性には
ほとんど効果がないことから高温強度及び靭性の面から
は少い方が好ましいと考えられるが、ボイラチー−ブの
場合、内面に流れる水、水蒸気等による腐食を考え通、
常のＳＵＳ ３０４ 、３２１ 、３４７ 。
ほとんど効果がないことから高温強度及び靭性の面から
は少い方が好ましいと考えられるが、ボイラチー−ブの
場合、内面に流れる水、水蒸気等による腐食を考え通、
常のＳＵＳ ３０４ 、３２１ 、３４７ 。
３１６等オーステナイトステンレス鋼の含有するレベル
とした。すなわち下限ｉ１５．０％、上限を２６．０俤
としたＯ Ｍｏは高温強度を改善するために添加する。Ｍ。
とした。すなわち下限ｉ１５．０％、上限を２６．０俤
としたＯ Ｍｏは高温強度を改善するために添加する。Ｍ。
の高温強度強化機構には固溶強化とＮ等との相互作用に
よる雰囲気効果によυ強度を向上させる効果がある。固
溶強化を利用するためには多くの添加が必要でおるが、
Ｍｏｆ多量に添加すると人工灰中の腐食減蓋全増大させ
る。このため本合金においては転位の移動の抵抗となる
雰囲気効果を利用している。従ってこのためには１．０
％以下の添加で十分であシ上限ヲ１．０俤に限定した。
よる雰囲気効果によυ強度を向上させる効果がある。固
溶強化を利用するためには多くの添加が必要でおるが、
Ｍｏｆ多量に添加すると人工灰中の腐食減蓋全増大させ
る。このため本合金においては転位の移動の抵抗となる
雰囲気効果を利用している。従ってこのためには１．０
％以下の添加で十分であシ上限ヲ１．０俤に限定した。
Ｎは通常低温度域での強度金ヲ向上させるが、高温度域
ではその効果が少く、む−しろ逆にりＩＪ−ノ強度全低
下させるという報告もある。しかし本発明の鋼において
はＮは７００℃におけるりＯ−ノ強度を向上させる効果
を有しておシ、その効果が顕著に現われる値０．１％を
下限とした。又Ｎ量が増加すると窒化物全多量に生成し
、かえって靭性を低下せしめると同時に他の特性例えば
溶接性等を劣化させるため望ましくなく上限ｆｔ０．２
５％とした。
ではその効果が少く、む−しろ逆にりＩＪ−ノ強度全低
下させるという報告もある。しかし本発明の鋼において
はＮは７００℃におけるりＯ−ノ強度を向上させる効果
を有しておシ、その効果が顕著に現われる値０．１％を
下限とした。又Ｎ量が増加すると窒化物全多量に生成し
、かえって靭性を低下せしめると同時に他の特性例えば
溶接性等を劣化させるため望ましくなく上限ｆｔ０．２
５％とした。
上述の主要元素のほかに、必要に応じて以下の成分元素
を添加することができる。
を添加することができる。
Ｎｂ及びＴｌは炭窒化物形成効果があり、本発明におい
てもＮｂ及びＴＩ全添加して行くと、その量に従い鋼中
のＣ，Ｎ”ｉ固定し、微細分散させることからクリープ
強度が向上する。しかしこれらの添加元素を増大すると
高温度で粗大な窒化物が生成し、鋼中の有効Ｃ及びＮ量
金減じると同時に加工性、溶接性の面で好ましくない。
てもＮｂ及びＴＩ全添加して行くと、その量に従い鋼中
のＣ，Ｎ”ｉ固定し、微細分散させることからクリープ
強度が向上する。しかしこれらの添加元素を増大すると
高温度で粗大な窒化物が生成し、鋼中の有効Ｃ及びＮ量
金減じると同時に加工性、溶接性の面で好ましくない。
従ってそれぞれの添加量の最大を１％とし、Ｎｂ＋ＴＩ
の場合も総量においても１％と限定した。
の場合も総量においても１％と限定した。
Ｂの添加は高温強度を改善することを目的に添加される
。多量の添加は硼化物の生成、溶接性の低下ｔきたし、
好ましくなく溶接性の低下が致命的にならなめ範囲とし
上限全０．０１優に限定した。
。多量の添加は硼化物の生成、溶接性の低下ｔきたし、
好ましくなく溶接性の低下が致命的にならなめ範囲とし
上限全０．０１優に限定した。
Ａｔ及びＣａは鋼中の脱酸元素としてその１種もしくは
両者全添加する。Ａｔけ高温耐食性を向上させる効果が
あるといわれているが、本発明においてはその効果が明
らかでない。従ってＡｔはＣａと同様に脱酸元素として
添加し本発明鋼の製品の健全性を向上させるため通常鋼
の製造範囲における脱酸量を添加する。従って上限をＡ
ｔ Ｏ，１％ｒ Ｃａ０．０５％とした〇 以下に実施例をもって説明する。
両者全添加する。Ａｔけ高温耐食性を向上させる効果が
あるといわれているが、本発明においてはその効果が明
らかでない。従ってＡｔはＣａと同様に脱酸元素として
添加し本発明鋼の製品の健全性を向上させるため通常鋼
の製造範囲における脱酸量を添加する。従って上限をＡ
ｔ Ｏ，１％ｒ Ｃａ０．０５％とした〇 以下に実施例をもって説明する。
第１表に成分を示した銅のＡ−Ｈは本発明鋼でＩ−Ｐは
比較鋼である。Ｓｌ含有量の低いＩｔＡではＡＳＩは満
足しているが、耐食性が著しく悪い。本発明の一つの特
徴は耐食性に有り、Ｊ−Ｐの比較鋼においては耐食性全
付与するために本発明のＳｉの範囲内で製造した。しか
し、本発明鋼Ａ−Ｈとそれぞれ比較するとＡＳＩが適切
でないためにクリープ破断時間及び時効後靭性が署しく
低いことがわかり、本発明鋼の優位性が明らかである。
比較鋼である。Ｓｌ含有量の低いＩｔＡではＡＳＩは満
足しているが、耐食性が著しく悪い。本発明の一つの特
徴は耐食性に有り、Ｊ−Ｐの比較鋼においては耐食性全
付与するために本発明のＳｉの範囲内で製造した。しか
し、本発明鋼Ａ−Ｈとそれぞれ比較するとＡＳＩが適切
でないためにクリープ破断時間及び時効後靭性が署しく
低いことがわかり、本発明鋼の優位性が明らかである。
本発明鋼は通常オーステナイトステンレス−の製造され
る工程において製造される。すなわち電炉、転炉その他
の通常の溶製法が採用出来、鋼塊に鋳込み分塊工程を通
るか、連続鋳造によりビレット全製造し、熱間押出しか
圧延による製管が行なわれる。その後直接または冷牽加
工等を行った後１０５０℃〜１２００℃に溶体化処理後
使用に供せられる。
る工程において製造される。すなわち電炉、転炉その他
の通常の溶製法が採用出来、鋼塊に鋳込み分塊工程を通
るか、連続鋳造によりビレット全製造し、熱間押出しか
圧延による製管が行なわれる。その後直接または冷牽加
工等を行った後１０５０℃〜１２００℃に溶体化処理後
使用に供せられる。
第１図は人工灰中の腐食試験によって得られたＳｔ添加
量と腐食波１との関係図、第２図は７００ＵＸＩＯ００
ｈ時効後の靭性とＡＳＩとの関係図である。 第１面 第２図 ５ｒ
量と腐食波１との関係図、第２図は７００ＵＸＩＯ００
ｈ時効後の靭性とＡＳＩとの関係図である。 第１面 第２図 ５ｒ
Claims (1)
- （１）Ｃ０，０２〜０．１２優、ａｌｌ、７〜３．５チ
。 Ｍｎ ０．５〜２．５ ％ 、 Ｃｒ １５．０〜２−
６．０ ％ 、 Ｎｉ１０．０〜３１．０ ％ 、 Ｍ
ｏ １．０％以下、Ｎ０１１０〜０．２５％に含有し残
部がＦｅ及び不可避的不純物よりなシ、以下の式に示す
ＡＳＩが−１〜３の範囲にあることを特徴とする？イラ
チーープ用耐食耐熱用鋼。 ＡＳＩ＝（２ＩＣ＋Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７
） （３Ｓｌ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）（２）Ｃ０，０２〜０．
１２ Ｔｏ 、 Ｓｉ １．７〜３．５俤。 Ｍｎ Ｏ，５〜２．５ ％ −Ｃｒ １５．０〜２６．
０ ％ ＊ Ｎ１１０．０〜３１．０ ％ 、 Ｍｏ
１．０ ％以下、ＮＯ，１０〜０．２５チ、さらにＮｂ
、 ＴＩの１種又は２種全Ｎｂ１．０チ以下、Ｔｉ１
．Ｏｑ６以下、Ｎｂ＋ＴＩの場合１．０ｔＩ６以下を含
有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よシなり、以下の
式に示すＡＳＩが−１〜３の範囲にあることを特徴とす
るがイラチューブ用耐食耐熱用鋼。 Ａｓ Ｉ−（２１Ｃ＋Ｎ１ ＋０．５Ｍｎ＋１１．５軒
７ ）−（３８１＋Ｃｒ＋Ｍｏ ）（３）Ｃ０，０２〜
０．１２ チ 、 Ｓｉ １゜ ７〜３．５ 係
。 Ｍｎ ０．５〜２．５％、 Ｏｒ １５．０〜２６．０
％ 、 Ｎ１１０．０〜３１．０ ％ 、 Ｍｏ １
．０４以下、ＮＯ，１０〜０．２５％、さらにＢｏ、０
１ｑｂ以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よ
シなり、以下の式に示すＡＳＩが−１〜３の範囲にある
ことを特徴とするｙｌ＝”（ラチーＦゾ用耐食耐熱用鋼
。 ＡＳ Ｉ ＝ （２１Ｃ十Ｎｆ ＋０．５Ｍｎ＋ １１
．５Ｎ＋ ７） −（３Ｓ １ ＋Ｃｒ ＋Ｍｏ ）（
４）Ｃ０，０２〜０．１２ 係 、Ｓｉｌ、７〜３．５
俤 。 Ｍｎ Ｏ，５，〜 ２．５ ％ 、 Ｃ’ｒ
１ ５．０ 〜２ ６．０ ９６ 、 Ｎ
１１０．０〜３１．０ ％ 、 Ｍｏ １．０％以下、
ＮＯ，１０〜０．２５％、さらにＡｔＯ，１％以下、Ｃ
ａ０．０５１以下の１種もしくは２種を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物よシなり、以下の式に示すＡＳ
Ｉが−１〜３の範囲にあることを特徴とするがイラチュ
ーブ用耐食耐熱用鋼。 ＡＳ Ｉ ＝ （２１Ｃ＋Ｎｉ ＋０．５Ｍｎ＋ １１
．５Ｎ＋７）−（３Ｓ ｉ ＋Ｃｒ ＋Ｍｏ ）（５）
ＣＯ，０２〜０．１２ ％ 、 Ｓｌ １．７〜３
．５ ％ 。 Ｍｎ ０．５〜２．５％、 Ｃｒ １５．０〜２６．０
４ 、 Ｎ１１０，０〜３１．０ ’Ｉｒ 、 Ｍｏ
１．０％以下、ＮＯ，１０〜０．２５係、さらにＮｂ
、 ＴＩの１種又は２種をＮｂ１、０％以下、Ｔｉ１．
０％以下、 Ｎｂ＋ＴＩ ノ場合１．０チ以下とＢｏ、
０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よ
シなり、以下−の式に示すＡＳＩが〜１〜３の範囲にあ
ることを特徴とするポイラチー−ゾ用耐食耐熱用鋼。 ＡＳＩ＝（２１Ｃ＋Ｎ１＋０．５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７
） （３Ｓ１＋Ｃｒ＋Ｍｏ）（６） ＣＯ，０２〜
０．１２ ％ 、 Ｓｌ １．７〜３．５ ％ 。 Ｍｎ Ｏ，５〜２．５ ％ 、 ｃｒ １５．０〜２６
．０％、 Ｎ１１０．０〜３１．０％、 Ｍｏ １，０
％以下、ＮＯ，１０〜０．２５％、さらにＮｂ 、
ＴＩの１種又は２種をＮｂ１、 Ｏｑｂ以下、 Ｔｌ
１． Ｏ％以下、 Ｎｂ＋Ｔｉ （７）場合ｉ、。 チ以下とＡｔ Ｏ，１１以下、Ｃａ０．０５１以下の１
種もしくＦ！、２ａｆ＝に含有し、残部がＦａ及び不可
避的不純物よシなり、以下の式に示すＡＳＩが−１〜３
の範囲にあることを特徴とするボイラチューブ用耐食耐
熱用鋼。 ＡＳＩ＝（２１Ｃ＋Ｎｉ＋Ｏ５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７）
（３Ｓｉ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）（７）ｃｏ、０２〜０．１
２％、ｆｌｉｌ、７〜３．５％。 Ｍｎ Ｏ，５〜２．５ ％ 、 Ｃｒ １５．０〜２６
．０ ％ 、 Ｎｉ１０．０〜３１．０ ％ 、 Ｎｏ
１．０ ％以下、ＮＯ，１０〜０．２５％、さらＫ
Ｂ Ｏ，０１％以下とＡｔ０．１％以下。 Ｃａ０．０５％以下の１種もしくは２種を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物よりなシ、以下の弐に示すＡ
ＳＩが−１〜３の範囲にあることを特徴とする？イラチ
ーーブ用耐食耐熱用鋼。 ＡＳＩ ＝（２１ｐ＋Ｎｉ ＋０．５Ｍｎ＋ １１．５
Ｎ＋ ７ ） −（３８１＋Ｃｒ ＋Ｍｏ ）（８）
ＣＯ，０２〜０．１２％、Ｓｉ’１．７〜３．５％。 Ｍｎ ０．５ 〜２．５ ％ 、 Ｃｒ
１ ５．０ 〜２ ６．０ ％ 、
Ｎ１１０．０〜３１．０％、 Ｍｏ １．０ ％以
下、Ｎｏ、１０〜０．２５チ、さらにＮｂ 、 ＴＩの
１種又は２種をＮｂ１．０％以下、Ｔｉ１．０％以下、
Ｎｂ＋Ｔｉ （７）場合１．０チ以下とＢｏ、０１チ
以下さらにＡｔ Ｏ，１チ以下。 ＣａＯ，０１％以下の１種もしくは２ｍを含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物よりなシ、以下の式に示すＡ
ＳＩが−１〜３の範囲にあることｔ−特徴とする？イラ
チーープ用耐食耐熱用鋼。 ＡＳＩ＝（２１Ｃ＋Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋１１．５Ｎ＋７
） （３Ｓ））Ｃｒ十Ｍｏ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10963082A JPS591657A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | ボイラ−チユ−ブ用耐食耐熱用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10963082A JPS591657A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | ボイラ−チユ−ブ用耐食耐熱用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591657A true JPS591657A (ja) | 1984-01-07 |
Family
ID=14515144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10963082A Pending JPS591657A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | ボイラ−チユ−ブ用耐食耐熱用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591657A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6333549A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐石炭灰腐食ボイラ用オ−ステナイト鋼管およびその製造法 |
| JPH0383764A (ja) * | 1989-08-26 | 1991-04-09 | Fuji Photo Film Co Ltd | ネガ貼り装置 |
-
1982
- 1982-06-25 JP JP10963082A patent/JPS591657A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6333549A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐石炭灰腐食ボイラ用オ−ステナイト鋼管およびその製造法 |
| JPH0383764A (ja) * | 1989-08-26 | 1991-04-09 | Fuji Photo Film Co Ltd | ネガ貼り装置 |
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