JPS59166643A - ガラス溶解用白金及びその製造方法 - Google Patents
ガラス溶解用白金及びその製造方法Info
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- JPS59166643A JPS59166643A JP3917183A JP3917183A JPS59166643A JP S59166643 A JPS59166643 A JP S59166643A JP 3917183 A JP3917183 A JP 3917183A JP 3917183 A JP3917183 A JP 3917183A JP S59166643 A JPS59166643 A JP S59166643A
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- Japan
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- alloy
- cao
- crucible
- platinum alloy
- purity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガラス溶解用白金合金およびその製造方法に関
する。
する。
従来、光学ガラスレンズやオプティカルファイバーその
他着色をきらうガラスを溶解する装置には高純度白金や
Ｐｔ−Ｒｈ合金等が広く用いられてきた。これは、装置
が高温で使用されかつ比較的大型のため均質な白金や白
金合金が要求され、不均一な部分があればそこから破損
してガラスが流れ出してしまうからである。
他着色をきらうガラスを溶解する装置には高純度白金や
Ｐｔ−Ｒｈ合金等が広く用いられてきた。これは、装置
が高温で使用されかつ比較的大型のため均質な白金や白
金合金が要求され、不均一な部分があればそこから破損
してガラスが流れ出してしまうからである。
また、白金中にＺｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ。
３ｉが合計で２０ ｐｐｍ以上入っていると、ガラス製
造時に高温のためこれらの元素がＰｔと低融点合金を形
成しやすく不均質な部分をもち、装置の寿命を早める結
果となる。
造時に高温のためこれらの元素がＰｔと低融点合金を形
成しやすく不均質な部分をもち、装置の寿命を早める結
果となる。
このようなことから、Ｚｎ 、 ＡＱ、等の低融点元素
を含まない高純度の白金や白金合金が用いられているの
であるが、ガラス溶解用装置は約１３００℃で使用する
ためガラス溶解における白金の損耗や変形が激しく装置
の寿命が９力月以下と短かった。この寿命の短い＠置の
断面を調べてみると結晶粒が粗大化しており、このこと
が原因で高温クリープ強さが弱くなり白金の損耗や変形
が激しかったものと思われる。したがって、結晶粒の粗
大化を防止するために微小な酸化物を白金中に分散させ
たＰｔ−Ａ１２２０３等のものやＰｔ−Ｙ合金などが考
えられている。
を含まない高純度の白金や白金合金が用いられているの
であるが、ガラス溶解用装置は約１３００℃で使用する
ためガラス溶解における白金の損耗や変形が激しく装置
の寿命が９力月以下と短かった。この寿命の短い＠置の
断面を調べてみると結晶粒が粗大化しており、このこと
が原因で高温クリープ強さが弱くなり白金の損耗や変形
が激しかったものと思われる。したがって、結晶粒の粗
大化を防止するために微小な酸化物を白金中に分散させ
たＰｔ−Ａ１２２０３等のものやＰｔ−Ｙ合金などが考
えられている。
しかし、白金は酸素を通さないので酸化物を白金中に分
散させるには粉末冶金法や共沈法などにより製造しなけ
ればならず装置が高価となる。他方、Ｐｔ −Ｙ合金は
ガラス溶解時にＰｔ −Ｙ合金が損耗され、Ｙがガラス
中に含まれてしまうのでガラスの品質を著しく低下させ
る。したがって、ガラスの品質を低下させないようでき
るだけ純白金に近く、しかも高温クリープ強さの高い安
価な装置が望まれていた。
散させるには粉末冶金法や共沈法などにより製造しなけ
ればならず装置が高価となる。他方、Ｐｔ −Ｙ合金は
ガラス溶解時にＰｔ −Ｙ合金が損耗され、Ｙがガラス
中に含まれてしまうのでガラスの品質を著しく低下させ
る。したがって、ガラスの品質を低下させないようでき
るだけ純白金に近く、しかも高温クリープ強さの高い安
価な装置が望まれていた。
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、できるだけ添
加元素の含有量を少なくし、シ′ｈ）も高温クリープ特
性の優れた安価な白金合金およびその製造方法を提供し
ようとするものである。
加元素の含有量を少なくし、シ′ｈ）も高温クリープ特
性の優れた安価な白金合金およびその製造方法を提供し
ようとするものである。
本発明のガラス溶解用白金合金は、７−ｎ、ＡＱ。
ｐｂ、ＡＳ、３ｂ、１３ｉが合計で２０ ＤＩ）ＩＩＩ
以下刃＼らなる純度９９．９％以上のｐｔにＣａを４〜
１ｏ ｏ ｐｐｍ含むものである。とくに、本発明の白
金合金の一つは、Ｚ ’ ＋ Ａ Ｑ 、Ｐ ｂ 、Ａ
ｓ 、 Ｓｂ 。
以下刃＼らなる純度９９．９％以上のｐｔにＣａを４〜
１ｏ ｏ ｐｐｍ含むものである。とくに、本発明の白
金合金の一つは、Ｚ ’ ＋ Ａ Ｑ 、Ｐ ｂ 、Ａ
ｓ 、 Ｓｂ 。
３ｉが合計で２０ ｔｅｌ）ＩＩＩ以下からなる純度９
９．９９％以上のＰｔにＣａを４〜３０１１１）ＩＩＩ
含むもノー〇ある。
９．９９％以上のＰｔにＣａを４〜３０１１１）ＩＩＩ
含むもノー〇ある。
また本発明のガラス溶解用白金合金の製造方法は内面が
ＣａＯからなるルツボ中で、ｚｎ、Ａｕｐｂ、Ａｓ、３
ｂ、ｓ；が合計で２０ ｐｐｍ以下からなるｐｔ若しく
はこのｐｔを含むｐｔ金合金還元雰囲気で溶解し、Ｃａ
Ｏを還元してｐｔ若しくはｐｔ金合金Ｑａを添加するこ
とを特徴とするガラス溶解用白金合金の製造方法である
。
ＣａＯからなるルツボ中で、ｚｎ、Ａｕｐｂ、Ａｓ、３
ｂ、ｓ；が合計で２０ ｐｐｍ以下からなるｐｔ若しく
はこのｐｔを含むｐｔ金合金還元雰囲気で溶解し、Ｃａ
Ｏを還元してｐｔ若しくはｐｔ金合金Ｑａを添加するこ
とを特徴とするガラス溶解用白金合金の製造方法である
。
とくにＱａＯ粉末を基体内壁に押し固めたルツボ中で７
ｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉが合計で２０１）ｌ
）ｍ以下からなる１１１４度９９．９％以上のｐｔを溶
解し、Ｈ２−０２混合炎でＣａＯを還元、酸化しながら
Ｐｔ中にＣａを４〜１００１１１）Ｉｎ均一分散さゼた
後、鋳型に流し込む方法である。
ｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉが合計で２０１）ｌ
）ｍ以下からなる１１１４度９９．９％以上のｐｔを溶
解し、Ｈ２−０２混合炎でＣａＯを還元、酸化しながら
Ｐｔ中にＣａを４〜１００１１１）Ｉｎ均一分散さゼた
後、鋳型に流し込む方法である。
本発明のガラス溶解用白金合金においてＣａを選んだの
は、純度９９．９％の白金中に不純物の形でＣａＯとし
て数十ｐｐｍ含まれており、ガラス溶解用装置として差
しつかえないからである。またＣａを４〜１００ｐｐＩ
ｌｌとしたのは、４ ｐｐｍ未満ではＰｔを固くするこ
とができず、１ＱＯｐｐｍをこえると加工中に白金合金
が割れたりひびが入ったりしてそこから溶融ガラスが漏
れる危険があるからである。したがって、Ｃａの範囲は
４〜１０ｏ ｐｐｍあれば、他の不純物たとえば、６１
ｕ、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｐｄ、Ｓｉ等が全体で１
１００ｐｐ以下含まれていてもＣａの効果が発揮される
。
は、純度９９．９％の白金中に不純物の形でＣａＯとし
て数十ｐｐｍ含まれており、ガラス溶解用装置として差
しつかえないからである。またＣａを４〜１００ｐｐＩ
ｌｌとしたのは、４ ｐｐｍ未満ではＰｔを固くするこ
とができず、１ＱＯｐｐｍをこえると加工中に白金合金
が割れたりひびが入ったりしてそこから溶融ガラスが漏
れる危険があるからである。したがって、Ｃａの範囲は
４〜１０ｏ ｐｐｍあれば、他の不純物たとえば、６１
ｕ、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｐｄ、Ｓｉ等が全体で１
１００ｐｐ以下含まれていてもＣａの効果が発揮される
。
尚、ｐｔの純度が９９．９９％以上あればＣａは少量で
その効果を発揮し、添加量が ４〜３０ｐｐｔ＋＋です
むことがわかった。
その効果を発揮し、添加量が ４〜３０ｐｐｔ＋＋です
むことがわかった。
次に、本発明のガラス溶解用白金合金の製造方法におい
て、内面がＣａＯからなるルツボを用いるのは、Ｚｒ
２０ａルツボ等をそのまま用いた場合、ｐｔの溶解時に
Ｚｒ２Ｏ３等、ルツボ材質が還元されて不純物としてｐ
ｔ溶融物中に溶は込むからである。したがってＰｔ溶融
物全体をＣａＯの壁で閉じこめようとするものである。
て、内面がＣａＯからなるルツボを用いるのは、Ｚｒ
２０ａルツボ等をそのまま用いた場合、ｐｔの溶解時に
Ｚｒ２Ｏ３等、ルツボ材質が還元されて不純物としてｐ
ｔ溶融物中に溶は込むからである。したがってＰｔ溶融
物全体をＣａＯの壁で閉じこめようとするものである。
そして、還元雰囲気でルツボ内表面のＣａＯをＣａに還
元し、ｐｔに分散させると同時に分散速度を調整しよう
とするものである。すなわち、還元はＣａＯルツボ全体
で行われるが、０８０表面が還元されてｐｔに分散して
もその次の新しいＣａＯ表面が顔を出し次に還元される
という反応が順次行われるからである。
元し、ｐｔに分散させると同時に分散速度を調整しよう
とするものである。すなわち、還元はＣａＯルツボ全体
で行われるが、０８０表面が還元されてｐｔに分散して
もその次の新しいＣａＯ表面が顔を出し次に還元される
という反応が順次行われるからである。
したがって、Ｐｔ又はＰｔ合金中にＱａを均一微細に分
散させることができる。とくに、ＣａＯ粉末を基体内壁
に押し固めたルツボを用いるのはできるだけ溶融ｐｔと
の接触面積を多くするためである。またＨ２炎等の還元
炎でＣａＯを還元すると還元したＣａがルツボ壁のＣａ
Ｏと平衡を保つごとができ還元炎の還元量でＣａの混入
を調整するためである。なお、０２炎を併せて用いるこ
とにより溶融Ｐｔの湯面温度を上昇させ、ＣａがＰｔ中
に均一に入りこみやす（することができる。
散させることができる。とくに、ＣａＯ粉末を基体内壁
に押し固めたルツボを用いるのはできるだけ溶融ｐｔと
の接触面積を多くするためである。またＨ２炎等の還元
炎でＣａＯを還元すると還元したＣａがルツボ壁のＣａ
Ｏと平衡を保つごとができ還元炎の還元量でＣａの混入
を調整するためである。なお、０２炎を併せて用いるこ
とにより溶融Ｐｔの湯面温度を上昇させ、ＣａがＰｔ中
に均一に入りこみやす（することができる。
Ｐｔ中に入りこんだＣａは電磁かくはん等により溶融Ｐ
ｔ全体に均一に分散される。
ｔ全体に均一に分散される。
以下、本発明を実施例および従来例により説明する。
実施例１
内径１２５１ｎｌｌｌφ高さ１３５ｍｍのアルミナの基
体の内壁に乾燥した酸化カルシウムの粉末２Ｋｇをヘラ
で押し固めた。このルツボを８２−０２混合炎で約１０
００℃にて３分間加熱し、ルツボ表面を強固にした。次
に純度９９．９５％のｐｔ（Ｚｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、
Ｓｂ、Ｂｉはいずれも５ ｐｐｍ以下で不純物としてＡ
ｕ、Ｉｒ、Ｒ１１゜Ｃｕが含まれていた。）１０Ｋｇを
溶解した。完全に溶解した後Ｈ２の還元炎を場面より吹
きつけＣａが場面を完全に覆うまで１０分間当てた。こ
のときの温度は約２１００℃〜２２００℃と推定される
。混入したＣａのうち一部は小さな粒子となって場面を
光らせるので、混入量が推定でき、調整できる。このよ
うにしてできたｐｔ−ｃａをガス抜きを行った後、セッ
トした鋳型に流し込んで本発明品とした。このｐｔ−Ｃ
ａ白金合金を発光分析により調べたところ、２０１）Ｉ
）ＩＩＩのＣａが含１れてぃた。
体の内壁に乾燥した酸化カルシウムの粉末２Ｋｇをヘラ
で押し固めた。このルツボを８２−０２混合炎で約１０
００℃にて３分間加熱し、ルツボ表面を強固にした。次
に純度９９．９５％のｐｔ（Ｚｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、
Ｓｂ、Ｂｉはいずれも５ ｐｐｍ以下で不純物としてＡ
ｕ、Ｉｒ、Ｒ１１゜Ｃｕが含まれていた。）１０Ｋｇを
溶解した。完全に溶解した後Ｈ２の還元炎を場面より吹
きつけＣａが場面を完全に覆うまで１０分間当てた。こ
のときの温度は約２１００℃〜２２００℃と推定される
。混入したＣａのうち一部は小さな粒子となって場面を
光らせるので、混入量が推定でき、調整できる。このよ
うにしてできたｐｔ−ｃａをガス抜きを行った後、セッ
トした鋳型に流し込んで本発明品とした。このｐｔ−Ｃ
ａ白金合金を発光分析により調べたところ、２０１）Ｉ
）ＩＩＩのＣａが含１れてぃた。
実施例２
実施例１で得られた合金め荷重２００（ｌのときの加工
率（横軸％）とビッカース硬さく縦軸ＨＶ）との関係を
第１図に破線で示す。また、６０分熱処理温度（横軸℃
）をかけたときの引張り強さくＫ（＋ ／１１１１１１
２＞ 、伸び（％）、荷重５００ｏのときのビッカース
硬さくｔ−１ｖ）（いずれも縦軸）をそれぞれ第２図、
第３図および第４図に破線で示す。
率（横軸％）とビッカース硬さく縦軸ＨＶ）との関係を
第１図に破線で示す。また、６０分熱処理温度（横軸℃
）をかけたときの引張り強さくＫ（＋ ／１１１１１１
２＞ 、伸び（％）、荷重５００ｏのときのビッカース
硬さくｔ−１ｖ）（いずれも縦軸）をそれぞれ第２図、
第３図および第４図に破線で示す。
従来例１
実施例１で用いたと同一組成のＰｔをジルコニウムルツ
ボで溶解鋳造し従来品をえた。これを実施例２と同様に
測定し、第１図〜第４図に実線で示した。
ボで溶解鋳造し従来品をえた。これを実施例２と同様に
測定し、第１図〜第４図に実線で示した。
第１図から明らかなように、本発明品は従来品と同じよ
うに加工性が優れていることがわかる。
うに加工性が優れていることがわかる。
第２図から明らかなように、本発明品は５００℃付近か
らゆっくり引張強さが低下していくのに対し従来品は３
００’Ｃ句近から急激に低下していくことがわかる。
らゆっくり引張強さが低下していくのに対し従来品は３
００’Ｃ句近から急激に低下していくことがわかる。
また、第３図から明らかなように、伸び率は本発明品、
従来品とも熱処理上りで４０〜５０％あるが、１３００
℃まで昇温していくと従来品は１０〜１５％まで低下す
るのに対し本発明品はなお３５％の伸び率を有する。ま
た、荷！５００ｇのときのビッカース硬さは第４図に′
示すとおり、従来品は約４００℃より軟化し始めるのに
対し、本発明品は約６００℃まで軟化しない。
従来品とも熱処理上りで４０〜５０％あるが、１３００
℃まで昇温していくと従来品は１０〜１５％まで低下す
るのに対し本発明品はなお３５％の伸び率を有する。ま
た、荷！５００ｇのときのビッカース硬さは第４図に′
示すとおり、従来品は約４００℃より軟化し始めるのに
対し、本発明品は約６００℃まで軟化しない。
実施例３
次に本発明品を鍛造、線引して１１Ｉｌｆｆｌφのワイ
ヤーとして１３００℃大気中で時間（横軸ｈ）に対する
クリープ破断強さく縦軸荷重Ｋ（１／＋ｎｍ２ ）を調
べた。これを第５図に破線で示す。
ヤーとして１３００℃大気中で時間（横軸ｈ）に対する
クリープ破断強さく縦軸荷重Ｋ（１／＋ｎｍ２ ）を調
べた。これを第５図に破線で示す。
従来例２
従来品を実施例３と同様にして調べた。これを第５図に
実線で示す。
実線で示す。
第５図に示す如く、たとえば０．２ＫＯ／ｍｍ２の荷重
をかけると、従来品は２０時間で破断するのに対し、本
発明品は８０時間までもつことがわかる。
をかけると、従来品は２０時間で破断するのに対し、本
発明品は８０時間までもつことがわかる。
実施例４
次に実施例３で使用したワイヤーを１０５０℃で１時間
熱処理及び１３００℃で１時間熱処理した。これの断面
組織模式図を第６図（ａ ）及び第７図（ａ ）に示す
。
熱処理及び１３００℃で１時間熱処理した。これの断面
組織模式図を第６図（ａ ）及び第７図（ａ ）に示す
。
従来例３
実施例４と同様にして、従来例で使用したワイヤーの断
面組織模式図を第６図（ｂ）及び第７図（ｂ ）に示す
。
面組織模式図を第６図（ｂ）及び第７図（ｂ ）に示す
。
第６図及び第７図から明らかなように本発明品は従来品
に比し結晶が微細であり、これらがクリープ強さ、硬度
等に寄与しているものと思われる。
に比し結晶が微細であり、これらがクリープ強さ、硬度
等に寄与しているものと思われる。
比較例１
実施例１で用いたと同一組成のＰｔをジルコニウムルツ
ボで溶解し、金属Ｃａを還元炎中で添加したところ酸化
ジルコニウムが還元されてｌｒとなりＰｔ中に混入して
しまった。また、ルツボ中のＦｅ 、ｐｂ等も混入して
しまった。したがってガラスルツボとしては不適である
。
ボで溶解し、金属Ｃａを還元炎中で添加したところ酸化
ジルコニウムが還元されてｌｒとなりＰｔ中に混入して
しまった。また、ルツボ中のＦｅ 、ｐｂ等も混入して
しまった。したがってガラスルツボとしては不適である
。
以上詳述したように本発明によれば、極めて簡単にガラ
ス溶解用白金合金を製造することができ、かつガラスに
悪影響のないＣａを含んでいるだけで、クリープ強さや
高温での白金合金の結晶粒成長が抑制できるのでガラス
溶解用白金合金として最適のものである。また、この白
金合金を通常のジルコニウムルツボで再溶解すれば実施
例で示した特性は失われ、従来品と同様の性質を示すこ
とから、Ｐｔの結晶粒内に微細均一に分散したＣａ粒子
が大型ガラス溶解ルツボとした場合も上述の効果を発揮
しているものと思われる。なお、現実にガラス溶解ルツ
ボとして使用した場合、従来品に比して２倍以上の使用
実績を有した。
ス溶解用白金合金を製造することができ、かつガラスに
悪影響のないＣａを含んでいるだけで、クリープ強さや
高温での白金合金の結晶粒成長が抑制できるのでガラス
溶解用白金合金として最適のものである。また、この白
金合金を通常のジルコニウムルツボで再溶解すれば実施
例で示した特性は失われ、従来品と同様の性質を示すこ
とから、Ｐｔの結晶粒内に微細均一に分散したＣａ粒子
が大型ガラス溶解ルツボとした場合も上述の効果を発揮
しているものと思われる。なお、現実にガラス溶解ルツ
ボとして使用した場合、従来品に比して２倍以上の使用
実績を有した。
第１図は加工率と硬さの関係を示すグラフ、第２図は熱
処理温度と引張り強さの関係を示すグラフ、第３図は熱
処理温度と伸びの関係を示すグラフ、第４図は熱処理温
度と硬さの関係を示すグラフ、第５図はクリープ破断強
さと時間との関係を示すグラフである。各グラフにおけ
る破線（Ｘ・・・・・・Ｘ）は本発明品を、実線（０−
０）は従来品をそれぞれ示す。第６図及び第７図はワイ
ヤー断面を１００倍に拡大して示す組織模式図であり、
第６図＜ａ）及び第７図（ａ ）は本発明品を、第６図
（ｂ）及び第７図（ｂ）は従来品を示す。
処理温度と引張り強さの関係を示すグラフ、第３図は熱
処理温度と伸びの関係を示すグラフ、第４図は熱処理温
度と硬さの関係を示すグラフ、第５図はクリープ破断強
さと時間との関係を示すグラフである。各グラフにおけ
る破線（Ｘ・・・・・・Ｘ）は本発明品を、実線（０−
０）は従来品をそれぞれ示す。第６図及び第７図はワイ
ヤー断面を１００倍に拡大して示す組織模式図であり、
第６図＜ａ）及び第７図（ａ ）は本発明品を、第６図
（ｂ）及び第７図（ｂ）は従来品を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｚｎ、ＡＱ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉが合計
で２０ ｐｐｍ以下からなる純度９９．９％以上のＰｔ
にＣａを４〜１００ ｐｐｍ含むことを特徴とするガラ
ス溶解用白金合金。 Ｃ）純度９９．９９％以上（７）Ｐｔ ｋ：Ｃａを４〜
３゜ｐｐＩｌｌ含むことを特徴とする特許請求の範囲第
（１）項記載のガラス溶解用白金合金。 （３）内面がＣａＯからなるルツボ中で、Ｚｎ、ＡＱ。 Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉが合計で２０ ｐｐｍ以下から
なるＰｔ若しくはこのＰｔを含むＰｔ合金を還元雰囲気
で溶解し、ＣａＯを還元してＰｔ若しくはＰｔ合金にＣ
ａを添加することを特徴とするガラス溶解用白金合金の
製造方法。 （４）ＣａＯ粉末を基体内壁に押し固めたルツボ中で、
Ｚｎ、ＡＭ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂｉが合計で２０ ｐ
ｐ＋１以下からなる純度９９．９％以上のＰｔを溶解し
、還元炎でＣａＯを還元しながら、Ｐｔ中にＣａを４〜
１００１）ｌ）ＩＩＩ均一分散させた後、鋳型に流し込
むことを特徴とする特許請求の範囲第（３）項記載のガ
ラス溶解用白金合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3917183A JPS59166643A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | ガラス溶解用白金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3917183A JPS59166643A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | ガラス溶解用白金及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166643A true JPS59166643A (ja) | 1984-09-20 |
| JPH034611B2 JPH034611B2 (ja) | 1991-01-23 |
Family
ID=12545668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3917183A Granted JPS59166643A (ja) | 1983-03-11 | 1983-03-11 | ガラス溶解用白金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166643A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6439335A (en) * | 1987-08-05 | 1989-02-09 | Tanaka Precious Metal Ind | Material for pure platinum extra fine wire |
| KR20020028369A (ko) * | 2000-10-09 | 2002-04-17 | 김수경 | 백금과 세라믹 복합체를 이용한 전도체 제조방법 및 그방법으로 제조된 전도체 |
| CN115807178A (zh) * | 2021-09-13 | 2023-03-17 | 田中贵金属工业株式会社 | 医疗用Pt-W合金 |
-
1983
- 1983-03-11 JP JP3917183A patent/JPS59166643A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6439335A (en) * | 1987-08-05 | 1989-02-09 | Tanaka Precious Metal Ind | Material for pure platinum extra fine wire |
| KR20020028369A (ko) * | 2000-10-09 | 2002-04-17 | 김수경 | 백금과 세라믹 복합체를 이용한 전도체 제조방법 및 그방법으로 제조된 전도체 |
| CN115807178A (zh) * | 2021-09-13 | 2023-03-17 | 田中贵金属工业株式会社 | 医疗用Pt-W合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH034611B2 (ja) | 1991-01-23 |
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