JPS59194643A - エネルギ−蓄勢制御装置 - Google Patents
エネルギ−蓄勢制御装置Info
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- JPS59194643A JPS59194643A JP58068559A JP6855983A JPS59194643A JP S59194643 A JPS59194643 A JP S59194643A JP 58068559 A JP58068559 A JP 58068559A JP 6855983 A JP6855983 A JP 6855983A JP S59194643 A JPS59194643 A JP S59194643A
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- energy
- power
- force
- energy storage
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60R—VEHICLES, VEHICLE FITTINGS, OR VEHICLE PARTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えば電車線の電力に余裕のあるときにフラ
イホイールにエネルギーに４えておき、電力不足のとき
に蓄えたエネルギーを放出する嚇合などに使用するエネ
ルギーＳ＠−制側１装貞に関すこの種の従来装置の一例
を第１図により説明する。図において、１は電車線など
の直流＠開回路、２は接°地線、３は開閉器、４はスイ
ッチング素子としてゲートターンオフサイリスタなどが
使用される颯力変喚回・洛、５′は、ゐ・４１幾、６は
フライホイールである。
イホイールにエネルギーに４えておき、電力不足のとき
に蓄えたエネルギーを放出する嚇合などに使用するエネ
ルギーＳ＠−制側１装貞に関すこの種の従来装置の一例
を第１図により説明する。図において、１は電車線など
の直流＠開回路、２は接°地線、３は開閉器、４はスイ
ッチング素子としてゲートターンオフサイリスタなどが
使用される颯力変喚回・洛、５′は、ゐ・４１幾、６は
フライホイールである。
次に１ｒｈ作について説明する。回虫・ｊ１ｊ勅を行な
っている車両からの回生心力が余剰になったり、カ行車
両の故が少なく電源電力に余裕があるときにｌは、こ作
らの余剰直流電力は直流き心回：烙１から変喫回洛４に
供給され、交流成力に変換されて誘４礪５に与えられ、
誘導機５及びフライホイール６の蓄勢エネルギーとなる
。このとき誘＝＝ Ｓ Ｆ′ｉ電動機として動作する。
っている車両からの回生心力が余剰になったり、カ行車
両の故が少なく電源電力に余裕があるときにｌは、こ作
らの余剰直流電力は直流き心回：烙１から変喫回洛４に
供給され、交流成力に変換されて誘４礪５に与えられ、
誘導機５及びフライホイール６の蓄勢エネルギーとなる
。このとき誘＝＝ Ｓ Ｆ′ｉ電動機として動作する。
一方、ラッシュ時などカ行車両が多く、多せのべ力が要
求されるときは、これらに蓄勢された運助エネルギーを
故出し、誘導改５は発電１伐として他作して電力変撲Ｉ
Ｐｌ路４により直流電力に変換して架線電圧降下を浦償
する。
求されるときは、これらに蓄勢された運助エネルギーを
故出し、誘導改５は発電１伐として他作して電力変撲Ｉ
Ｐｌ路４により直流電力に変換して架線電圧降下を浦償
する。
第２図は誘導機５と変換回路４の＠作を説明する図で、
（ａ）は誘導機５が電動機として動作するエネルギー蓄
勢時の電動機の動作点を示す図である。
（ａ）は誘導機５が電動機として動作するエネルギー蓄
勢時の電動機の動作点を示す図である。
この場合、変換回路４は電動機の周波数より高い周波数
で運転さル、電動機はスリップＳＡで運転されて動作点
Ａに相当するトルクで加速される。
で運転さル、電動機はスリップＳＡで運転されて動作点
Ａに相当するトルクで加速される。
第２図（ｂ）は誘導機５が発電機として作動されるエネ
ルギー放勢時の発電機の動作点を示す図で、亀力変イ美
回路４は発電機の周波数よりも低い周波数で運転され、
＠屯→嬬はスリップＳＢで運転されて、＠１点Ｂに相当
するトルクでｌ減速される。
ルギー放勢時の発電機の動作点を示す図で、亀力変イ美
回路４は発電機の周波数よりも低い周波数で運転され、
＠屯→嬬はスリップＳＢで運転されて、＠１点Ｂに相当
するトルクでｌ減速される。
第３図は誘導機５とフライホイール６の運転モードを示
す一例である。いま、誘導機５とフライホイール６の全
ＧＤ”を１１．２８０（Ｋｑ＋イ〕とすると、回転数が
２，３００ （ｒ ｐ ｍ ）から３．３００（ｒｐｍ
）に達するまでに蓄勢できるエネルギーは８６（ＭＪ）
＝２４（ｋｗｈ）となる。このエネルギーは３．０００
（ｋｗ）の屯気峻全３０秒間供給するエネルギーである
。誘導機５の極数を２極に選ぶと、変鳴回洛４の周波数
（ｒｉ ２．３００ Ｃγｐ ｍ ）のと＠３８．３（
Ｈｚ）、３．３００（ｒｐｍ）のとき５５（Ｈｚ）であ
る。
す一例である。いま、誘導機５とフライホイール６の全
ＧＤ”を１１．２８０（Ｋｑ＋イ〕とすると、回転数が
２，３００ （ｒ ｐ ｍ ）から３．３００（ｒｐｍ
）に達するまでに蓄勢できるエネルギーは８６（ＭＪ）
＝２４（ｋｗｈ）となる。このエネルギーは３．０００
（ｋｗ）の屯気峻全３０秒間供給するエネルギーである
。誘導機５の極数を２極に選ぶと、変鳴回洛４の周波数
（ｒｉ ２．３００ Ｃγｐ ｍ ）のと＠３８．３（
Ｈｚ）、３．３００（ｒｐｍ）のとき５５（Ｈｚ）であ
る。
直流き亀回烙１の直流電圧が１．５００ （Ｖ ）のと
き、誘導機５の交流心圧は、０．７８ Ｘ １．５ Ｑ
０ＣＶ）＝１．１７０ＣＶ］となる。
き、誘導機５の交流心圧は、０．７８ Ｘ １．５ Ｑ
０ＣＶ）＝１．１７０ＣＶ］となる。
誘導機５がエネルギー蓄勢時に亀＠機として動作すると
き、電動機はＯ回転から加速されるが、このとき鉱力変
換回路４は高周波変調制御により制御され、その出力′
電圧は市動磯の回転数にほぼ比例して変化する。亀＠機
の回転数が２．３００（ｒｐｍ）から３．３００（ｒｐ
ｍ、）に加速する間でエネルギーが蓄勢されるが、この
とき誘導機の電圧はほぼ一定に保たれる。即ち、定出力
で運転される。逆に、回転数が３．３００Ｃｒｐｍ）か
ら２．３００（ｒｐｍ）に減速する間がエネルギー放勢
領域として使われ、誘導機の電圧はこのときもほぼ一定
に保たれる。回転数が１３００［：γｐ ｍ）から３．
３００（ｒｐｍ］の領域では、変換装備４の出力波形ば
６バルス醒圧インバータの矩形波電圧となる。
き、電動機はＯ回転から加速されるが、このとき鉱力変
換回路４は高周波変調制御により制御され、その出力′
電圧は市動磯の回転数にほぼ比例して変化する。亀＠機
の回転数が２．３００（ｒｐｍ）から３．３００（ｒｐ
ｍ、）に加速する間でエネルギーが蓄勢されるが、この
とき誘導機の電圧はほぼ一定に保たれる。即ち、定出力
で運転される。逆に、回転数が３．３００Ｃｒｐｍ）か
ら２．３００（ｒｐｍ）に減速する間がエネルギー放勢
領域として使われ、誘導機の電圧はこのときもほぼ一定
に保たれる。回転数が１３００［：γｐ ｍ）から３．
３００（ｒｐｍ］の領域では、変換装備４の出力波形ば
６バルス醒圧インバータの矩形波電圧となる。
このように従来装置では、エネルギーの蓄勢と放勢が共
に同−眠力量でなされていた。また、変換回路４は３．
０００［ｋｗ）３０Ｃａｅｃｌ定格のものが必要であり
、電力変換回路４を構成するゲートターンオフサイリス
タなどのスイッチング素子として容量が大きいものが必
要であるという欠点があった。
に同−眠力量でなされていた。また、変換回路４は３．
０００［ｋｗ）３０Ｃａｅｃｌ定格のものが必要であり
、電力変換回路４を構成するゲートターンオフサイリス
タなどのスイッチング素子として容量が大きいものが必
要であるという欠点があった。
本発明は上記従来装置の欠点を除去するもので、電力変
換回路に・便用されるゲートターンオフサイリスクなど
のスイッチング素子の容量を低域することを目的とする
もので、その構成は、エネルギー蓄努醒力基準値設定手
段と、該基準面よりも大きい基準面であるエネルギー改
勢屯カ基準値設定手段と、各々設定された成力基準１直
が・変換屯カとなるように該屯力変侠回路の半尋体スイ
ッチング素子を制御する手段を有することを特徴とする
ものでちる。
換回路に・便用されるゲートターンオフサイリスクなど
のスイッチング素子の容量を低域することを目的とする
もので、その構成は、エネルギー蓄努醒力基準値設定手
段と、該基準面よりも大きい基準面であるエネルギー改
勢屯カ基準値設定手段と、各々設定された成力基準１直
が・変換屯カとなるように該屯力変侠回路の半尋体スイ
ッチング素子を制御する手段を有することを特徴とする
ものでちる。
以下、本発明の一対施例を第４図により説明する。図に
訃いて、１〜６．ｄ鷹１図と同一構成要素で５る。１１
はリアクトル、１２ｖよコンデンサで気力変換回；洛４
の出力フィルタを構成する。１３〜１８はゲートターン
オフサイリスタ（以下ＧＴＯと称す、）、１９〜２４は
ダイオードで亀力変換回・烙４を構成する。２５は直流
電流検出器、２６は直ｉｔ圧検出器、２７は乗算器で、
その出力は変撲装装置４の変侯鑞力に相当する。２Ｂは
エネルギー蓄勢心力基準１直設定手段、２９はエネルギ
ー放伜籠力４準直設′ｉ手段で畜勢嵯力基準値は放勢電
力基準値に比べて小さく設定される。例えば、放４成力
３．０００（ｓｃｗ）に対して蛮勢亀力は１．０００（
ｋｗ〕以下に設定される。３０はエネルギー蓄′停・吟
に、響努戒力基準１旺をセットするスイッチ、３１はエ
ネルギーＩ夕勢時に改脅祇力基隼１直をセットするスイ
ッチ、３２Ｈ’Ｍｔカコントローラでその出力は誘導機
５の要求すべり周波数Δｆにに相当ｒる。３３は速ｉｆ
検出器で、誘導１戊５の運１蔽１刈彼故ｆｏを出力し、
これと要求すベシ周波数△ｆがカロ算さｈ、ｆ ｏ＋Δ
ｆ ＝ ｆ ｓが闇を反故コントローラから出力される
。３５は発、成４で周波数コントローラ３４の出力に相
当するｆｓの周波数を発生し、この周波数に従ってゲー
トパルス発生器３６からゲートパルスを発生し、ＧＴＯ
１３〜１８３を作動させる。
訃いて、１〜６．ｄ鷹１図と同一構成要素で５る。１１
はリアクトル、１２ｖよコンデンサで気力変換回；洛４
の出力フィルタを構成する。１３〜１８はゲートターン
オフサイリスタ（以下ＧＴＯと称す、）、１９〜２４は
ダイオードで亀力変換回・烙４を構成する。２５は直流
電流検出器、２６は直ｉｔ圧検出器、２７は乗算器で、
その出力は変撲装装置４の変侯鑞力に相当する。２Ｂは
エネルギー蓄勢心力基準１直設定手段、２９はエネルギ
ー放伜籠力４準直設′ｉ手段で畜勢嵯力基準値は放勢電
力基準値に比べて小さく設定される。例えば、放４成力
３．０００（ｓｃｗ）に対して蛮勢亀力は１．０００（
ｋｗ〕以下に設定される。３０はエネルギー蓄′停・吟
に、響努戒力基準１旺をセットするスイッチ、３１はエ
ネルギーＩ夕勢時に改脅祇力基隼１直をセットするスイ
ッチ、３２Ｈ’Ｍｔカコントローラでその出力は誘導機
５の要求すべり周波数Δｆにに相当ｒる。３３は速ｉｆ
検出器で、誘導１戊５の運１蔽１刈彼故ｆｏを出力し、
これと要求すベシ周波数△ｆがカロ算さｈ、ｆ ｏ＋Δ
ｆ ＝ ｆ ｓが闇を反故コントローラから出力される
。３５は発、成４で周波数コントローラ３４の出力に相
当するｆｓの周波数を発生し、この周波数に従ってゲー
トパルス発生器３６からゲートパルスを発生し、ＧＴＯ
１３〜１８３を作動させる。
次に本発明の動Ｉ／￥：を第５．６図により説明する。
第５図（１：エネルギー蓄勢運転時′の動作波形図で、
電動機となる誘導機５に与えられる相電圧（は心力変換
１！２Ｉ洛４からの６パルスインバータ矩形彼鴫圧とな
り（ａ）、亀劫囁電流（ｂ）は位相角φだけ相電圧（、
）よりも遅れる。このとき、ＧＴ０１３〜１８にほとん
どの電流が流れ（Ｃ）、ダイオード１９〜２４に流れる
電流は少ない。
電動機となる誘導機５に与えられる相電圧（は心力変換
１！２Ｉ洛４からの６パルスインバータ矩形彼鴫圧とな
り（ａ）、亀劫囁電流（ｂ）は位相角φだけ相電圧（、
）よりも遅れる。このとき、ＧＴ０１３〜１８にほとん
どの電流が流れ（Ｃ）、ダイオード１９〜２４に流れる
電流は少ない。
４５＋剥（Ｂ）はエネルギー攻勢時のり作彼杉図で、発
成）幾となる誘導機５の発成電圧（、）に対して発電機
電流は位相角φ遅れるが、このφは９０° よりも大き
く、１８００に近い直となる（ｂ）。
成）幾となる誘導機５の発成電圧（、）に対して発電機
電流は位相角φ遅れるが、このφは９０° よりも大き
く、１８００に近い直となる（ｂ）。
このため、発心４幾市流の大部分はダイオード１９〜２
４へ流れ（ｄ）、ＧＴＯ１３〜１Ｂに流れる１に流は少
ない（ｃ）。
４へ流れ（ｄ）、ＧＴＯ１３〜１Ｂに流れる１に流は少
ない（ｃ）。
いま、誘導機成流をＩｏ、誘導機力率を箕φとすると、
ＧＴ０１３〜１已に流れる電流ＩＦ１およびダイオード
１９〜２４に流れる電流Ｉ Ｒばそれぞれ次式で表わさ
れる。
ＧＴ０１３〜１已に流れる電流ＩＦ１およびダイオード
１９〜２４に流れる電流Ｉ Ｒばそれぞれ次式で表わさ
れる。
第６図は誘導機５の力率に７対するＧＴ、０１３〜１Ｂ
とダイオード１９〜２４の電流ＩＦ、ＩＲの電流分担の
関係を示す図である。エネルギー蓄勢時のＶ電動機の力
率を９０チとすると、ＧＴＯ１３〜１８には９５％の峨
動磯−流が、夕”イオード１９〜２４には残りの５チの
電動磯電流が流れる。
とダイオード１９〜２４の電流ＩＦ、ＩＲの電流分担の
関係を示す図である。エネルギー蓄勢時のＶ電動機の力
率を９０チとすると、ＧＴＯ１３〜１８には９５％の峨
動磯−流が、夕”イオード１９〜２４には残りの５チの
電動磯電流が流れる。
逆にエネルギー攻勢時の発ｔ４幾の力４を９０％とする
と、ダイオード１９〜２４には９５％の発電機電流が、
ＧＴＯ１３〜１８には残りの５チの発電機電流が流れる
。
と、ダイオード１９〜２４には９５％の発電機電流が、
ＧＴＯ１３〜１８には残りの５チの発電機電流が流れる
。
本発明はこの関係に着目し、エネルギー蓄勢時にＧＴＯ
に流れる電流を大幅に抑えることにより、要求されるＧ
ＴＯの容量を小さくするものである。
に流れる電流を大幅に抑えることにより、要求されるＧ
ＴＯの容量を小さくするものである。
いま、エネルギー放勢時に１０００ （ｋ ｗ ）（１
，５００［：Ｖ））、２．０００（Ａ））４）エネルギ
ーが要求されるとし、エネルギー放勢時の発電機力率を
９０チとすると、発電機電流の基本波電流実効値は、 １、３ ５ Ｘ Ｏ，９ となる。ＧＴＯに流れる電流■２は、 １、６ ４ ６ Ｘ ０．４ ５ Ｘ Ｏ，０５＝
３ ７ ＣＡ ）ダイオードに流れる電流■□は １．６．４６Ｘ０．４５Ｘ０．９５＝７０４ ［Ａ）
となる。このように、ＧＴＯに要求される電流定格は３
７ ［Ａ］でよいことになる。ところが、エネルギー蓄
勢時に３．０００ ［ｋ ｗ ］のエネルギーを蓄勢す
るとＧＴＯは７０４（Ａ）の＋ｔｊ ｔｉｔ ｋ負担し
なければならない。そこで、エネルギー蓄勢時は１．０
００ Ｃｋ ｗ ）のエネルギーを蓄勢するようにすれ
ば、ＧＴＯに流れる電流は１／３の２３４〔Ａ〕になり
、それだけＧＴＯのべ流定格が小さくなる。
，５００［：Ｖ））、２．０００（Ａ））４）エネルギ
ーが要求されるとし、エネルギー放勢時の発電機力率を
９０チとすると、発電機電流の基本波電流実効値は、 １、３ ５ Ｘ Ｏ，９ となる。ＧＴＯに流れる電流■２は、 １、６ ４ ６ Ｘ ０．４ ５ Ｘ Ｏ，０５＝
３ ７ ＣＡ ）ダイオードに流れる電流■□は １．６．４６Ｘ０．４５Ｘ０．９５＝７０４ ［Ａ）
となる。このように、ＧＴＯに要求される電流定格は３
７ ［Ａ］でよいことになる。ところが、エネルギー蓄
勢時に３．０００ ［ｋ ｗ ］のエネルギーを蓄勢す
るとＧＴＯは７０４（Ａ）の＋ｔｊ ｔｉｔ ｋ負担し
なければならない。そこで、エネルギー蓄勢時は１．０
００ Ｃｋ ｗ ）のエネルギーを蓄勢するようにすれ
ば、ＧＴＯに流れる電流は１／３の２３４〔Ａ〕になり
、それだけＧＴＯのべ流定格が小さくなる。
そこで、本発明では＠４図に示すように、エネルギー蓄
勢電力基準１ｉｉ２８、エネルギー放勢電力基準値２９
を設定し、それらの基準値を蓄勢電力基準；直２８は１
．０００（ｋｗ）、放勢心力基準１］任２９は３．ＯＯ
ＯＣｋｗ：ｌに設定する。そしてエネルギー蓄勢時はス
イッチ３０を閉じ、１．０００［ｋｗ］の基準）直と、
乗算器２７の出力（ｄ力交喚回格４の実際の変換心力）
とから誘導機５の要求すべり闇７皮故Δｆを電力コント
ローラ３２で演算する。この値△ｆと誘導機５の実際の
運転周波数ｆｏとが周波数コントローラ３４で加算され
て、その加算周波数ｆｓにしたがって成力変換回路４の
ＧＴＯが制御され、誘導機５とフライホイール６には、
直流き電回路１から１．０００ （ｋ ｗ ）のエネル
ギーが蓄えられる。
勢電力基準１ｉｉ２８、エネルギー放勢電力基準値２９
を設定し、それらの基準値を蓄勢電力基準；直２８は１
．０００（ｋｗ）、放勢心力基準１］任２９は３．ＯＯ
ＯＣｋｗ：ｌに設定する。そしてエネルギー蓄勢時はス
イッチ３０を閉じ、１．０００［ｋｗ］の基準）直と、
乗算器２７の出力（ｄ力交喚回格４の実際の変換心力）
とから誘導機５の要求すべり闇７皮故Δｆを電力コント
ローラ３２で演算する。この値△ｆと誘導機５の実際の
運転周波数ｆｏとが周波数コントローラ３４で加算され
て、その加算周波数ｆｓにしたがって成力変換回路４の
ＧＴＯが制御され、誘導機５とフライホイール６には、
直流き電回路１から１．０００ （ｋ ｗ ）のエネル
ギーが蓄えられる。
一方、エネルギー放勢時はスイン３１が閉じられ、３．
０００（ｋｗ）の故努畦力基準：直がセットされ、この
信号と乗４？Ｓ２７の出力（屯力変喚：ｑ格４の寿１祭
の変＋％ 成力）とから誘導機５の要求すべり周波数△
ｆを電力コントローラ３２で演痒される。以下エネルギ
ー放勢時と同様に、周波数コントローラを介して運転周
波数ｆｓが決定され、藏力変−換回路４のＧＴＯが制御
される。そして、フライホイール６に蓄えられた運動エ
ネルギーが発電機（誘導機５）を回転させ、電力変換回
路４により直流電力に変換されて直流き電回洛１へ７反
出される。したがって、エネルギー偉勢時には放勢時よ
ゆも電力変換回路における変喚准力が小さいから、変喚
回洛の半導本スイッチング素子１／こ流れる１流が小さ
くなる。その結果、半導体スイッチング素子として容せ
の小さいものが使用できる。
０００（ｋｗ）の故努畦力基準：直がセットされ、この
信号と乗４？Ｓ２７の出力（屯力変喚：ｑ格４の寿１祭
の変＋％ 成力）とから誘導機５の要求すべり周波数△
ｆを電力コントローラ３２で演痒される。以下エネルギ
ー放勢時と同様に、周波数コントローラを介して運転周
波数ｆｓが決定され、藏力変−換回路４のＧＴＯが制御
される。そして、フライホイール６に蓄えられた運動エ
ネルギーが発電機（誘導機５）を回転させ、電力変換回
路４により直流電力に変換されて直流き電回洛１へ７反
出される。したがって、エネルギー偉勢時には放勢時よ
ゆも電力変換回路における変喚准力が小さいから、変喚
回洛の半導本スイッチング素子１／こ流れる１流が小さ
くなる。その結果、半導体スイッチング素子として容せ
の小さいものが使用できる。
エネルギー蓄勢時の変換電力は攻勢時に比べて小さくな
る。放勢エネルギーと同一のエネルギー全蓄勢するには
、蓄勢時は放勢時よりも蓄勢時間が長くなり、電力変換
回路の作動時間も長くなるが、エネルギー蓄勢効果をそ
こねるものではない。
る。放勢エネルギーと同一のエネルギー全蓄勢するには
、蓄勢時は放勢時よりも蓄勢時間が長くなり、電力変換
回路の作動時間も長くなるが、エネルギー蓄勢効果をそ
こねるものではない。
以上説明したように、本発明は、エネルギー蓄勢車力を
放勢電力よりも小さくなるように電力変換回路の半導体
スイッチング素子を制御するか牧エネルギー蓄勢時に半
導体スイッチング素子に流れる電流が小さくなり、それ
だけ容量の小さな半導体スイッチング素子が艶換回：賂
に使用できると共に、そのゲート駆動回路の定格も低減
できるという効果がある。
放勢電力よりも小さくなるように電力変換回路の半導体
スイッチング素子を制御するか牧エネルギー蓄勢時に半
導体スイッチング素子に流れる電流が小さくなり、それ
だけ容量の小さな半導体スイッチング素子が艶換回：賂
に使用できると共に、そのゲート駆動回路の定格も低減
できるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来のエネルギー４＝４装置を示す回、洛図、
第２．３図（ｄ第１図の動作説明図、第４図ぜｄ本発明
の一実施！＋１１の回路図、４５．６図は本発明の動作
説明図である。 １・・・直流き成回路、 ４・・・Ｌｔ、力変換回路
、 ５・・・誘導機、 ６・・・フライホイール、
２５−・・直流電流検出器、 ２６・・・直流電圧、
１炙出器、 ２８・・・エネルギー蓄勢離力基阜設定
手段、２９１．・エネルギーツタ勢砿力基準設定手段、
３４・・−／７１］算器、 ３６・・・ゲートパルス
発生器、なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示
す。 代理人 大 岩 増 雄 第１図 ２ 第３図 第４図 第５図ＩＡＩ （１３） １、事件の表示 ￥ｆ願昭 ５８−６８５５９ぢ２
０発明の名称 エネルヤー蓄勢ｉｉ：す仙ｌ装置１
・３、補正をする者 ハ用 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の（■１ ６、補正の内容 （１）明細書の第３頁第９行の１スリツプＳＢｊを「ス
リップＳ１３」と８］止ずろ。 （２）同第１０頁第７行〜第８行に１電力交換匍路」を
「電力変換回路」と訂正する。
第２．３図（ｄ第１図の動作説明図、第４図ぜｄ本発明
の一実施！＋１１の回路図、４５．６図は本発明の動作
説明図である。 １・・・直流き成回路、 ４・・・Ｌｔ、力変換回路
、 ５・・・誘導機、 ６・・・フライホイール、
２５−・・直流電流検出器、 ２６・・・直流電圧、
１炙出器、 ２８・・・エネルギー蓄勢離力基阜設定
手段、２９１．・エネルギーツタ勢砿力基準設定手段、
３４・・−／７１］算器、 ３６・・・ゲートパルス
発生器、なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示
す。 代理人 大 岩 増 雄 第１図 ２ 第３図 第４図 第５図ＩＡＩ （１３） １、事件の表示 ￥ｆ願昭 ５８−６８５５９ぢ２
０発明の名称 エネルヤー蓄勢ｉｉ：す仙ｌ装置１
・３、補正をする者 ハ用 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の（■１ ６、補正の内容 （１）明細書の第３頁第９行の１スリツプＳＢｊを「ス
リップＳ１３」と８］止ずろ。 （２）同第１０頁第７行〜第８行に１電力交換匍路」を
「電力変換回路」と訂正する。
Claims (1)
- 半導体スイッチング素子とダイオードを逆並列妾続した
ものをブリッジ結線しｆｃ峨力変侠回路の一端に、直流
ｄ源回路を、也端にフライホイールを連栢した誘導ｔ＆
を接続したエネルギー蓄勢装肴において、エネルギー蓄
４五力基準１直設定手段と該基＄値よりも大きい基準値
であるエネルギー放勢電力基準・直設定手段と、谷々設
定された心力基準１直が変喚屯力となるように該颯力変
僕回路の半導体スイッチング素子を制御する手段を有す
るエネルギー蓄勢制御値・曖。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58068559A JPS59194643A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | エネルギ−蓄勢制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58068559A JPS59194643A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | エネルギ−蓄勢制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59194643A true JPS59194643A (ja) | 1984-11-05 |
| JPS635981B2 JPS635981B2 (ja) | 1988-02-06 |
Family
ID=13377236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58068559A Granted JPS59194643A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | エネルギ−蓄勢制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59194643A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015226345A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | サンケン電気株式会社 | 電力平準化装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110799194A (zh) | 2017-06-20 | 2020-02-14 | 马德里加尔制药公司 | 包含靶向治疗剂的联合疗法 |
| EP3641647A4 (en) | 2017-06-20 | 2021-05-05 | Madrigal Pharmaceuticals, Inc. | TARGETED THERAPEUTICS |
-
1983
- 1983-04-18 JP JP58068559A patent/JPS59194643A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015226345A (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-14 | サンケン電気株式会社 | 電力平準化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635981B2 (ja) | 1988-02-06 |
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