JPS5919969B2 - 厚鋼板のオンライン冷却方法 - Google Patents
厚鋼板のオンライン冷却方法Info
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- JPS5919969B2 JPS5919969B2 JP51002126A JP212676A JPS5919969B2 JP S5919969 B2 JPS5919969 B2 JP S5919969B2 JP 51002126 A JP51002126 A JP 51002126A JP 212676 A JP212676 A JP 212676A JP S5919969 B2 JPS5919969 B2 JP S5919969B2
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- plate
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、厚鋼板の熱間圧延における最終圧延直後、
即ち厚鋼板が相当高温にある状態からこの鋼板を５〜２
０°Ｃ／ＳｅＣｇ）冷却速度で加速冷却するに際して鋼
板の冷却歪を最小にするような厚鋼板のオンライン冷却
方法に関する。
即ち厚鋼板が相当高温にある状態からこの鋼板を５〜２
０°Ｃ／ＳｅＣｇ）冷却速度で加速冷却するに際して鋼
板の冷却歪を最小にするような厚鋼板のオンライン冷却
方法に関する。
従来から鋼を強靭にする目的で、変態点以上に加熱され
た状態の鋼を急冷すること（含焼入れ）が行われている
が、その多くはオフラインのもので、即ち、鋼の性質を
改善する目的で鋼を加熱炉で一定温度に加熱後急冷する
もので、熱間圧延直後、鋼板が未だ高温状態にあるとこ
ろから急冷するオンラインでの急冷が開発されてからは
日も未だ浅い。
た状態の鋼を急冷すること（含焼入れ）が行われている
が、その多くはオフラインのもので、即ち、鋼の性質を
改善する目的で鋼を加熱炉で一定温度に加熱後急冷する
もので、熱間圧延直後、鋼板が未だ高温状態にあるとこ
ろから急冷するオンラインでの急冷が開発されてからは
日も未だ浅い。
このオンラインでの冷却で考えねばならぬことの１つに
は、熱間圧延機で圧延され圧延ラインを流れる鋼板には
急冷すべきものもあり、急冷はせず通常の空冷でよいも
のもあるので後者が圧延ラインを通過するに際して冷却
用ヘッダーが鋼板の走行に邪魔にならないような冷却方
法を採用しなければならないことである。
は、熱間圧延機で圧延され圧延ラインを流れる鋼板には
急冷すべきものもあり、急冷はせず通常の空冷でよいも
のもあるので後者が圧延ラインを通過するに際して冷却
用ヘッダーが鋼板の走行に邪魔にならないような冷却方
法を採用しなければならないことである。
特に厚板圧延機で圧延される熱間圧延鋼板のうちには、
所謂コントロールトローリングしたもので代表されるよ
うに、大きく変形した形状で圧延ラインを通るものがあ
り、そのためオンラインでの厚鋼板の冷却では鋼板の上
面の冷却方法が問題となる。
所謂コントロールトローリングしたもので代表されるよ
うに、大きく変形した形状で圧延ラインを通るものがあ
り、そのためオンラインでの厚鋼板の冷却では鋼板の上
面の冷却方法が問題となる。
即ち、上面冷却用ヘッダーを冷却すべき鋼板が通るとき
だけ鋼板表面から所定の高さのところまで下ろし、そう
でない鋼板が通るときには鋼板の走行に邪魔にならぬ位
置へと移動させることは作業が極めて繁雑になるばかり
でなく設備の保守も大変である。
だけ鋼板表面から所定の高さのところまで下ろし、そう
でない鋼板が通るときには鋼板の走行に邪魔にならぬ位
置へと移動させることは作業が極めて繁雑になるばかり
でなく設備の保守も大変である。
また、鋼板上面冷却用ヘッダーを常時定位置に位置させ
、オンラインで冷却すべき鋼板が通過するときだけこれ
を作動させようとする場合には、上面冷却用ヘッダーと
鋼板との距離を充分にとる必要があることなどから、鋼
板の上面冷却に関しては冷却方法及び冷却能力に大きな
制約があった。
、オンラインで冷却すべき鋼板が通過するときだけこれ
を作動させようとする場合には、上面冷却用ヘッダーと
鋼板との距離を充分にとる必要があることなどから、鋼
板の上面冷却に関しては冷却方法及び冷却能力に大きな
制約があった。
このようなことから実質上オンラインでの微細な冷却能
力コントロールをすることは出来ず、鋼板の冷却歪また
は鋼板内機械値のバラツキを最小にするような冷却コン
トロールは不可能であった。
力コントロールをすることは出来ず、鋼板の冷却歪また
は鋼板内機械値のバラツキを最小にするような冷却コン
トロールは不可能であった。
しかしながら、オンラインでの急冷は、鋼板の再加熱が
不用であるとともに、生産性の向上、工程の簡素化とい
った多大な利点があるので、オンラインで微細な冷却能
力コントロールが出来る冷却方法の開発が望まれている
。
不用であるとともに、生産性の向上、工程の簡素化とい
った多大な利点があるので、オンラインで微細な冷却能
力コントロールが出来る冷却方法の開発が望まれている
。
なお、現在ホットストリップミルでは、ランナウトテー
ブルでラミナーフロー冷却が行われているが、テンショ
ンがかかった状態での冷却が大部分であること、仕上り
温度が高いこと、更に、冷却後巻取りを行うため冷却に
よる板変形はほとんど問題とならない。
ブルでラミナーフロー冷却が行われているが、テンショ
ンがかかった状態での冷却が大部分であること、仕上り
温度が高いこと、更に、冷却後巻取りを行うため冷却に
よる板変形はほとんど問題とならない。
また、厚板圧延後の冷却は、現在シャワーで行っており
、その冷却能力は通常高々２〜３ ”Ｃ／Ｓｅｃ程度で
材質の向上というよりもむしろ冷却時間の短縮を計るた
めに使われているのが現状である。
、その冷却能力は通常高々２〜３ ”Ｃ／Ｓｅｃ程度で
材質の向上というよりもむしろ冷却時間の短縮を計るた
めに使われているのが現状である。
オンラインでの急冷（含焼入れ）は、前述のように圧延
ラインを通るあらゆる鋼板のうち最も変形量の大きなも
のを考慮に入れて上面冷却用ヘッダーの高さを充分高く
とるか、または、圧延による板変形を強制的に例えばピ
ンチロールによりおさえて冷却しなければならないなど
の制約条件がある。
ラインを通るあらゆる鋼板のうち最も変形量の大きなも
のを考慮に入れて上面冷却用ヘッダーの高さを充分高く
とるか、または、圧延による板変形を強制的に例えばピ
ンチロールによりおさえて冷却しなければならないなど
の制約条件がある。
圧延ラインではオンライン冷却を行う熱処理材と、冷却
を行わない普通材の両方が通るので圧延による板変形を
強制的におさえて冷却する方法は、上面冷却用ヘッダー
の高さを充分高くとっておく方法にくらべて、コスト面
でも操業面でも不利であるので、オンラインで急冷を行
う場合には、圧延ラインを通る鋼板の変形量以上の高さ
に上面冷却用ヘッダーを設置して冷却しなければならな
いが、従来厚板用熱間圧延機で製造される鋼板の変形量
は大きいものでローラーレベルから上方に１０００〜１
５００ｍｍにも達することから被冷却鋼板の」二面は、
ラミナーフローで冷却するのが適切である。
を行わない普通材の両方が通るので圧延による板変形を
強制的におさえて冷却する方法は、上面冷却用ヘッダー
の高さを充分高くとっておく方法にくらべて、コスト面
でも操業面でも不利であるので、オンラインで急冷を行
う場合には、圧延ラインを通る鋼板の変形量以上の高さ
に上面冷却用ヘッダーを設置して冷却しなければならな
いが、従来厚板用熱間圧延機で製造される鋼板の変形量
は大きいものでローラーレベルから上方に１０００〜１
５００ｍｍにも達することから被冷却鋼板の」二面は、
ラミナーフローで冷却するのが適切である。
なお、この場合、他の冷却方法として、例えばスプレー
、ミストといったものが考えられるが、被冷却鋼板との
距離が１０００〜１５００ｍｍもあると極端に冷却能力
が低下するので被冷却鋼板の上面冷却には実質上使用で
きない。
、ミストといったものが考えられるが、被冷却鋼板との
距離が１０００〜１５００ｍｍもあると極端に冷却能力
が低下するので被冷却鋼板の上面冷却には実質上使用で
きない。
一方、鋼板下面の冷却については、冷却水が所謂層流を
なして流れるラミナーフローでは重力の作用に打勝って
鋼板下方に位置する下面冷却用ヘッダーから鋼板下面に
水を衝突せしめることは不可能であるので、鋼板下面冷
却方法としては、ヘッダーに相当圧力をかけ、水滴の形
で水を鋼板下面に衝突させる冷却方法、即ち、スプレー
又はミスト冷却方法をとる必要がある。
なして流れるラミナーフローでは重力の作用に打勝って
鋼板下方に位置する下面冷却用ヘッダーから鋼板下面に
水を衝突せしめることは不可能であるので、鋼板下面冷
却方法としては、ヘッダーに相当圧力をかけ、水滴の形
で水を鋼板下面に衝突させる冷却方法、即ち、スプレー
又はミスト冷却方法をとる必要がある。
この発明は、上述のような点に鑑みなされたもので、熱
間圧延に引続いて高温状態にある厚鋼板を制御冷却する
オンライン冷却方法において、前記厚鋼板上面をラミナ
ーフローで冷却し、前記厚鋼板下面をスプレー又はミス
トで冷却し、前記厚鋼板下面と厚鋼板上面の冷却に用い
る冷却水の水量比を１．５〜４，０とするとともに、前
記ラミナーフローのヘッダー圧力を０．５ ｋｇ／ｉ
Ｇ以下とし、しかも、冷却停止温度を４００℃以上とす
ることに特徴を有する。
間圧延に引続いて高温状態にある厚鋼板を制御冷却する
オンライン冷却方法において、前記厚鋼板上面をラミナ
ーフローで冷却し、前記厚鋼板下面をスプレー又はミス
トで冷却し、前記厚鋼板下面と厚鋼板上面の冷却に用い
る冷却水の水量比を１．５〜４，０とするとともに、前
記ラミナーフローのヘッダー圧力を０．５ ｋｇ／ｉ
Ｇ以下とし、しかも、冷却停止温度を４００℃以上とす
ることに特徴を有する。
この発明を実施例により更に詳しく説明する。
冷却後の板の変形量（以下本明細書では冷却後の鋼板の
変形を長さ１ｍ当りの変形量として定量・ 的に表現す
るものとする。
変形を長さ１ｍ当りの変形量として定量・ 的に表現す
るものとする。
）が５ｍｒｎ／ｍ以下であれば、レベラーでの歪矯正は
必要ない。
必要ない。
しかし変形量がこれより大きい場合には、レベラーでの
矯正が必要となり、更に変形量が大きくなるとレベラー
での矯正量が増え、加工硬化にもとづく材質劣下と板肉
各部における機械的性質のバラツキ増加を招くばかりで
なく、矯正しきれなくなる場合も生じる。
矯正が必要となり、更に変形量が大きくなるとレベラー
での矯正量が増え、加工硬化にもとづく材質劣下と板肉
各部における機械的性質のバラツキ増加を招くばかりで
なく、矯正しきれなくなる場合も生じる。
従って、鋼板の変形量を小さくすることは、板肉での機
械値のバラツキを小さくすることにもなる。
械値のバラツキを小さくすることにもなる。
第１図には、１９關Ｘ１５００ｍｉＸ’３０００ｍｍの
鋼板をオンライン冷却後無矯正の状態における変形量と
、機械的性質のうち引張り強さのバラツキとの関係が示
されている。
鋼板をオンライン冷却後無矯正の状態における変形量と
、機械的性質のうち引張り強さのバラツキとの関係が示
されている。
第１図から明らかなように、鋼板の変形量を小さくする
ことは、レベラー矯正を必要とせず、たとえ必要と１
してもその矯正量を極く小さくすることができるのであ
る。
ことは、レベラー矯正を必要とせず、たとえ必要と１
してもその矯正量を極く小さくすることができるのであ
る。
また、板肉での引張り強さのバラツキを小さくすること
ができ、安定した製品とすることができるという利点が
ある。
ができ、安定した製品とすることができるという利点が
ある。
鋼板の冷却による変形は、鋼板の上面及び下面）の冷却
能力差から生じる。
能力差から生じる。
この鋼板上下面冷却能力を支配する要因はいろいろ考え
られるが影響力が大きいものとしては鋼板の上下面水量
比が挙げられる。
られるが影響力が大きいものとしては鋼板の上下面水量
比が挙げられる。
第２図には、オンライン冷却で鋼板の変形が問題となら
ない程度で冷却しうると考えられる最小板厚１０ｍｍの
鋼板について常温まで急冷を行ったときの鋼板の上下面
水量比、即ち、鋼板下面側全冷却水量／鋼板上面側全冷
却水量（以下この比をＲと云う）と板変形量との関係が
示されている。
ない程度で冷却しうると考えられる最小板厚１０ｍｍの
鋼板について常温まで急冷を行ったときの鋼板の上下面
水量比、即ち、鋼板下面側全冷却水量／鋼板上面側全冷
却水量（以下この比をＲと云う）と板変形量との関係が
示されている。
なお、第５図の冷却停止温度と板変形量の関係図で示さ
れるように、板厚が厚くなるほど同一条件で冷却した場
合得られる鋼板の変形量は少くなる。
れるように、板厚が厚くなるほど同一条件で冷却した場
合得られる鋼板の変形量は少くなる。
第２図から明らかなように、変形量が５ｍｍ／ｍ以下の
範囲を満足するのは、板厚１０間以上では、１．５≦Ｒ
≦４．０の範囲であり、この範囲の変形量であれば前述
のようにレベラー矯正は不要となる。
範囲を満足するのは、板厚１０間以上では、１．５≦Ｒ
≦４．０の範囲であり、この範囲の変形量であれば前述
のようにレベラー矯正は不要となる。
従って、鋼板の上下面水量比は１．５〜４．０とするの
が良い。
が良い。
冷却水量を増すと冷却能力が上がるが、水量を増してい
くにしたがって冷却能力が飽和してくることが知られて
いる。
くにしたがって冷却能力が飽和してくることが知られて
いる。
このように冷却水量を増すということは、ヘッダー圧力
を上げるということであるが、ラミナーフローヘッダー
の圧力は、従来はラミナーフローとはサクション、即ち
ヘッダー圧力０．０ ｋｇ／ａｉｒ Ｇで流れるものだ
という考え方であったが、近年ラミナーフローの水量を
コントロールして冷却能力をコントロールすることが考
えられ始め、このためにヘッダー圧力を高めるようなヘ
ッダー構造が開発され、同じヘッダーで広い水量範囲に
渡ってラミナーフローの維持コントロールができるよう
になってきている。
を上げるということであるが、ラミナーフローヘッダー
の圧力は、従来はラミナーフローとはサクション、即ち
ヘッダー圧力０．０ ｋｇ／ａｉｒ Ｇで流れるものだ
という考え方であったが、近年ラミナーフローの水量を
コントロールして冷却能力をコントロールすることが考
えられ始め、このためにヘッダー圧力を高めるようなヘ
ッダー構造が開発され、同じヘッダーで広い水量範囲に
渡ってラミナーフローの維持コントロールができるよう
になってきている。
例えば、同一出願人が特願昭４９−１０９５８６号とし
て提案した、ノズル途中に絞りを入れたものがある。
て提案した、ノズル途中に絞りを入れたものがある。
このようにノズル途中に絞りを入れると、広範囲に渡っ
てラミナーフローの維持が可能になるとともに、ヘッダ
ー圧力を高めることができ、しかも、ヘッダー長手方向
に渡って水量を均一に噴射することができる。
てラミナーフローの維持が可能になるとともに、ヘッダ
ー圧力を高めることができ、しかも、ヘッダー長手方向
に渡って水量を均一に噴射することができる。
第３図には、ノズル径／絞り径−１，５〜３．０の範囲
でヘッダー圧力を変えて片面冷却を行い、このときのヘ
ッダー圧力と冷却速度との関係が示されている。
でヘッダー圧力を変えて片面冷却を行い、このときのヘ
ッダー圧力と冷却速度との関係が示されている。
第３図から明らかなように、ヘッダー圧力は、０．４ｋ
ｙ／ｉＧ以上では、冷却速度はほぼ飽和し、多少安全を
見込んでも０．５ｋｇ／ｃｒｉｔＧ以上圧力を上げても
実質上効果はかわらない。
ｙ／ｉＧ以上では、冷却速度はほぼ飽和し、多少安全を
見込んでも０．５ｋｇ／ｃｒｉｔＧ以上圧力を上げても
実質上効果はかわらない。
従って、ラミナーフロー冷却の場合のヘッダー圧力Ｐ
Ｊ、は、ＰＩ７≦０．５ （ｋｇ／Ｃｒ？ｔＧ ）好ま
しくは０．４以下の範囲で冷却するのが適切である。
Ｊ、は、ＰＩ７≦０．５ （ｋｇ／Ｃｒ？ｔＧ ）好ま
しくは０．４以下の範囲で冷却するのが適切である。
材質向上を目的としてラミナーフローで急冷を行う場合
、板厚が１０關以下では局所的に大きな歪を生じること
があること、及び板肉の機械値のバラツキが急激に大き
くなり始めることが実験により確められた。
、板厚が１０關以下では局所的に大きな歪を生じること
があること、及び板肉の機械値のバラツキが急激に大き
くなり始めることが実験により確められた。
第４図には、冷却速度５〜６℃／ＳｅＣにおける板厚と
板肉引張り強さのバラツキとの関係が示されている。
板肉引張り強さのバラツキとの関係が示されている。
第４図かられかるように板厚が１０ｍｍ以上では板肉引
張り強さのバラツキは極く少なく安定してくることがわ
かる。
張り強さのバラツキは極く少なく安定してくることがわ
かる。
一方、冷却停止温度を高くすると鋼板の変形量は小さく
なる。
なる。
また、１．５≦Ｒ≦４．０の範囲で実験した結果、鋼板
の変形量は次式で良く近似できることがわかった。
の変形量は次式で良く近似できることがわかった。
第５図に示されるように冷却停止温度が４００℃以下に
なると急激に鋼板の変形量が大きくなること及び板厚１
０ｍｍで冷却停止温度４００°Ｃとしたときの変形量が
ほぼ５ｍｍ／ｍであることがらｔ≧１０（朋）及びＴ≧
４００ ＣＣ） とすることが好ましい。
なると急激に鋼板の変形量が大きくなること及び板厚１
０ｍｍで冷却停止温度４００°Ｃとしたときの変形量が
ほぼ５ｍｍ／ｍであることがらｔ≧１０（朋）及びＴ≧
４００ ＣＣ） とすることが好ましい。
以上説明したように、この発明によれば、鋼板上面をラ
ミナーフローで、鋼板下面をスプレー又はミストで冷却
し、前記鋼板下面と上面の冷却に用いる冷却水の水量比
、即ち、上下面水量比を１．５〜４．０とするとともに
、前記ラミナーフローのヘッダー圧力を０．５ ｋｇ／
ｉ Ｇ以下とし、さらに冷却停止温度を４００℃以上す
ることにより、冷却中に何ら鋼板を拘束せずして変形の
少ない優れた機械的性質を有する加速冷却鋼板が得られ
るだけでなく、冷却中に厚鋼板の変形が少ないので、鋼
板の変形にもとづく冷却能力の変動も最小限に抑えられ
る結果、得られた原調板肉各部分における機械的性質を
示す特性値のバラツキも極めて少ないものとなるなど工
業上有用な効果がもたらされる。
ミナーフローで、鋼板下面をスプレー又はミストで冷却
し、前記鋼板下面と上面の冷却に用いる冷却水の水量比
、即ち、上下面水量比を１．５〜４．０とするとともに
、前記ラミナーフローのヘッダー圧力を０．５ ｋｇ／
ｉ Ｇ以下とし、さらに冷却停止温度を４００℃以上す
ることにより、冷却中に何ら鋼板を拘束せずして変形の
少ない優れた機械的性質を有する加速冷却鋼板が得られ
るだけでなく、冷却中に厚鋼板の変形が少ないので、鋼
板の変形にもとづく冷却能力の変動も最小限に抑えられ
る結果、得られた原調板肉各部分における機械的性質を
示す特性値のバラツキも極めて少ないものとなるなど工
業上有用な効果がもたらされる。
第１図は、板変形量と板肉引張り強さのバラツキの関係
を示す図、第２図は、上下水量比と板変形量の関係を示
す図、第３図は、ラミナーフローの場合のヘッダー圧力
と冷却速度との関係を示す図、第４図は、板厚と板肉引
張り強さのパラツキとめ関係を示す図、第５図は、冷却
停止温度と板変形量の関係を示す図である。
を示す図、第２図は、上下水量比と板変形量の関係を示
す図、第３図は、ラミナーフローの場合のヘッダー圧力
と冷却速度との関係を示す図、第４図は、板厚と板肉引
張り強さのパラツキとめ関係を示す図、第５図は、冷却
停止温度と板変形量の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 熱間圧延に引続いて高温状態にある厚鋼板を制御冷
却するオンライン冷却方法において、前記厚鋼板上面を
ラミナーフローで冷却し、前記厚鋼板下面をスプレー又
はミストで冷却し、前記厚鋼板下面と厚鋼板上面の冷却
に用いる冷却水の水量比を１．５〜４．０とするととも
に、前記ラミナーフローのヘッダー圧力を０．５ ｋｇ
／ｃｒｉＹ Ｇ以下とし、しかも、冷却停止温度を４０
．０℃以上とすることを特徴とする厚鋼板のオンライン
冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51002126A JPS5919969B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 厚鋼板のオンライン冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51002126A JPS5919969B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 厚鋼板のオンライン冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5285909A JPS5285909A (en) | 1977-07-16 |
| JPS5919969B2 true JPS5919969B2 (ja) | 1984-05-10 |
Family
ID=11520638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51002126A Expired JPS5919969B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | 厚鋼板のオンライン冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5919969B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4895925A (ja) * | 1972-03-22 | 1973-12-08 | ||
| US3794752A (en) * | 1973-05-30 | 1974-02-26 | Anaconda Co | High voltage cable system free from metallic shielding |
| JPS50142409A (ja) * | 1974-05-04 | 1975-11-17 |
-
1976
- 1976-01-12 JP JP51002126A patent/JPS5919969B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5285909A (en) | 1977-07-16 |
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