JPS5921709A - 高速度湿式紡糸法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は低粘度の紡糸原液を空気中に一旦吐出し又、次
いで凝固・再生浴に導ひきマルチフィラメントヤーン４
２０（１＋／分以上の高速度で捲取る高速度湿式紡糸方
法に関するものである。更に詳しべは、低粘度の紡糸原
液を紡糸Ｌｊ金を用（・て複数本の原液細流として空気
中に吐出し、次いで凝固・再生能な有する流動浴中に浸
漬し、該流動浴と共に必要距離併走させた後、凝固、・
再生浴液と分離して２００　ｍ７分以上の速度でマルチ
フィラメントヤーンとして捲取ることを特徴と−ｊ−る
高速度湿式紡糸方法に関するものである。

湿式紡糸の最大の欠点は、溶融紡糸、乾式紡糸に比べて
紡糸速度が遅いという事であり、生産性の面でかなり不
利な立場にたたされており、種々の努力が払われている
が、いずれも充分な成果を挙げるには至っていない。高
速化できない原因とし℃は、（１）凝固°再生の手段と
じ℃液体（大部分は水溶液である。うを使用するため、
高速化すると浴抵抗が増大し、糸条強力が追いつかず糸
切れ単糸切れが発生ずる、（旧凝固・再生が浴との接触
により行われるため、高速化すると接触時間が減り、浴
を長くしないと糸条強力が充分に発現しな（なる（しか
し浴を長くすると浴抵抗が増え、必ずしも高速化に有利
でない、、）、（Ｉｌ１１浬由は明確ではないが、高速
で曳いた糸条は物性、特に強度（＆／ｄ）×伸度（％）
で表わされるタフネスの低１が著しく、製織工程などで
トラブルの起りやすい糸条となってしまうなどがあるが
、本発明は、これらの問題点をすべて解決した画期的な
紡糸方法を提供し得るものである。

すなわち、糸条物性を低下させず、且つ２００　ｍ１分
以上の高速度で湿式紡糸するという極めて困難な課題を
克服した点に本発明の真髄がある。

本発明の特徴は、細管を吐Ｌ１冒」として構成した紡糸
口金を用いることにより低粘度の紡糸原液を複数本の細
流として空気中に安定して吐出することがｔＴＪ能とな
った点及び、空気中に吐出した原液細流を流動浴圧導き
凝固・再生を行うことの組合せによって、糸条の物性（
特にタフネス）を低下させずに、２００　ｍ１５）以上
の高速でマルチフィラメントヤーンが得られる様になっ
た点にある。

本発明者等は、湿式紡糸における高速化に伴うタフネス
低下の原因を詳細に検討した結果、凝固・再生の過程で
一旦形成された繊維構造が浴抵抗や捲取張力により一部
破壊され、本来存在するべき物性を失つ又いくという知
見を得るに至つ１こ。

すなわち、吐出された紡糸原液は凝固・再生浴と接触し
、繊維構造を表面から内部へと逐次発現しながら浴中を
走行していくが、この過程で初期に形成された繊維構造
が浴走行中の抵抗、応力により破壊されながら引き伸ば
されるため、本来、応力がかからなければ強くなるべき
糸条が一種の延伸劣化を起した形で強度か失われていく
という現象が見うけられるのである。もちろん、その場
合適正な延伸を受ける事は、強度、伸度のバランスの点
からは重要なことであり、凝固、再生浴中での浴抵抗、
捲取張力が適度に存在することにより延伸が行われ、好
ましい物性を与えることになることも否定できない。し
かし、一般的に言って、１５０Ｆ？＋／分以上の糸条速
度になると、浴抵抗は繊維物性を損う方向に働くことが
認められる。

従って、湿式紡糸で２００　ｍ７’分以上の紡速を実現
するためには、凝固・再生しながら曳き伸ばすとい５形
を改めなければならな（・。すなわち、延伸と凝固・再
生とを分離した形の紡糸方法にすることが、物性を低下
させずに高速紡糸する重要なポイントであると言うこと
ができる。

本発明は、上記の様な観点に立ち鋭意研究した結果得ら
れた紡糸方法であり、紡糸原液を空気中に吐出して、固
まらなし・うちに引き伸しておき、浴抵抗をできるだけ
低減した形で素早（凝固・再生させるという極め千合理
的な構成より成り立っている。

即ち、本発明は、原液吐出［」を凸出した細管として配
列してなる紡糸口金を用いて、低粘度紡糸原液を空気中
に吐出して、各凸出細管に対応した原液細流を得、該原
液細流を延伸した後、糸条走行方向に向けて平均液流速
度が５０ｍ／分以上で、かつ、糸条巻取速度より５０ｍ
／分以上遅い範囲の速度で流動せしめた凝固・再生浴中
に導き凝固・再生せしめた後、得られる糸条２次（・で
高速度で捲きとることを特徴とする高速度湿式紡糸方法
に関するものである。

ここでいう高速度とは、従来にない高速度という意味で
あり、湿式紡糸にも紡糸原液のポリマ一種類、凝固・再
生浴の種類の相違によって、夫々異なった紡糸速度が従
来６しり用いられ又いることにより、このような藺を用
いたものであり、いずれの場合でも、大体２００ｎ＋／
＠以上の高速度を意味する。

従来より湿式紡糸において空気中に紡糸原液を吐出して
紡糸する方法は行われて℃・るが、その場合、紡糸原液
が５００ボイズ以上の粘度の高い場合か、もしくは、モ
ノフィラメントの紡糸の場合であって、本発明の様な低
粘度紡糸原液からマルチフィラメントを得ることを考え
たものでな（、加えるに２００　ｍ７分という高速紡糸
できるものでないことは明白である。湿式紡糸に限らず
、溶融、乾式紡糸を含めて、低粘度の紡糸原ｔをマルチ
フィラメントの形で空気中へ吐出することは極め壬困難
であるとされている。すなわち、低粘度の液体はその表
面張力が小さいことから、通常のフラットな紡−面を有
するマルチフィラメント用紡糸口金では、紡口面に紡糸
原液が接着して広がり、紡ＣＩ離れせずに連続流とし工
落下しないという現象が起り、更にその現象が強い場合
には近（の複数の吐出孔より吐出された原液が全部接着
し又一本化し目的とするマルチフィラメントヤーンが得
られないということになってしまうのである。その様子
を図示したのが、矛１図の端面図である。

・図において、１は紡糸口金、２は紡糸口金ホルダー、
３はバッキング、４は紡糸口金固定具、５は紡口面、６
は吐出口、７は吐出され接着して一本化した紡糸原液を
示す。

低粘度という表現は正確さを欠くが、これは紡糸原液種
や紡口（以１紡糸口金な紡口と略称する）材質により紡
口能れの悪くなる粘度が異なるためで、例えばポリアク
リロニトリルの濃硝酸原液の場合、紡口利質をステンレ
ススチール製にすると、約５００ボイズ位、より空気中
吐出の安定性が失われるし、銅アンモニアレーヨンの場
合はステンレス紡口に対して約３５０ポイズ、ビスコー
スレーヨン紡糸ｉｓの場合は金−白金合金紡口に対し２
００ボイズがマルチフィラメントを曳（ことのできる下
限である。低粘度とはこのような粘度以下の粘度を云う
。従って、低粘度紡糸原液を用いて紡糸する場合には本
発明に用いる紡口な用いざるを得ない。吐出口間隔を極
端に大きくしたり、若干の打出し突起（技術的に１藺以
上は不ｏｌ能）を設けたりしてマルチフィラメントを曳
こうとする試みもなされ又いるが、各吐出孔の周りに紡
糸原液が広がって接着し、本発明の目的である高速度紡
糸は不可能である。

本発明で用いられる紡口の一例な矛３図ヒ）、（ロ）に
示し、その紡口な用いた時の紡糸原液の吐出状態を７２
図に示した。

、１−３図−ビ）は紡口の縦断面図であり、矛３図−（
ロ）は矛３図ビ）の紡口な吐出口側からみた平面図であ
る。図において１は紡口、８は細゛管、９は吐出口、ｌ
Ｏは原液細流を示す。

本発明で用いる紡口の特徴は、原液の一吐出口を凸出し
た細管とし℃配列し又なる紡糸口金である点である。そ
の吐出細管の内径は０．５ｍ以下で、かつその長さは２
■以上であることが好ましく、さらに、細管同士の距離
が３１ａ１以上離れて（Ｓることか好ましい。

細管の長さが２ＩＩＩＩ１以上必要なのは、吐出開始時
に紡糸原液が表面張力で球状になって細管先端に滞留し
ても、紡口面にくつつかな℃・様にするためである。２
闘以下の場合は、紡口面まで紡糸原液がせり上つ℃、細
管による突起を設けた意味カー失注意すべきである。ま
た、内径が０．５１ｗ以下の細管であることが好ましい
要件である。すなわち、０．５ｍ以上の内径になると通
常の衣料用マルチフィラメントヤーンのデニール領域の
吐出量で会よ、吐出線速度が遅くなり紡糸原液の吐出口
能オを力１悪くなつ℃しま５からである。吐出線速度ヲ
マ吐出総面積と総吐出量との関係で決まるが、詳しく（
ま次の式で表わされる。

９０πＣＬＦｎρ 但し、 ｄ（Ｐ）”デニール Ｖｔ　（ｍ／分ン：紡速（捲取速度ン Ｃ（％）　：紡糸原液濃度 Ｄ（ｍ）：吐出口径 ｎ（ホール）：孔数（フィラメント数）ρ（かｄ）：紡
糸原液密度 上記の式において、使用する紡糸原液か一定であれば、
Ｃ９ρは一定になり、得ようとするマルチフィラメント
ヤーンのデニールｔｄｌとフィラメント数（ｎｌを決め
ると残る変数はＶｔと吐出口径０）１とになってしまう
。ここでＶｔを２００ｍ／分以上のある適当な捲取り速
度を選ぶと、ザ０は吐出口径ｔＤ＋により大きく左右さ
れることになる。２００　ｍ７分以上の紡速で紡糸する
ためには空気中に紡糸原液を吐出すると・は言え、吐出
線速度か２５ｕ＋／分以上であ゛ることか望ましい。更
に好ましくは吐出線速度ヲ５０ｍ１’；’ｒ以上にする
ことである。これは、捲取速度／吐出線速度で表わされ
るトータルドラフトｔｘ小−さくすることが、紡糸安定
性を向上させ、且つ、物性を良（することと関係してい
る。従って種々の変数はあるにしろ、吐出線速度を５ｏ
ｍＺ分以上にするためには吐出口径は０．５１１１Ｗ以
下であることが望ましい。更に好ましくは０．３１１１
１Ｗ以下の吐出口径を選ぶことが良い結果を与える。

本発明は、低粘度紡糸原液な凸出細管を通して空気中に
吐出し、その空気中において延伸し、次いで素早く凝固
させることによりマルチフィラメントヤーンを高速度で
捲取る方式の湿式紡糸方法であるが、しかし、この時、
凝固°再生浴として静止タイプの浴を用いると２０Ｏｎ
＋／分以上の紡速を得ることができない。即ち、静止浴
中な凝固・再生されなから糸条が走行する時、その走行
抵抗は、浴長と紡速に比例し工増大するため、糸条強度
がある紡速から打ち勝てな（なり単糸切れ、ヤーン切れ
が引き起される。紡糸されるポリマーの種類または浴の
種類、糸銘柄などによって、単糸切れ、ヤーン切れの起
る紡速は着干異なるが、静止浴の場合、糸条の浴中走行
速度が２０　ｏ　ｍ／ＩＪ以上になると、後述する実施
例３で記述し又いるが、言いかえろと、糸条の最高巻取
速度と流管ロート細管部での平均液流速度（以下流速と
言う）との差が２００　ｍ７分以上になると、切糸の発
生が顕著になってくる。また１５０ｍ／分以」二の浴中
糸条速度になる。

と糸は曳き取れても、物性が極め１悪（なるＥい５現象
も観察される。これを防ぐためには、できるだけ、凝固
、・再生中によけいな力を加えず、本当の意味で＃固・
再生だけを進行させるという状態に近づけることが好ま
しい。従って、凝固・再生浴を糸条速度と同等もしくは
、相対速度を低減する形で流動させることが、物性を低
下させず且つ２００ｎＶ５＋以上の紡速で糸条を得るた
めには必要である。凝固、・再生浴の流速と糸条の走行
速度とは必ずしも同じである必要はないが、その相対速
度としては２００ｎ＋／分以下であることが望ましい。

凝固・再生浴を流動させる方法としては、ロートを用い
たり、開放系、密閉系の流管などを用いればよ（、空気
中に吐出された紡糸麿液流がお互いに接着しない様な形
で導入される方法であれば、どの様な形式であってもか
まわない１、その−例を矛４図に示した。矛４図は開放
系のオーバフロー型のロートを用いた流動浴である。

図にお（・て８は細管、１０はＪｊＸ液や１１流、１１
は凝固・再生浴、１２は浴液、１３はロート状流管を示
す。Ａは空気浴部、Ｅは自由落丁部、１４は、ｉ’ｌロ
ール部、ｌ噴マ巻取ロール、１６は糸条を示す。紡糸原
液は矢印Ｆに示すように導入され、紡口の細管８を通し
て吐出され、流動している凝固・再生洛中を流汗し、さ
らに自由落下部Ｅを流下しＧの部分で浴液と分離し捲取
られる。凝固、・再生浴液は矢印Ｈのように凝固・再生
浴１１に導入されロート状流管１３を流下する。またオ
ーバーフロー液は矢印にのように排出される。凝固・再
生浴の流動速度はロートの細管部１７の内径、長さ、浴
面の高さなどにより変化させることができ、その速度は
流管出口における流速をもって決めるが、該流速は１分
間に流出する凝固・再生浴液の流量Ｃｍｌ／’Ａ−）を
流管出口の断面積（ｃｄ）で割った商を求め、その商に
！／１００を乗じた値を求めるとｍ７分の単位で得るこ
とができる。この流速は糸条走行方向に５０　（ｍ１５
＋）以上であることが、２００ｍ／分以上の高速度紡糸
をする場合にに望ましい。更に望ましくは、７　ｓ　ｍ
／′０以上の流速があった方が良い。これは紡糸速度と
流速との相対速度差が小さい方が、高速で紡糸した時の
物性の低下が防げるという本発明者等の知見に基（もの
であるが、しかし、紡速と同速にすると糸条はたるみを
生じ捲取れない。従っ又、流動浴の流速は、５０ｍ／分
以上で、かつ、糸条捲取速度より５０ｍ／分以下という
範囲であることが好ましい。

さらに本発明を以下の実施例により詳述する。

実施例１ セルローズ濃度７５％（以後、％は重量百分率を表す）
、全アルカリ濃度６．２％、ザンテート化率（７価）５
０のビスコースレーヨン紡糸原液（落球粘度によるη。

＝６５ボイズ）を使用し、矛３図に示す様な突起紡口、
すなわち、キャピラリー（細管〕内径０．２−５突起長
６咽、２０ホール、キャピラリー間距離３．　ｌ　１１
１１と（・５本発明に用いる紡口より、連続したビスコ
ースｍ（ｉＬ（２ｏ本）とし又空気中に吐出した。７１
１＋ＩＩｌの空気浴を経て、ビスコース流を矛４図に示
した開放系流下式流管からなる凝固、再生浴に導入し、
流下する紡浴酸（硫酸濃度１２０？μ、芒硝２５０　ｉ
／）、硫酸亜鉛１０が１の５０℃のいわゆるＭ　ｉｌ　
ｌ　ｅ　ｒ浴）と−緒に曳糸し、２５０　ｍｌ＋にてロ
ールで糸条物を巻取った。

この時、使用したロート状流管は開放口６０ａφ開口角
エラジアンのラッパ部を有し、内径５１１Ｉｌの細管部
３５０１１１１１とからなるものであり、ロート下端か
ら糸道ガイドまでの自由落下部は５００ｍとした。

該ロートの細管部を流れる紡浴酸の流速は９１．７ｍ／
分であった（１分間の流量１８００ｍ／／分を細管部の
内部断面積０．１９６ｃＷＬ’により除し、その商を流
速とした）。

ロールに捲取った湿潤糸条物を総に捲き返し、常法に従
い、水洗、精練を行い油剤処理を経て乾燥し７５　ｄ／
２０ｆのレーヨン糸を得た。得られたこのレーヨン糸は
、強度１．５２７／ｄ、伸度１８％という物性を示し、
紡速１００７７１７分前後で得られる物性（強度１６〜
１．８　’ｊ−／ｄ　、伸度２０〜２５％ンに対し遜色
のないものであった。

比較例１ 上記実施例１において、１・１図中に示した様な通常浸
漬紡糸に用いる紡口（ｇ、ｏＢ＋ｎ＋ａφＸ２０Ｈｏｌ
ｅ　）を使用したところ、ビスコースが紡口面に付着し
て、マルチフィラメントとし℃糸条物が得られないだけ
でな（、モノフィラメントどしてすら紡糸できなかった
。

比較例２ 実施例１において紡口のキャピラリー先端、又は紡口全
体を紡浴酸中に浸漬し、その他はすべて゛、 同一の条件となる様に紡糸を行った。

しかし、この場合は紡速が１４０ｆｆｌ／分しか上らず
どうしても２００ｍ１分で糸条物を得ることができなか
った。紡口を通常紡口に変えて同じ紡糸方法にて実験を
行ったところ、この場合は２２０ｍ７分まで捲取り可能
であった。しかし、得られた糸条物を実施例１と同様に
水洗、精練、油剤処理を行い乾燥し物性を測ってみると
、強度０．９７／ｄ、伸度１１％を示し、本発明方法に
比べ物性が著しく劣る糸条でしかなかった。

実施例２ 粘度３００ボイズの銅アンモニアレーヨン紡糸原液（セ
ルロース濃度５％、平均重合度４００Ｃｕ／ｃｅｌｌ比
０．５、ＮＨｙｌｃｅｌｌ比０．９５）を調製し、１１
５図に示す紡糸装置を用いて紡糸した。図において８は
紡口に設けた細管であり、紡糸原液は矢印Ｆのように導
入され細管８より吐出される。１８は１段目ロートであ
り特に１９は外部ロートでありその内部に内部ロート２
０を組込んでいる。矛１次紡水が矢印りのように導入さ
れロート内部に上昇し１オーバーフローされ内部ロート
を流下せしめられる。２１は外気との連通口であり２２
はコックＡは空気浴部を示す。矛１次紡水により凝固作
用を受けた糸条１６は自由落下部Ｅを流下し矛２段目ロ
ート２３に導入される。１・２段目ロートは外側ロート
２４に内側ロート２５を組込んで構成されている。内側
ロート２５には糸条１６と共に７１段目ロートより流下
される矛１次紡水が導入されオーバーフローした分は矢
印Ｍのように排出される。また外１１１１０−ト２４に
は矢印Ｎのように矛２次紡水が導入され糸条にさらに凝
固作用を与える。糸条はさらに自由落下部Ｐを流下し、
Ｇ部でその走行方向を変更し、高速で回転している振落
しロール２６の作用を受けてネットコンベア２７上に振
落され、その進行過程で稀酸２８の散布を受けて再生作
用を受ける。後工程を図示していないが、その後水洗工
程、乾燥工程な経℃看取られる。

実施例では内径０．３１１１１φのキャピラリーを突起
長４ｍとなる様に３０本設置した紡口を用い、吐出量９
２．４ｍ１１分、空気浴部２０日の条件で上記紡糸原液
を吐出し、流動する。１７１次紡水（４０℃）へ導き、
自由落下させ、２段目ロート部で８０℃の矛２次紡水を
与え再び自由落下させ又、４２０ｙ＋＋／分の速度で糸
条な捲取って、１２０ｄ／３０ｆのキュプラアンモニウ
ムレーヨン糸をｉ？、：。

矛１次紡水の部分はテーパーのかかった流管システムで
あるが、流管すなわちロート入口での流速は２０　ｍ／
′＋でありロート出口では１３０ｍ／分となる（流量３
６７０ｍ１／分から逆算した値であるう。−方、矛２次
紡動水部分は、矛１次紡動水糸条を広いテーパ一部で受
は余分な１・１次動水を取り除いた後、矛２次紡動水加
えるシステムになっている。

この時、矛２次紡動水流速は１００２７１７分であった
。

〕・１次紡水動水ロートは、長さ６ＱＱＩＲ１１＋で人
口径５２加φ、出口径６Ｂφのデーパ流管であり、出口
から矛２次紡動水ロートまでの自由落下長は５ＱＱｍと
した。矛２次紡動水のロートは矛６図に示した様な構造
を有するものであり、余分なΔ・１次動水を絞るために
、入口４０咽φのテーパ一部を経た後、内径５ｍφの細
管部を設けてあり、該細管部の末端にアスピレータ一様
の構造を有する７２次肋木供給部が設けられている。〕
・２次紡水動水の結水供給量は８００　ｍ１７分とした
ところ、矛２段ロート出口での流量は２４５０ｍ１１分
となり、その出口での流速は約１２５ル扮であった。

矛２Ｒロートの出Ｌ］より約３０ｃＴＬ自由落下させた
後、糸道変更ガイドにて、動水と糸条とを分離し次いで
、ネット上に振り落し、再生の為に８％の硫酸を糸条の
堆積形態をみださ１ぷい様に静かに振りかげ、１分間そ
のままの状態で保持した後、静かに水洗し、油剤を付与
し℃、トノネルドライヤーにて（７０℃、１５分ン乾燥
した。得「〕れたキュプラアンモニウムレーヨン糸の物
性は強Ｉ１１．９２Ｖｄ伸度１６，５％と、通常法（紡
速１０５＋ｒ＋／分）によって得られる糸条の物性（強
度２．２ｙ／ｄ、仲夏１８％）にほぼ匹敵する値を示し
た。

比較例４ 実施例２において、突起のない平面紡口、すなわち、フ
ラットなステンレス（ＳＬ１８３１り鏡面仕上面に０．
３勤φのキリ穴が３０ホール設けられている通常の紡口
を用いた場合、紡口面に銅アンモニアレーヨン紡糸原液
が広がり、隣接する原液流かくつつい又、マルチフィラ
メントを定常的に曳糸することができなかった。

比較例５ 実施例２において、流動する肋木のシステムを用いず、
実質的に静止している矛１次肋木浴（４０℃）及び矛２
肋木水浴（８０℃）中を紡口した糸条な走行させて紡糸
したところ、紡速１７０ｍ／分位から単糸切れが起り始
め、紡速１９０〜２１０ｍ／分位で糸条の切断か頻発し
た。また、このとき１５０ｙｙ＋／分で紡糸した糸条の
物性は、強度１．３７＠／ｄ、伸度ｌＯ％と本発明方法
に比べ著しく劣ったものであった。

実施例３ セルロース濃度８０％、全アルカリ濃度６．０％ザンテ
ート化率（１価）＝４２のビスコースレーヨン紡糸原液
（落球粘度法による静止粘度チー９２ボイズ２を使用し
１．ｉ’３図に示す様な本発明方法に適合する紡口、す
なわち、キャピラリー内径０．２０＋＋ｍφ、突起長４
鶏、３９Ｗｊ１１φ上均等配列２４ホールという仕様の
勤口を用い、矛６図に示した様な密閉系流管紡糸装置を
使用して上から下への流下式紡糸を行った。図中符号は
矛４図及び矛５図に従う。この時、捲取銘柄は７５ｄ／
２４ｆとなる様に紡速と吐出量を連動させ又調節し、空
気塔長を５１ＤＩにして紡糸原液をマルチフィラメント
流とし℃空気中に吐出した。次いで、ロート状の流管中
を流動する紡浴酸中に上記ビスコース流を導びき、凝固
、再生させなから糸条を走行させ、ロート出口より７５
０襲自由落下させた後、テフロン製のガイド（径４燗）
により落１肋浴酸と糸条とを分離させ”Ｃ、ロールドよ
り捲取った。このとき、流量を変化させロートの細管部
における流速を種々変化させて紡糸状態及び２５０ｍ／
分で捲取った糸条物の物性を検討した。使用したロート
は、入口開口部の径が３５闘φで開口角度Ｌラジアンの
ラツノ（部と、そのラッパ部の絞り込まれた下部に連ら
なった内径５闘φ×長さ２００Ｗ＋の細管部とよりなる
ものである。また、流量を変化するに当つ壬は、密閉部
σつ液面を一定にするために、圧気で加圧したり、減圧
にしたりしてバランスを保った。

紡糸状態の検討には、流量を固定したなかで、その条件
内で捲取れる最高速度と糸立ちの状況を観た。結果１・
１表に示す。

先述した様に、糸条の最高捲取速度と流管ロート細管部
での流速との差がｚｏｏｍ１分以上になると単糸切れな
どが起りはじめ紡糸安定性が失われて（ることか、矛１
表Ｈ）〜（ホ）により理解される。また、紡速２５０ｍ
／分に対し流速をｓ　Ｏｍ１５Ｊ以上でかつ糸条巻取速
度より５　ｏ　ｍ７分以上遅い範囲の速度に設定し５０
　、１００．１５０．１８０Ｆ？１／分と増加するに伴
い、強度、伸度が増加し又ゆ（ことも認められる。しか
しくへ）の条件では、流管ラッパ部で渦ができて紡糸が
できなかった。これについ又は、流管の形状などが関係
し又いるものと考えられる。

実施例４ アクリロニトリル／アクリル酸メチルのモル比が９０：
１０で、数平均重合度が１６００±５０である共重合ポ
リアクリロニトリルを６５％の硝酸に溶解した紡糸原液
（共重合ポリアクリロニトリル濃度１２％、０℃におけ
る落球粘度η。＝４５０’）を、実施例１と同様の紡口
を用い、空気中にマルチフィラメント流として吐出した
。空気浴部１０＋ｍ＋を経℃、３０％、０℃の凝固液に
導入し、実施例１と同様に開放系流下紡糸を行い、２１
０　ｍ７分で矛１０−ルに１回巻きつけシャワー水洗を
行い次いで、１　ｋｆ／（ＭＬ３のスチーム処理筒（内
＠１３０℃２を通し矛２０−ルとの間で６倍に延伸し、
乾燥して７５ｄ／２０ｆのポリアクリロニトリル長繊維
を得た。矛２０−ルの周速は１２６０７Ｆ＋／分であり
チーズワインダーでの巻取り速度は１１６０ｍ／分とし
て、約８％の乾燥収縮をさせた状態で捲取った。得られ
た糸条の物性は強度４．１　Ｖｄ、伸度１３％と通常の
１５０ｍ／分捲取りの糸条物性、すなわち、強度４．８
　Ｖｄ　、伸度１５％に対し遜色の１よいものであった
。

比較例７ 実施例４において、紡口を凝固液に浸漬した形で流下式
紡糸を行った場合、Ｊ’　１０−ルと７２０−ルとの間
でのスチーム延伸が４倍までしかできず得られた糸条の
物性も、強度３．１　Ｖｄ、伸度１０％と実施例４に対
し劣ったものであった。

実施例５ セルローズ濃度８２％、全アルカリ濃度５５％ｆ＝ｙチ
ー１（ｆｊｌ　（１価）　＝　４０のビスコースレーヨ
ン紡糸原液（落球粘度η。−７０ボイズ）を使用し、本
発明に適合する紡口すなわち、キャビ）リー内径０．１
５■φ、突起長４順２５ホール均等配列の矛３図に示す
様な紡口より、連続したビスコース細流（２５本）とし
１空気中に吐出し５、約ＩＱＩＩ＋＋１の空気浴を経て
実施例１で用いた紡浴酸を用いて矛４図に示す開放系流
下式流管紡糸を行′ノた。この時の流管は大口径部と小
口径部とがテーノく部でつなげられたロートであり、大
口径部の径は３０■φ、長さ４０論、小口径部は、径５
咽φ、長さ５０隠であり、テーパ部は長さ２５馴φであ
るものを使用した。紡浴酸の流管出口の流速は］１２ｒ
ｙ＋／分であり、流量は２２００ｍＪ／分であった。流
管出口から鉛直方向に１５００＋ｅｅ自由落下させ、テ
フロン製のガイドにて糸条を直角に取り出し、３００ｍ
１’Ｊの周速で７１０−ルへ１回巻きつかせ、その後、
ネットの上に振り落し１５分間放置し凝固・再生を完了
させた後、保護ネットをかぶせ又シャワー水に１洗浄し
、次いで油剤を付与し、ニップロールで絞った後、トン
ネルドライヤー（内温１１０℃ンを通過させ［７５ｄ／
２４ｆのマルチフィラメント糸を巻取った。巻取速度は
６％の乾燥収縮の結果２８０　ｍ７分で定常状態となっ
た。

この時、得られた糸条の物性は、強度１．６５　Ｖｄ伸
度１７％であり、通常のビスコースレーヨン糸に対し遜
色のないものであった。

【図面の簡単な説明】

矛１図は通常Ｑ）紡糸口金を用いて低粘度紡糸原液を吐
出した時の状態を示した端面図である。矛２図は本発明
に用いる紡糸口金を通して低粘度紡糸原液を吐出した時
の状態を示した断面図である。 〕・３３図げ）は本発明に用いる紡糸口金の縦断面図で
あり、７３図−（ロ）は該紡糸０金の吐出側からみた平
面図である。Ａ１４図は開放系のオーバーフロー型のロ
ートを用いた流動浴を示す縦断面図的説明図である。１
・５図は密閉糸のメーバーフロー型りロートを用い、か
つ２段に構成したａ・−トを用いた流動浴をボす縦断面
図重税り」図である。矛６図は密閉糸のオーバーフロー
型すロートを用いた流動浴を示す縦断面図的説明図であ
る。 １０−一涼液細流、１１−一凝固、再生浴、１３−一ロ
ート伏流管、Ａ−一空気浴部、Ｅ−一目由落−ト部、１
．４−−、’ｊ’ｌロール部％　１５−一巻取ロール、
１６一−系条、１７−−ロート＃ＩＩＩ管、１８−−−
．８ｊ’　１段目ロート、１９−一外部ロート、２０−
一内部ロート、２１−−外気との連通口、２２−−コッ
ク、２３−−、ｉ・２段目ロート、２６−−振落しロー
ル、２７−−ネントコンベア、２８−一稀酸。 特許出願人　無比・成工業株式会社 代理人弁理士　星野　透 　２８− 第１図 第２図 第３図（イ） 第３　図　（ロ） 第４図 −Ｆ ↓ 第５図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　原液吐出口を凸出した細管として配列してな
   る紡糸口金を用いて、低粘度の紡糸原液を空気中に吐出
   して、各凸出細管に対応した原液細流を得、該原液細流
   を延伸した後、糸条走行方向に向けて平均液流速度が５
   ０　ｍ７分以上で、かつ、糸条巻取速度より５０ｍ／分
   以上遅い範囲の速度で流動ぜしめた凝固・再生浴中に導
   き凝固・再生せしめた後、得られる糸条を次いで高速度
   で捲きとることを特徴とする高速度湿式紡糸方法。
2. （２）紡糸口金の凸出細管が内径０．５晒以下、長さ２
   闘以上の細管である特許請求の範囲矛１項記載の高速度
   湿式紡糸方法。