JPS5928140B2 - 移相器 - Google Patents
移相器Info
- Publication number
- JPS5928140B2 JPS5928140B2 JP9820178A JP9820178A JPS5928140B2 JP S5928140 B2 JPS5928140 B2 JP S5928140B2 JP 9820178 A JP9820178 A JP 9820178A JP 9820178 A JP9820178 A JP 9820178A JP S5928140 B2 JPS5928140 B2 JP S5928140B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- firing angle
- minimum
- voltage
- power source
- phase shifter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Power Conversion In General (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、サイリスタを点弧するための移相器の改良に
関する。
関する。
第１図に示すようにサイリスタ１〜６よりなる３相全波
サイリスタブリッジで、直流電動機Ｍの電機子Ａの電流
を制御しようとする場合、回生運転時には電動機の端子
電圧Ｅｍは、第１図に示した極性とは逆の負電圧を発生
している。
サイリスタブリッジで、直流電動機Ｍの電機子Ａの電流
を制御しようとする場合、回生運転時には電動機の端子
電圧Ｅｍは、第１図に示した極性とは逆の負電圧を発生
している。
この状態から点弧角を小さくして負電圧を大きくして行
くと、点弧角が零になるか転流余裕角以下になつた時点
でサイリスタが点弧できなくなる。したがつてサイリス
タの出力電圧が零となるため回生不能となり、電動機Ｍ
の電機子電流が急激に増加して危検である。このため点
弧角が転流に必要な一定の値以下とならないようにする
必要がある。
くと、点弧角が零になるか転流余裕角以下になつた時点
でサイリスタが点弧できなくなる。したがつてサイリス
タの出力電圧が零となるため回生不能となり、電動機Ｍ
の電機子電流が急激に増加して危検である。このため点
弧角が転流に必要な一定の値以下とならないようにする
必要がある。
この場合、最小点弧角θｅは外乱による変動が十分小さ
くなければならない。最小点弧角θｅが変動して転流余
裕角以下になると先に述べた事故が生じ、θｅが大きく
なると発生し得る負電圧の最大値が小さくなり、その電
圧以上の回生電圧を電動機が発生するとやはり大電流が
生じる。最小点弧角θｅを発生する方法の１つとして、
移相器として磁気移相器を採用し、それを過励振状態で
使用する方法がある。
くなければならない。最小点弧角θｅが変動して転流余
裕角以下になると先に述べた事故が生じ、θｅが大きく
なると発生し得る負電圧の最大値が小さくなり、その電
圧以上の回生電圧を電動機が発生するとやはり大電流が
生じる。最小点弧角θｅを発生する方法の１つとして、
移相器として磁気移相器を採用し、それを過励振状態で
使用する方法がある。
例えば波高値ＩＯＶの方形波電源に磁気移相器のリアク
トルが９Ｖまで吸収できるように設計すれば、１８００
× −１８０ となり、最小点孤角が１８圧となるが、この場合、例え
ば電源電圧が±１０変化すると、θｅは３２、〜００に
変化することになるし、リアクトルの吸収電圧が変化し
ても同程度の割合で変化する。
トルが９Ｖまで吸収できるように設計すれば、１８００
× −１８０ となり、最小点孤角が１８圧となるが、この場合、例え
ば電源電圧が±１０変化すると、θｅは３２、〜００に
変化することになるし、リアクトルの吸収電圧が変化し
ても同程度の割合で変化する。
本発明の目的は、このような最小点孤角の変動を低減し
、安定した最小点孤角制御を行なうことができる移相器
を提供するにある。今ＵＶＷの３相電源につき考えると
、第２図に示すようにＵ線間電圧とＷ線間電圧の位相差
は１２０にであるので、Ｗ線間電圧が正となるのはＷ線
間電圧が零となる６００前であり、この位相差はきわめ
て安定している。
、安定した最小点孤角制御を行なうことができる移相器
を提供するにある。今ＵＶＷの３相電源につき考えると
、第２図に示すようにＵ線間電圧とＷ線間電圧の位相差
は１２０にであるので、Ｗ線間電圧が正となるのはＷ線
間電圧が零となる６００前であり、この位相差はきわめ
て安定している。
したがつてＷ線間電圧をリアクトルに印加し、これが飽
和した点を最小点孤角とすれば、最小点孤角までの時間
が短かいので、Ｕ線間電圧を方形波に整形してリアクト
ルに印加する方式よりはるかに安定な最小点孤角が得ら
れる。例えばリアクトルが３００の期間だけ電圧を吸収
するようにし、最小点孤角を３０けに設定しておくと、
電源電圧が±１０％変化したと仮定した場合、点孤角の
変化範囲は±１．５たにすぎない。
和した点を最小点孤角とすれば、最小点孤角までの時間
が短かいので、Ｕ線間電圧を方形波に整形してリアクト
ルに印加する方式よりはるかに安定な最小点孤角が得ら
れる。例えばリアクトルが３００の期間だけ電圧を吸収
するようにし、最小点孤角を３０けに設定しておくと、
電源電圧が±１０％変化したと仮定した場合、点孤角の
変化範囲は±１．５たにすぎない。
この変化量は従来の値の１／２０以下ときわめて少ない
。リアクトルの吸収電圧の変化に対してもほぼ同様の結
果が得られる。最小点孤角発生回路の１実施例を第３図
に示す。
。リアクトルの吸収電圧の変化に対してもほぼ同様の結
果が得られる。最小点孤角発生回路の１実施例を第３図
に示す。
リアクトルＲは１次巻線Ｎ，と２次巻線Ｎ２をもつた変
圧器Ｔの２次電圧Ｅｔを第４図に示すようにθＲの期間
吸収し、最小点孤角θｅの点で飽和して出力電圧Ｅ。を
抵抗ＲＬの両端に生じる。この場合、電源変圧器Ｔの出
力は６０生以上生じても無意味であるので６０力で飽和
させるようにしている。変圧器が飽和すると大電流が生
じるので抵抗Ｒｓで電流を制限している。ここではＵ線
間電圧に対して１２０。
圧器Ｔの２次電圧Ｅｔを第４図に示すようにθＲの期間
吸収し、最小点孤角θｅの点で飽和して出力電圧Ｅ。を
抵抗ＲＬの両端に生じる。この場合、電源変圧器Ｔの出
力は６０生以上生じても無意味であるので６０力で飽和
させるようにしている。変圧器が飽和すると大電流が生
じるので抵抗Ｒｓで電流を制限している。ここではＵ線
間電圧に対して１２０。
遅れたＷ線間電圧を利用することについて述べたが、Ｕ
線間電圧に対して遅れ、かつ最小点孤角より進んだ電源
であれば、Ｗ線間電圧を使用しなくてもよい。しかし、
実用的にはＵ線間電圧に対して９０く〜（１８００〜θ
ｅ）０の遅れをもつ電源が有効である。
線間電圧に対して遅れ、かつ最小点孤角より進んだ電源
であれば、Ｗ線間電圧を使用しなくてもよい。しかし、
実用的にはＵ線間電圧に対して９０く〜（１８００〜θ
ｅ）０の遅れをもつ電源が有効である。
またリアクトルＲに印加する電圧は正弦波の一部とした
が、さらに電源電圧変動の影響を小さくするためにＶＷ
線間電圧と同期した方形波電源を採用してもよい。
が、さらに電源電圧変動の影響を小さくするためにＶＷ
線間電圧と同期した方形波電源を採用してもよい。
また、最小点孤角θＲを決めるために、リアクトルに電
圧を印加し飽和させる方法を採用したが、電源電圧レベ
ルを検出したり、電源電圧の積分値のレベルを検出する
方法を採用してもよい。以上説明したように本発明によ
れば、最小点孤角の変動を低減することができる。
圧を印加し飽和させる方法を採用したが、電源電圧レベ
ルを検出したり、電源電圧の積分値のレベルを検出する
方法を採用してもよい。以上説明したように本発明によ
れば、最小点孤角の変動を低減することができる。
第１図は本発明を適用する一実施例回路図、第２図及び
第４図は本発明の一実施動作例を説明する波形図、第３
図は本発明の一実施例回路図である。 １〜６・・・・・・サイリスタ、Ｍ電動機、ＥＭ・・・
・・・電機子電圧、Ｔ・・・・・・変圧器、Ｒ・・・・
・・リアクトル、Ｄ・・・・・・整流器、Ｅｔ・・・・
・・変圧器電圧、ＥＯ・・・・・・出力電圧、θｅ・・
・・・・最小点孤角。
第４図は本発明の一実施動作例を説明する波形図、第３
図は本発明の一実施例回路図である。 １〜６・・・・・・サイリスタ、Ｍ電動機、ＥＭ・・・
・・・電機子電圧、Ｔ・・・・・・変圧器、Ｒ・・・・
・・リアクトル、Ｄ・・・・・・整流器、Ｅｔ・・・・
・・変圧器電圧、ＥＯ・・・・・・出力電圧、θｅ・・
・・・・最小点孤角。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 交流電源を整流するサイリスタの点弧角を制御する
ものにおいて、最大点孤角より遅れかつ最小点弧角より
進んだ位相範囲で正となる電圧を電源とする最小点弧角
発生手段を備えたことを特徴とする移相器。 ２ 特許請求の範囲第１項において、上記サイリスタは
３相交流電源を全波整流するサイリスタブリッジを構成
するものであつて、上記最小点弧角発生手段は、当該サ
イリスタが整流する線間電圧の次に正となる線間電圧を
電源とした移相器。 ３ 特許請求の範囲第１項において、上記最小点弧角発
生手段は、上記電源が印加され、最小点弧角で飽和する
リアクトルにより構成した移相器。 ４ 特許請求の範囲第１項において、上記最小点弧角発
生手段の電源を、上記交流電源から変圧器を介して取り
出し、この変圧器は最小点弧角より遅れた位相範囲で飽
和するものとした移相器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9820178A JPS5928140B2 (ja) | 1978-08-14 | 1978-08-14 | 移相器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9820178A JPS5928140B2 (ja) | 1978-08-14 | 1978-08-14 | 移相器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5526035A JPS5526035A (en) | 1980-02-25 |
| JPS5928140B2 true JPS5928140B2 (ja) | 1984-07-11 |
Family
ID=14213380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9820178A Expired JPS5928140B2 (ja) | 1978-08-14 | 1978-08-14 | 移相器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5928140B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5988398U (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-15 | 大協株式会社 | 作業用台船 |
-
1978
- 1978-08-14 JP JP9820178A patent/JPS5928140B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5526035A (en) | 1980-02-25 |
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