JPS5934018A - 複列スラスト円すいころ軸受 - Google Patents
複列スラスト円すいころ軸受Info
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- JPS5934018A JPS5934018A JP57141565A JP14156582A JPS5934018A JP S5934018 A JPS5934018 A JP S5934018A JP 57141565 A JP57141565 A JP 57141565A JP 14156582 A JP14156582 A JP 14156582A JP S5934018 A JPS5934018 A JP S5934018A
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- tapered roller
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- ring
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/30—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for axial load mainly
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、複列スラスト円すいころ軸受に関し、とく
に、軸受の内輪の端面がカラーを介して軸に固定されて
いるスラスト円すいころ軸受において、内輪の肉厚寸法
全規制することにより、内輪の軸方向たわみに起因する
円すいころの転勤接触面におけるエツジロードの発生と
発熱とを軽減して、スラスト負荷能力を大幅に増大させ
るようにしたものである。
に、軸受の内輪の端面がカラーを介して軸に固定されて
いるスラスト円すいころ軸受において、内輪の肉厚寸法
全規制することにより、内輪の軸方向たわみに起因する
円すいころの転勤接触面におけるエツジロードの発生と
発熱とを軽減して、スラスト負荷能力を大幅に増大させ
るようにしたものである。
たとえば、圧延機のロールネック用のスラスト軸受とし
ては、小さな容積でスラスト負荷能力が大きい複列スラ
スト円すいころ軸受が適しているが、最近の高荷重圧下
においては、ロールに発生するスラスト荷重がきわめて
大きくなる。従来の複列スラスト円すいころ軸受では、
このように大きなスラスト荷重が負荷されると、円すい
ころの尾部側の転動面と軌道面との負荷分布が高くなっ
てエツジロードが発生するだけでなく、異常な高熱が発
生して焼付事故が生ずるなど、長期間の使用に耐えない
という欠点があった。
ては、小さな容積でスラスト負荷能力が大きい複列スラ
スト円すいころ軸受が適しているが、最近の高荷重圧下
においては、ロールに発生するスラスト荷重がきわめて
大きくなる。従来の複列スラスト円すいころ軸受では、
このように大きなスラスト荷重が負荷されると、円すい
ころの尾部側の転動面と軌道面との負荷分布が高くなっ
てエツジロードが発生するだけでなく、異常な高熱が発
生して焼付事故が生ずるなど、長期間の使用に耐えない
という欠点があった。
このような現象が発生する原因を究明するため、種々の
実験を繰返して調査したところ、内輪の軸方向のたわみ
によるものであることが判明した。
実験を繰返して調査したところ、内輪の軸方向のたわみ
によるものであることが判明した。
すなわち、エツジロードについては、内輪のたわみによ
って円すいころの尾部側が強く軌道面と接触するためで
あり、とくに円すいころのクラウニングの形状が適切で
ない場合に発生し易いこと、発熱については、内輪のた
わみによって内輪軌道面と外輪軌道面との母線の交点が
、軸受の中心軸線（回転中心ンからずれるために、軌道
面に接触する円すいころも変位してそのコーンセンター
が中心軸線からずれて転動することにな夕、接触面るも
のである。
って円すいころの尾部側が強く軌道面と接触するためで
あり、とくに円すいころのクラウニングの形状が適切で
ない場合に発生し易いこと、発熱については、内輪のた
わみによって内輪軌道面と外輪軌道面との母線の交点が
、軸受の中心軸線（回転中心ンからずれるために、軌道
面に接触する円すいころも変位してそのコーンセンター
が中心軸線からずれて転動することにな夕、接触面るも
のである。
さらに、内輪の軸方向たわみの原因について検討したと
ころ、従来の内輪は肉厚が薄く、しかも、内輪の位置決
め用のカラーの端面高さが低いために内輪の固定力が不
十分となって自由支持に近い状態になっていることによ
るものであるとの結論に達した。ちなみに、従来の内輪
とカラーとの端面における面圧は３０ｋｑ／ｍＡ以上と
なり、この場合の内輪の最大たわみ量を、内輪が自由支
持されているものとして計算した結果、固定支持の場合
の１５〜４０倍の大きさとなる。
ころ、従来の内輪は肉厚が薄く、しかも、内輪の位置決
め用のカラーの端面高さが低いために内輪の固定力が不
十分となって自由支持に近い状態になっていることによ
るものであるとの結論に達した。ちなみに、従来の内輪
とカラーとの端面における面圧は３０ｋｑ／ｍＡ以上と
なり、この場合の内輪の最大たわみ量を、内輪が自由支
持されているものとして計算した結果、固定支持の場合
の１５〜４０倍の大きさとなる。
この発明は、上記の観点に鑑みてなされたものであり、
この発明の目的は、大きいスラスト荷重に対しても内輪
の軸方向のたわみが実質的に生じないスラスト円すいこ
ろ軸受を提供することにあり、またこの発明の目的は、
円すいころと軌道輪との転勤接触面におけるエツジロー
ドと発熱とが軽減されるスラスト円すいころ軸受全提供
することにあり、さらにこの発明の目的は、大きな負荷
能力を有する複列スラスト円すいころ軸受を提供するこ
とにある。
この発明の目的は、大きいスラスト荷重に対しても内輪
の軸方向のたわみが実質的に生じないスラスト円すいこ
ろ軸受を提供することにあり、またこの発明の目的は、
円すいころと軌道輪との転勤接触面におけるエツジロー
ドと発熱とが軽減されるスラスト円すいころ軸受全提供
することにあり、さらにこの発明の目的は、大きな負荷
能力を有する複列スラスト円すいころ軸受を提供するこ
とにある。
すなわち、この発明は、たとえば図示する圧延機ロール
ネックにおける実施例のように、軸（ロールネック）１
２の肩部１３とカラー４３との間、もしくはカラー４２
．．４３相互間に挾んで位置決め固定された内輪４１と
、ノ・ウジング１４．１５に嵌着された外輪４４との間
に、円すいころ４８が保持器５１を介して複列に配設さ
れ、円すいころ４８の転、ｔｉｉ１１面と内輪４１およ
び外輪４４の軌道面４１ａ、４５との少なくとも一方に
クラウニングが施されているスラスト円すいころ軸受４
０において、前記内輪４１の肉厚Ｗを内輪４１の内周縁
から軌道面４１ａと円すいころ４８の大端面４９との母
線の交点に至る半径方向長さＨに対して８０％以上の厚
さとしたことを特徴とする複列スラスト円すいころ軸受
に係る。
ネックにおける実施例のように、軸（ロールネック）１
２の肩部１３とカラー４３との間、もしくはカラー４２
．．４３相互間に挾んで位置決め固定された内輪４１と
、ノ・ウジング１４．１５に嵌着された外輪４４との間
に、円すいころ４８が保持器５１を介して複列に配設さ
れ、円すいころ４８の転、ｔｉｉ１１面と内輪４１およ
び外輪４４の軌道面４１ａ、４５との少なくとも一方に
クラウニングが施されているスラスト円すいころ軸受４
０において、前記内輪４１の肉厚Ｗを内輪４１の内周縁
から軌道面４１ａと円すいころ４８の大端面４９との母
線の交点に至る半径方向長さＨに対して８０％以上の厚
さとしたことを特徴とする複列スラスト円すいころ軸受
に係る。
以下、この発明の実施例について、図面を参照して説明
する。
する。
第１図は、この発明の実施例であり、同図において、符
号１０は圧延機のロール、１２はロールネック、１４．
１５はノ・ウジングをそれぞれ示し、ハウジング１４内
においてロールネック１２の大径部１２ａがラジアル円
すいころ軸受１６によって半径方向に支持されている。
号１０は圧延機のロール、１２はロールネック、１４．
１５はノ・ウジングをそれぞれ示し、ハウジング１４内
においてロールネック１２の大径部１２ａがラジアル円
すいころ軸受１６によって半径方向に支持されている。
ラジアル円すいころ軸受１６は、２個の複列内輪１７．
２個の単列外輪１８．１個の複列外輪１９．４列の円す
いころ２０とから成る。２１は保持器、２２は外輪間座
、２６は内輪間座である。単列外輪１８は・・ウジング
１４に嵌合された押え部材２５と押えリング２６とによ
って軸方向の位置決めがなされている。押え部材２５に
は２個のシール２８が間座２９全介して嵌着され、ロー
ル１０の肩部とロールネック１２の大径部１２ａとに嵌
合したフィレットリング３０の外周部にシール２８のリ
ップを摺接させている。捷だ、押え部材２５のｉｉ％１
１方向端部にはシール３１をシール押え３２（（より嵌
着してフィレットリング３０に摺接させ、シール押え３
２とロール１０との間にはシール３３が設けである。６
４は給油穴であり、この給油穴３４から潤滑油を強制ｉ
ノｕ環させる。
２個の単列外輪１８．１個の複列外輪１９．４列の円す
いころ２０とから成る。２１は保持器、２２は外輪間座
、２６は内輪間座である。単列外輪１８は・・ウジング
１４に嵌合された押え部材２５と押えリング２６とによ
って軸方向の位置決めがなされている。押え部材２５に
は２個のシール２８が間座２９全介して嵌着され、ロー
ル１０の肩部とロールネック１２の大径部１２ａとに嵌
合したフィレットリング３０の外周部にシール２８のリ
ップを摺接させている。捷だ、押え部材２５のｉｉ％１
１方向端部にはシール３１をシール押え３２（（より嵌
着してフィレットリング３０に摺接させ、シール押え３
２とロール１０との間にはシール３３が設けである。６
４は給油穴であり、この給油穴３４から潤滑油を強制ｉ
ノｕ環させる。
ロールネック１２の小径部１２１）には、この発明のス
ラスト円すいころ軸受４０が設けである。
ラスト円すいころ軸受４０が設けである。
この軸受は、中間輪４１全ロールネツク１２の小径部１
２ｂＫ嵌介し、その両側端面にカラー４２゜４６全当接
させて位置決め固定して内輪とし、ノ為つジング１４．
１５には、それぞれつげ付外輪４４を嵌合して、外輪４
４の軌道面４５と前記内輪４１の両側端面との間に円す
いころ４８を転勤自在に接触させて、ロールネック１２
を軸方向に支持する桟列のスラスト軸受として構成され
ている。
２ｂＫ嵌介し、その両側端面にカラー４２゜４６全当接
させて位置決め固定して内輪とし、ノ為つジング１４．
１５には、それぞれつげ付外輪４４を嵌合して、外輪４
４の軌道面４５と前記内輪４１の両側端面との間に円す
いころ４８を転勤自在に接触させて、ロールネック１２
を軸方向に支持する桟列のスラスト軸受として構成され
ている。
５１は円すいころ４８を保持案内する保持器、５２は外
輪４４の位置決め用の間座であり、間座５２には通油穴
５６を設け、ノ・ウジング１４の下部には、間座５２の
通油穴５６に連通する排油穴５５が複数個設けである。
輪４４の位置決め用の間座であり、間座５２には通油穴
５６を設け、ノ・ウジング１４の下部には、間座５２の
通油穴５６に連通する排油穴５５が複数個設けである。
上記の円すいころ４８の大端面４９と摺接する外輪４４
０つば４６の案内面（つば面）４７は、球面形状に成形
され、円すいころ４８の大端面４９の曲率半径全外輪４
４のつば面４７の曲率半径に対して７０〜８５チの範囲
に設定して、円すいころ４８の大端面４９と外輪４４の
つば而４７との間の接触状態が良好になるようにしてい
る。
０つば４６の案内面（つば面）４７は、球面形状に成形
され、円すいころ４８の大端面４９の曲率半径全外輪４
４のつば面４７の曲率半径に対して７０〜８５チの範囲
に設定して、円すいころ４８の大端面４９と外輪４４の
つば而４７との間の接触状態が良好になるようにしてい
る。
また、外輪４４には、軌道面４５とつば而４７との境界
部（研削にげ部）＋／′Ｃ開口する給油穴６０と尾部側
の軌道面４５（ｃ開口する給油穴６２とを、それぞれ背
面側から複数個穿設して、これらの給油穴６０．６２’
ｔハウジング１４．１５に設けた油通路６４にそれぞれ
連通させである。
部（研削にげ部）＋／′Ｃ開口する給油穴６０と尾部側
の軌道面４５（ｃ開口する給油穴６２とを、それぞれ背
面側から複数個穿設して、これらの給油穴６０．６２’
ｔハウジング１４．１５に設けた油通路６４にそれぞれ
連通させである。
さらに、ハウジング１５とカラー４３との間には、間座
６５を介して両側に２個のシール６５を配設して密封し
ている。
６５を介して両側に２個のシール６５を配設して密封し
ている。
上記のスラスト軸受４０の６１滑は、潤滑油をオイルジ
ェットにしてハウジング１４．１５の油通路６４を経て
外輪４４の給油穴６０．６２から噴射し、給油穴６０に
より円すいころ４８の大端面４９と外輪４４のつげ而４
７とＧ０間のすべり面を潤滑し、給油穴６２により内輪
４１と外輪４４との軌道面と円すいころ４８の転勤面と
の間の接触面全潤滑して軸受内部全循環したのち、間座
５２の通油穴５３全通って）・ウジング１４の排油穴５
５から外部に排出される。
ェットにしてハウジング１４．１５の油通路６４を経て
外輪４４の給油穴６０．６２から噴射し、給油穴６０に
より円すいころ４８の大端面４９と外輪４４のつげ而４
７とＧ０間のすべり面を潤滑し、給油穴６２により内輪
４１と外輪４４との軌道面と円すいころ４８の転勤面と
の間の接触面全潤滑して軸受内部全循環したのち、間座
５２の通油穴５３全通って）・ウジング１４の排油穴５
５から外部に排出される。
而して、上記スラスト軸受４０における内輪４１の肉厚
を次のように設定する。第２図に示すように、内輪４１
の肉厚２ ｗ 、内輪４１の内周縁から内輪４１の軌道
面４１ａとこれに接触する円すいころ４８の大端面４９
の母線の延長線との交点Ｃに至る半径方向の長さく接触
上限高さ） ｆｆ Ｉ−１とすると、 Ｗ／ＬＴ＞０．８ となるようにして、肉厚Ｗを増大させる。Ｗ ／ ＬＴ
の上限値は、軸受部分の組付スペースの許容範囲によっ
て制約されるが、１．１程度までとすることができる。
を次のように設定する。第２図に示すように、内輪４１
の肉厚２ ｗ 、内輪４１の内周縁から内輪４１の軌道
面４１ａとこれに接触する円すいころ４８の大端面４９
の母線の延長線との交点Ｃに至る半径方向の長さく接触
上限高さ） ｆｆ Ｉ−１とすると、 Ｗ／ＬＴ＞０．８ となるようにして、肉厚Ｗを増大させる。Ｗ ／ ＬＴ
の上限値は、軸受部分の組付スペースの許容範囲によっ
て制約されるが、１．１程度までとすることができる。
捷た、内輪４１の内周縁と保持器５１の内周縁との間の
半径方向すき間Ｈｃと前記内輪４１の接触上限高さ＋（
との比１−Ｉｃ／Ｈを、 Ｈｃ ／ Ｈ） ０．２６ となるようにする。Ｉ−１ｃ ／Ｈの上限値１について
は、【１０を過度に大きくすると、与えられた接触上限
高さ１−Ｔに対して円すいころ４８の長さが減少し、軸
受定格荷重の低下を招くことになるので、組付スペース
の許容範囲内で適宜選定する必要があるが、０．３５程
度までとすることができる。このようにして、半径方向
すき間ＬＴｃＱ大きくすることにより、内＠４１の位置
決め用のカラー４２．４３の端面高さの寸法を大きくし
て内輪４１の両側端面に当接させることができる。
半径方向すき間Ｈｃと前記内輪４１の接触上限高さ＋（
との比１−Ｉｃ／Ｈを、 Ｈｃ ／ Ｈ） ０．２６ となるようにする。Ｉ−１ｃ ／Ｈの上限値１について
は、【１０を過度に大きくすると、与えられた接触上限
高さ１−Ｔに対して円すいころ４８の長さが減少し、軸
受定格荷重の低下を招くことになるので、組付スペース
の許容範囲内で適宜選定する必要があるが、０．３５程
度までとすることができる。このようにして、半径方向
すき間ＬＴｃＱ大きくすることにより、内＠４１の位置
決め用のカラー４２．４３の端面高さの寸法を大きくし
て内輪４１の両側端面に当接させることができる。
上記のように、内輪４１とカラー４２．４３との寸法を
設定すると、内輪４１自体の曲げ剛性が増大す／へとと
もに、内輪４１のロールネック１２１）に対する支持を
強固な固定支持とすることができるから、内輪４１に大
きなスラスト荷重が作用しても内輪４１の軸方向たわみ
を減少させることが可能となる。ただし、内輪４１の肉
厚Ｗの増大のみによって軸方向たわみを減少させること
ができる場合は、必ずしもカラー４２．４３の端面高さ
を大きくする必要はない。
設定すると、内輪４１自体の曲げ剛性が増大す／へとと
もに、内輪４１のロールネック１２１）に対する支持を
強固な固定支持とすることができるから、内輪４１に大
きなスラスト荷重が作用しても内輪４１の軸方向たわみ
を減少させることが可能となる。ただし、内輪４１の肉
厚Ｗの増大のみによって軸方向たわみを減少させること
ができる場合は、必ずしもカラー４２．４３の端面高さ
を大きくする必要はない。
上記実施例の内輪４１は、両側端面にカラー４２．４３
’に当接させて位置決め固定しているが、一方のカラー
４２を省略して内輪４１のロールネック１２ａ側の端面
をロールネック１’２ ａの肩部１６に当接させて固定
するようにしてもよい。
’に当接させて位置決め固定しているが、一方のカラー
４２を省略して内輪４１のロールネック１２ａ側の端面
をロールネック１’２ ａの肩部１６に当接させて固定
するようにしてもよい。
寸た、」二記ｉ１１＋受の円すいころ４８の転勤面には
、第３図に示すようなりラウニングが施されている。
、第３図に示すようなりラウニングが施されている。
円すいころ４８の全有効長さｔｒ、頭部４８ａと尾部４
８ｂとの長さ全それぞれｔｌ、中間部４８ｃの長さｋ
７２とすると、中間部４８ｃには曲率半径Ｒ２のクラウ
ニング、頭部４８ａおよび尾部４８ｂには曲率半径ｔ！
のクラウニング全それぞれ施し、中間部４８ｃの母線と
頭部４８ａおよび尾部４８ｂの母線とが、その交点Ａ、
Ｂにおいて共通の接線を有する円弧とする。そして、中
間部４８１〕の長さｔ２は全有効長Ｌｒに対して、ｔ２
＝ｏ、７ｔｒであり、中間部４８ｃの曲率半径Ｒ１２は
、頭部４８ａおよび尾部４８ｂの曲率半径ａ、に対して
、Ｒ２＞ ３ ＯＲ＋であるようにする。このように、
円すいころ４８の転勤面の全部にクラウニングを施し、
しかも頭部４８ａおよび尾部４８ｂの両端部の曲率半径
Ｒｔ’に中間部４’８ｃの曲率半径Ｒ２よシも著しく小
さくすることにより、円すいころ４８の転勤面における
エツジロードの発生を抑制することができる。
８ｂとの長さ全それぞれｔｌ、中間部４８ｃの長さｋ
７２とすると、中間部４８ｃには曲率半径Ｒ２のクラウ
ニング、頭部４８ａおよび尾部４８ｂには曲率半径ｔ！
のクラウニング全それぞれ施し、中間部４８ｃの母線と
頭部４８ａおよび尾部４８ｂの母線とが、その交点Ａ、
Ｂにおいて共通の接線を有する円弧とする。そして、中
間部４８１〕の長さｔ２は全有効長Ｌｒに対して、ｔ２
＝ｏ、７ｔｒであり、中間部４８ｃの曲率半径Ｒ１２は
、頭部４８ａおよび尾部４８ｂの曲率半径ａ、に対して
、Ｒ２＞ ３ ＯＲ＋であるようにする。このように、
円すいころ４８の転勤面の全部にクラウニングを施し、
しかも頭部４８ａおよび尾部４８ｂの両端部の曲率半径
Ｒｔ’に中間部４’８ｃの曲率半径Ｒ２よシも著しく小
さくすることにより、円すいころ４８の転勤面における
エツジロードの発生を抑制することができる。
上記のクラウニングは、内輪および外輪の軌道面に施し
てもよく、捷た、円すいころと内輪および外輪との双方
に施してもよい。
てもよく、捷た、円すいころと内輪および外輪との双方
に施してもよい。
さらに、上記軸受においては、内輪４１の軸方向たわみ
が生じた場合に、内輪と外輪との軌道面の母線の交点と
円すいころのコーンセンターとが一致するようにした、
いわゆるオフセット構成が設けである。すなわち、従来
の軸受においては、第４図（ａ）に示すように軸受が無
負荷時の状態では、円すいころ４８のコーンセンターＰ
１と内輪４１と外輪４４との軌道面４１ａ、４５の母線
の交点Ｉ）２とが軸受の中心軸線Ｏ−０に一致している
が、いま、内輪４１が軸方向（でたわんで破線で示す位
置に角度θだけ傾き、円すいころ４８の転勤面の母線が
外輪４４の軌道面４５の母線と一致しているものとする
と、Ｐ２は中心軸線Ｏ−０から距離ＸだけずれたＰすの
位置となる。
が生じた場合に、内輪と外輪との軌道面の母線の交点と
円すいころのコーンセンターとが一致するようにした、
いわゆるオフセット構成が設けである。すなわち、従来
の軸受においては、第４図（ａ）に示すように軸受が無
負荷時の状態では、円すいころ４８のコーンセンターＰ
１と内輪４１と外輪４４との軌道面４１ａ、４５の母線
の交点Ｉ）２とが軸受の中心軸線Ｏ−０に一致している
が、いま、内輪４１が軸方向（でたわんで破線で示す位
置に角度θだけ傾き、円すいころ４８の転勤面の母線が
外輪４４の軌道面４５の母線と一致しているものとする
と、Ｐ２は中心軸線Ｏ−０から距離ＸだけずれたＰすの
位置となる。
ｎａ−１ｒ ’ ｔａｎθ
ここに、 Ｒａ−円すいころの大端面とコーンセンタ
ー間の長さく Ｐ＋ Ｐ３） Ｌｒ−円すいころの転道面の母線長（Ｐ３ Ｐ４）２β
−円すいころの円すい角度 このようにして、コーンセンターＰ１と軌道面母線の交
点Ｐ２とが中心軸線０−０からずれる結果、円すいころ
４８の転動面と軌道面との間で差動すべりが生ずること
になる。
ー間の長さく Ｐ＋ Ｐ３） Ｌｒ−円すいころの転道面の母線長（Ｐ３ Ｐ４）２β
−円すいころの円すい角度 このようにして、コーンセンターＰ１と軌道面母線の交
点Ｐ２とが中心軸線０−０からずれる結果、円すいころ
４８の転動面と軌道面との間で差動すべりが生ずること
になる。
そこで、同図（１））に示すように、内輪４１と外輪４
４との軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｐ２に中心軸線
Ｏ−Ｏの左側、円すいころ４８のコーンセンターＰ＋ｆ
ｆｉ中心軸線０−０の右側の位置となるようにして、内
輪４１と外輪４４との軌道面４１ａ。
４との軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｐ２に中心軸線
Ｏ−Ｏの左側、円すいころ４８のコーンセンターＰ＋ｆ
ｆｉ中心軸線０−０の右側の位置となるようにして、内
輪４１と外輪４４との軌道面４１ａ。
４５の母線のなす角度ηを円すいころ４８の円すい角度
２βより内輪４１の頌き角度θだけ小さくして、η＝２
β−θとする。
２βより内輪４１の頌き角度θだけ小さくして、η＝２
β−θとする。
コーンセンターＰ１と軌道面母線の交点Ｐ２との中心軸
線Ｏ−Ｏからの距離をそれぞれ８１．８２とすると、 ＳＨ： Ｒａ ” θ ・ Ｓ ｌ ｎ ２βＳ
２ ＝ Ｒａ ”θ（ｃｏｓｅｃ（２β−θ）−８ｉｎ
２β〕ここに、Ｒａ”Ｐ１ｐ３：ｐｏ Ｐ３ したがって、このように設定された軸受の内輪４１がス
ラスト荷重を受けて軸方向にたわみ、破線で示すように
角度θだけ傾くと、円すいころ４８もこれと同一角度だ
け傾いて、コーンセンターＰ、と軌道面母線の交点Ｐ２
とは、ともに中心４ｑ１１線Ｏ−０上の点Ｐｏに一致す
るから、荷重時における内輪４１と外輪４４との軌道面
の母線のなす角度η。は、円すいころ４８０円すい角度
２βと等しくなる。この結果、円すいころ４８の転勤面
と軌道面との間に差動すべりが生じないことになる。
線Ｏ−Ｏからの距離をそれぞれ８１．８２とすると、 ＳＨ： Ｒａ ” θ ・ Ｓ ｌ ｎ ２βＳ
２ ＝ Ｒａ ”θ（ｃｏｓｅｃ（２β−θ）−８ｉｎ
２β〕ここに、Ｒａ”Ｐ１ｐ３：ｐｏ Ｐ３ したがって、このように設定された軸受の内輪４１がス
ラスト荷重を受けて軸方向にたわみ、破線で示すように
角度θだけ傾くと、円すいころ４８もこれと同一角度だ
け傾いて、コーンセンターＰ、と軌道面母線の交点Ｐ２
とは、ともに中心４ｑ１１線Ｏ−０上の点Ｐｏに一致す
るから、荷重時における内輪４１と外輪４４との軌道面
の母線のなす角度η。は、円すいころ４８０円すい角度
２βと等しくなる。この結果、円すいころ４８の転勤面
と軌道面との間に差動すべりが生じないことになる。
上記のオフセットは、軌道面の母線交点と円すいころの
コーンセンターのうち、少なくとも軌道面の母線交点に
設けるだけで十分であるが、必要に応じ省略することも
できる。
コーンセンターのうち、少なくとも軌道面の母線交点に
設けるだけで十分であるが、必要に応じ省略することも
できる。
以上、説明したように、この発明は、軸にカラー’を介
して位置決め固定された内輪の両側端面とハウジング側
の外輪との間に円すいころを配設して軸ｋ ｉｌ＋方向
に支持し、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面との少
なくとも一方にクラウニングが施されているスラスト円
すいころ軸受において、内輪の肉厚全円すいころとの接
触上限高さ全規準として所定値以上の厚さに設定して、
内輪の曲げ剛性を大きくする構成としている。したがっ
て、この発明によれば、軸受の内部スペースの許容節ｕ
Ｈ内で内輪の肉厚を接触上限高さに対して最大限の厚さ
とすることができるから、大きなスラスト荷重が作用し
た場合でも、内輪の軸方向たわみが実質的に無視できる
ほど小さくなり、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面
との負荷分布が均等となって、エツジロードの発生を防
止することが可能となる。
して位置決め固定された内輪の両側端面とハウジング側
の外輪との間に円すいころを配設して軸ｋ ｉｌ＋方向
に支持し、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面との少
なくとも一方にクラウニングが施されているスラスト円
すいころ軸受において、内輪の肉厚全円すいころとの接
触上限高さ全規準として所定値以上の厚さに設定して、
内輪の曲げ剛性を大きくする構成としている。したがっ
て、この発明によれば、軸受の内部スペースの許容節ｕ
Ｈ内で内輪の肉厚を接触上限高さに対して最大限の厚さ
とすることができるから、大きなスラスト荷重が作用し
た場合でも、内輪の軸方向たわみが実質的に無視できる
ほど小さくなり、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面
との負荷分布が均等となって、エツジロードの発生を防
止することが可能となる。
また、この発明によれば、内輪の軸方向たわみが抑制さ
れるため、円すいころのコーンセンターと軌道輪母線の
交点とは、オフセット構成とするまでもなく、荷重時に
おいても軸受の中心軸線からずれることがないから、転
勤面と軌道面との接触面におけるすベジ摩擦による発熱
を防止することが併せて可能となる。
れるため、円すいころのコーンセンターと軌道輪母線の
交点とは、オフセット構成とするまでもなく、荷重時に
おいても軸受の中心軸線からずれることがないから、転
勤面と軌道面との接触面におけるすベジ摩擦による発熱
を防止することが併せて可能となる。
したがって、この発明のスラスト円すいころ軸受は、負
荷能力が大幅に増大するから、大きなスラスト荷重が発
生する、たとえば、 ｌ＋：、延機のロールネックに最
も好適な軸受として使用することができる。
荷能力が大幅に増大するから、大きなスラスト荷重が発
生する、たとえば、 ｌ＋：、延機のロールネックに最
も好適な軸受として使用することができる。
第１図は、この発明の実施例全示す縦断側面１図、第２
図は、その要部拡大図、第３図は、この発明の円すいこ
ろの転勤面の母線図、第４図は、円すいころのコーンセ
ンターと軌道輪の軌道面母線の交点との位置関係を示し
、同図（ａ）はオフセットを設けない軸受、同図（１〕
）はオフセラ１４−設けた軸受の断面図である。 図中、１２はロールネック（ＩｉＩｌＩＩ）、１３はロ
ールネックの肩部、１４．１５はハウジング、４０はス
ラスト軸受、４１は内輪、４１ａは内輪の軌道面、４２
．４３はカラー、４４は外輪、４５は外輪の軌道面、４
８は円すいころ１．４９は円すいころの太端面、５１は
保持器、Ｗは円すいころの肉＋ｇ、 ＋ｒは内輪の内
周縁から軌道面と円すいころの大端面との母線の交点に
至る半径方向長さである。 特許出願人 日本精工株式会社゛ 同 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 森 哲 也弁理士 内
藤 嘉 昭 弁理二二 清 水 正 弁理士 梶 山 桔 是 第１頁の続き ■出 願 人 三菱重工業株式会社 東京都千代田区丸の内二丁目５ 番１号
図は、その要部拡大図、第３図は、この発明の円すいこ
ろの転勤面の母線図、第４図は、円すいころのコーンセ
ンターと軌道輪の軌道面母線の交点との位置関係を示し
、同図（ａ）はオフセットを設けない軸受、同図（１〕
）はオフセラ１４−設けた軸受の断面図である。 図中、１２はロールネック（ＩｉＩｌＩＩ）、１３はロ
ールネックの肩部、１４．１５はハウジング、４０はス
ラスト軸受、４１は内輪、４１ａは内輪の軌道面、４２
．４３はカラー、４４は外輪、４５は外輪の軌道面、４
８は円すいころ１．４９は円すいころの太端面、５１は
保持器、Ｗは円すいころの肉＋ｇ、 ＋ｒは内輪の内
周縁から軌道面と円すいころの大端面との母線の交点に
至る半径方向長さである。 特許出願人 日本精工株式会社゛ 同 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 森 哲 也弁理士 内
藤 嘉 昭 弁理二二 清 水 正 弁理士 梶 山 桔 是 第１頁の続き ■出 願 人 三菱重工業株式会社 東京都千代田区丸の内二丁目５ 番１号
Claims (3)
- （１）軸の肩部とカラーとの間、もしくはカラー相互間
に挾んで位置決め固定された内輪と、ノ・ウジフグＫ１
着された外輪との間に、円すいころが保持器を介して複
列に配設され、円すいころの転動面と内輪および外輪の
軌道面との少なくとも一方にクラウニングが施されてい
るスラスト円すいころ軸受において、前記内輪の肉厚を
内輪の内周縁から軌道面と円すいころの大端面との母線
の交点Ｖこ至る半径方向長さに対して８０％以上の厚さ
としたことを特徴とする複列スラスト円すいころ軸受。 - （２）内輪の内周縁と保持器の内周縁との間に、内輪の
内周縁から軌道面と円すいころの大端面との母線の交点
に至る半径方向長さの２６％以上のすき間が形成されて
いる特許請求の範囲第１項記載の複列スラスト円すいこ
ろ軸受。 - （３） 円すいころの転勤面と内輪および外輪の軌道
面との少なくとも一方の中間部と頭部側および尾部側の
両端部とに、母線が共通の接線を有する曲率半径の異な
るクラウニングが施され、中間部が円すいころの全有効
長の７０％であって中間部の曲率半径が両端部の曲率半
径の３０倍以上である特許請求の範囲第１項または第２
項記載の複列スラスト円すいころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57141565A JPS5934018A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57141565A JPS5934018A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5934018A true JPS5934018A (ja) | 1984-02-24 |
| JPS6346288B2 JPS6346288B2 (ja) | 1988-09-14 |
Family
ID=15294927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57141565A Granted JPS5934018A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934018A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004039845A1 (de) * | 2004-08-18 | 2006-02-23 | Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg | Axial-Kegelrollenlager |
| JP2008248993A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Nsk Ltd | ころ軸受 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6798780B2 (ja) * | 2015-01-28 | 2020-12-09 | Ntn株式会社 | 円すいころ軸受 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4971642U (ja) * | 1972-10-07 | 1974-06-21 |
-
1982
- 1982-08-14 JP JP57141565A patent/JPS5934018A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4971642U (ja) * | 1972-10-07 | 1974-06-21 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004039845A1 (de) * | 2004-08-18 | 2006-02-23 | Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg | Axial-Kegelrollenlager |
| US7572062B2 (en) | 2004-08-18 | 2009-08-11 | Fag Kugelfischer Ag | Axial tapered roller bearing |
| DE102004039845B4 (de) * | 2004-08-18 | 2013-04-11 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Axial-Kegelrollenlager |
| JP2008248993A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Nsk Ltd | ころ軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6346288B2 (ja) | 1988-09-14 |
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