JPS5942122A - ２層クラツド鋼板の反り矯正方法 - Google Patents
２層クラツド鋼板の反り矯正方法Info
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- JPS5942122A JPS5942122A JP15156182A JP15156182A JPS5942122A JP S5942122 A JPS5942122 A JP S5942122A JP 15156182 A JP15156182 A JP 15156182A JP 15156182 A JP15156182 A JP 15156182A JP S5942122 A JPS5942122 A JP S5942122A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D1/00—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling
- B21D1/02—Straightening, restoring form or removing local distortions of sheet metal or specific articles made therefrom; Stretching sheet metal combined with rolling by rollers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は２層クラツド鋼板の反り矯正方法に係り、特に
熱間矯正方法に関する。
熱間矯正方法に関する。
従来、厚板圧延に卦いては、第１図に示す如く仕上圧延
機２にて生じた反りをホットレベラー４によって１７６
間矯正を行い、更にクーリングテーブル６において生じ
た反りをコールドレベラー８によって冷間矯正を行って
矯正している。
機２にて生じた反りをホットレベラー４によって１７６
間矯正を行い、更にクーリングテーブル６において生じ
た反りをコールドレベラー８によって冷間矯正を行って
矯正している。
しかし、Ｌ１２図に示す（１１，＋ ＜ 、合せ材１０
がステンレス鋼、ギュプロニッケル、 Ｉｊ＋、月１２
が炭素鋼管から成る２層りラツドク１１板を圧延する場
合は、熱収縮量の異なる２層が存在するため、圧延し熱
１川橋正を行った後の冷却時に生じる反りは、第３図に
示す如く上段の通常銅板に比べ下段の２層クラツド鋼板
は格段に大きくなっている。第３図において圧延後に反
りｆ：有する４１阪（１）は熱間矯正に上って矯正（１
１）されるが、冷却によって再び反りを生じＯ１＋）
、再度冷間矯正される（財）ことを示している。
がステンレス鋼、ギュプロニッケル、 Ｉｊ＋、月１２
が炭素鋼管から成る２層りラツドク１１板を圧延する場
合は、熱収縮量の異なる２層が存在するため、圧延し熱
１川橋正を行った後の冷却時に生じる反りは、第３図に
示す如く上段の通常銅板に比べ下段の２層クラツド鋼板
は格段に大きくなっている。第３図において圧延後に反
りｆ：有する４１阪（１）は熱間矯正に上って矯正（１
１）されるが、冷却によって再び反りを生じＯ１＋）
、再度冷間矯正される（財）ことを示している。
上段の１市営鋼板の場合は冷間４’、＋ｊｉ正後の（Ｉ
Ｖ）段階で十分矯正されているが、下段の２ハ・１クラ
ツド鋼板の場合は冷却後の反りが（ト）段階で示される
如く大きいので、冷間矯正後の（財）段階で反りが残留
することがある。
Ｖ）段階で十分矯正されているが、下段の２ハ・１クラ
ツド鋼板の場合は冷却後の反りが（ト）段階で示される
如く大きいので、冷間矯正後の（財）段階で反りが残留
することがある。
そのため、従来の方法で矯正するとコールドレベラーの
冷間矯正において次の如き問題を生じる。
冷間矯正において次の如き問題を生じる。
イ、パス回数が非常に増大し疵が多発する。
ロ、矯正量が大きすぎるだめ、ＪＪロエ硬化等によりレ
ベラーの矯正能力を越え、矯正不能となる。
ベラーの矯正能力を越え、矯正不能となる。
本発明の目的は」１記従来技術の問題点を解決できる２
１１クラツド４８板の反り矯正方法を提供するにある
。
１１クラツド４８板の反り矯正方法を提供するにある
。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、母材と合せ材を有して成る２層クラツド鋼板
の熱間へへ正方法において、前記熱間僧正前あるいは熱
間矯正中に前記熱収縮量の大きい鋼板側な強制冷却する
ことにより前記熱収縮量の小さい鋼板側と温度差を生じ
させて熱間矯正を行うことを特徴とする２層クラツド鋼
板の反り１作正方法でｔ）る。
の熱間へへ正方法において、前記熱間僧正前あるいは熱
間矯正中に前記熱収縮量の大きい鋼板側な強制冷却する
ことにより前記熱収縮量の小さい鋼板側と温度差を生じ
させて熱間矯正を行うことを特徴とする２層クラツド鋼
板の反り１作正方法でｔ）る。
２層クラツド鋼板の例として、合せ材にステンレス外号
を用いｆｉｌ利に炭素鋼を用いた場合の各温度の熱膨張
Ｆｉｉ：を第４図に、降伏応力ＹＳ、引張応力′１゛Ｓ
を第５図に示（７た。
を用いｆｉｌ利に炭素鋼を用いた場合の各温度の熱膨張
Ｆｉｉ：を第４図に、降伏応力ＹＳ、引張応力′１゛Ｓ
を第５図に示（７た。
従来方法の３〜１４合、熱間ψ正は６００〜７００℃の
高温で行われるだめ、板厚の大部分を占める母材の降伏
応力は５〜８ ＩＱ’ ｆ ／ Ｊと充分に矯正可能で
あり、この温度で平担にすることができる。しかしなが
らクラッド酎］１においては第４図に示すように熱膨張
量が両銅材で差があるだめ矯正温度から常温になった時
雨ｆ（ｉ材間にひ−１−み差を生じ、これが反りとなっ
て形状に表われてくる、従来の２段階の矯正方法は冷却
時に生じる反り形状の乱れが非常に小さいことを前提に
しており、通常、熱間矯正たけで１１とんど平担にする
ことができ、冷間矯正を不用とする場合もあるくらいで
ある、また冷間矯正を行う場合でも、その矯正量は小さ
く３０に、ｆ／−以上におよぶ常温時の大きな降伏応力
に対しても十分に矯正可能であった。
高温で行われるだめ、板厚の大部分を占める母材の降伏
応力は５〜８ ＩＱ’ ｆ ／ Ｊと充分に矯正可能で
あり、この温度で平担にすることができる。しかしなが
らクラッド酎］１においては第４図に示すように熱膨張
量が両銅材で差があるだめ矯正温度から常温になった時
雨ｆ（ｉ材間にひ−１−み差を生じ、これが反りとなっ
て形状に表われてくる、従来の２段階の矯正方法は冷却
時に生じる反り形状の乱れが非常に小さいことを前提に
しており、通常、熱間矯正たけで１１とんど平担にする
ことができ、冷間矯正を不用とする場合もあるくらいで
ある、また冷間矯正を行う場合でも、その矯正量は小さ
く３０に、ｆ／−以上におよぶ常温時の大きな降伏応力
に対しても十分に矯正可能であった。
しかしながら、２層クラツド鋼では冷却時の反りが大き
いため、熱間矯正における矯正能力と矯正量および冷間
矯正における矯正能力と矯正量との間に大きなずれが生
じており、クラツド比が大きくなって冷却時の反りが増
大するとついには冷間矯正における矯正能力を越えてし
捷うことになる。
いため、熱間矯正における矯正能力と矯正量および冷間
矯正における矯正能力と矯正量との間に大きなずれが生
じており、クラツド比が大きくなって冷却時の反りが増
大するとついには冷間矯正における矯正能力を越えてし
捷うことになる。
この間ｈ］αに対して、本発明者らは鋭意検討を旨ねた
結果、熱間矯正以前あるいは諒中において熱収縮量の大
きい鋼板−１１を強制冷却することにより熱収縮量の小
さい鋼板側と温度差を生じさせて、冷却時に生じる反り
をあらかじめ具現させて熱間矯正することにより冷却後
の嗜板の反りが防止できることを見いだした。なお本発
明によれば、冷間矯正における負担を軽減し、（には冷
間矯正工程の省略をも可能となる。
結果、熱間矯正以前あるいは諒中において熱収縮量の大
きい鋼板−１１を強制冷却することにより熱収縮量の小
さい鋼板側と温度差を生じさせて、冷却時に生じる反り
をあらかじめ具現させて熱間矯正することにより冷却後
の嗜板の反りが防止できることを見いだした。なお本発
明によれば、冷間矯正における負担を軽減し、（には冷
間矯正工程の省略をも可能となる。
次に熱膨張を第４図により説明する。合せ材ステンレス
鋼の熱膨張量△ｃ８ がイサ材の炭素鋼のある温度Ｔ
ｃにおける熱膨張量Δε。と等しくなるように合せ材を
強制冷却して温度Ｔｓとすれば、両州拐の常温までの熱
収縮量が等しくなるだめ、この時点の反り形状が最終冷
却後の反り形状と等しい。そこでこの時点において熱間
矯正を行うことにより、ｉｒＭ ４ｋを平担にすれば冷
却後の反りをあらかじめ矯正したことになり、冷却後に
平担な鋼板を１１することが可で化となる。
鋼の熱膨張量△ｃ８ がイサ材の炭素鋼のある温度Ｔ
ｃにおける熱膨張量Δε。と等しくなるように合せ材を
強制冷却して温度Ｔｓとすれば、両州拐の常温までの熱
収縮量が等しくなるだめ、この時点の反り形状が最終冷
却後の反り形状と等しい。そこでこの時点において熱間
矯正を行うことにより、ｉｒＭ ４ｋを平担にすれば冷
却後の反りをあらかじめ矯正したことになり、冷却後に
平担な鋼板を１１することが可で化となる。
しかし、この方法を用いるときの母材の温度であるが、
０上材には通常炭素鋼が用いられるため第４図に示すご
とくオーステナイト→フェライト変態点Ａ、が存在する
ために、この温度以上ではステ：／レス鋼との間の述１
ｔ；ｊ張（１差が急敞に増大し、この差に対応する’Ｉ
？ｓ度差が非常に大きくなるため、特に板厚が薄いもの
では、片（＋’！ｌＩ鋼４１１全４１１却することによ
り、このような大きな温度差るつけることは困難となる
。すなわち本発明法においては、母材の温度がＡ、変態
点以下で矯正を行うことが肝要であシ、こうすれば合せ
材と母材の所要温度差を少なくすることができるので有
効な・矯正が可能となる。また第５図に示されるように
低温での矯正は母材の降伏応力が大きく、熱間矯正に訃
いても大きな負担となり、しかも加工硬化により、冷却
後の冷間矯正の能力を越える可能性がある。
０上材には通常炭素鋼が用いられるため第４図に示すご
とくオーステナイト→フェライト変態点Ａ、が存在する
ために、この温度以上ではステ：／レス鋼との間の述１
ｔ；ｊ張（１差が急敞に増大し、この差に対応する’Ｉ
？ｓ度差が非常に大きくなるため、特に板厚が薄いもの
では、片（＋’！ｌＩ鋼４１１全４１１却することによ
り、このような大きな温度差るつけることは困難となる
。すなわち本発明法においては、母材の温度がＡ、変態
点以下で矯正を行うことが肝要であシ、こうすれば合せ
材と母材の所要温度差を少なくすることができるので有
効な・矯正が可能となる。また第５図に示されるように
低温での矯正は母材の降伏応力が大きく、熱間矯正に訃
いても大きな負担となり、しかも加工硬化により、冷却
後の冷間矯正の能力を越える可能性がある。
本発明法においては母料温度が再結晶？ＸＷ度以上で矯
正を行うことで熱間矯正能力を確保し、冷間矯正へ与え
る影響を減らすことが可能である。すなわち本発明法に
おいては、母相！ｌｉ！ｔ １隻を再結晶ＩＲ＋度以上
、ＡＩ変態点以下の範９１とすることにより、効果的に
反りを矯正することができる。
正を行うことで熱間矯正能力を確保し、冷間矯正へ与え
る影響を減らすことが可能である。すなわち本発明法に
おいては、母相！ｌｉ！ｔ １隻を再結晶ＩＲ＋度以上
、ＡＩ変態点以下の範９１とすることにより、効果的に
反りを矯正することができる。
実施例
板厚２０ｍ１クラツド比３０％のステンレスクラッドで
ｉＭを本発明法Ｑ（−よって熱間驕正した。
ｉＭを本発明法Ｑ（−よって熱間驕正した。
すなわち第６図に示す如くホットレベラーのロー２１４
間の上部に配置した冷却スプレー１６により鋼板１８の
片面を冷却しながら矯正した。ホットレベラー入側温度
７００℃であったものプノ；、３バスの矯正によって、
上面ステンレス鋼５００℃、下面炭素鋼６００℃の出側
温度の状態で矯正が終了し平担となった。その後のクラ
ツド鋼板の反りの状態とクラッド（、’ｊ４の温度の変
化をそれぞれ第７図い）、σ３）に示した。第７図い）
、０３）から分かるように、初期の短時間のうちに温度
は均熱化し、炭素傾倒がより収縮してステンレス鋼側を
外にして反りが発生ずる。その後ステンレスぐ：・１側
の熱収縮ト１１．が大きいため、冷却するにつれて反り
敬は減少していき、ついには反り量がほぼ０の状態とな
り熱間矯正のみでほぼ平担な鋼板を得ることができた。
間の上部に配置した冷却スプレー１６により鋼板１８の
片面を冷却しながら矯正した。ホットレベラー入側温度
７００℃であったものプノ；、３バスの矯正によって、
上面ステンレス鋼５００℃、下面炭素鋼６００℃の出側
温度の状態で矯正が終了し平担となった。その後のクラ
ツド鋼板の反りの状態とクラッド（、’ｊ４の温度の変
化をそれぞれ第７図い）、σ３）に示した。第７図い）
、０３）から分かるように、初期の短時間のうちに温度
は均熱化し、炭素傾倒がより収縮してステンレス鋼側を
外にして反りが発生ずる。その後ステンレスぐ：・１側
の熱収縮ト１１．が大きいため、冷却するにつれて反り
敬は減少していき、ついには反り量がほぼ０の状態とな
り熱間矯正のみでほぼ平担な鋼板を得ることができた。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、２層クラツ
ド鋼板の熱収縮量の大きい垣根側を強制冷却して熱間矯
正することによって冷却後に反りがなく平担な２層クラ
ッド竿仮を得ることができた。また本発明によれば、冷
間矯正における負相軽減、更には冷間嬌正工８ｖ省略等
の効果をあげることもできる。
ド鋼板の熱収縮量の大きい垣根側を強制冷却して熱間矯
正することによって冷却後に反りがなく平担な２層クラ
ッド竿仮を得ることができた。また本発明によれば、冷
間矯正における負相軽減、更には冷間嬌正工８ｖ省略等
の効果をあげることもできる。
第１図は従来の厚板圧延後ｖ／ｆｎ正工程全工程系統図
、第２図は２層りラッド鋼ｖｋｉ’を成を示す断面図、
第３図は通常の鋼板と２層りラッド州板の矯正工程中に
おける反りの変遷を示す模式断面図、第４図は合せ栃の
ステ／レス鋼と母相■炭素鋼Ｏ融度と熱膨張量との関係
を示す線図、第５図は合せ材のステンレス銅と母相の炭
素鋼の畠度と降伏応力Ｙ８、引張応力ＴＳとの関係を示
す線図、第６図は本発明実施例の冷却方法を示す模式断
面図、第７図（５）は反り量を示す断面図、第７図（Ｂ
）は本発明実施例の熱間矯正後の反り量の変化を示した
線図、第８図は本発明実施？’ｌｌの炭素鋼とステ／レ
ス鋼Ｖ）＠度変化を示す線図である。 １４・・・ホットレペラーのローラ １０−−一 合せ材 １２−−−４１
斗才１６・・・冷却スプレー 代理人 中 路 武 ｊ、１ｎ −１α 第１図 第２図 （Ｉ） （ｎ） （ｍ） （ＩＶ）逆字
の＠坂〔二＝；コ 。工＝ニ
コロ＝＝＝＝コ ロ＝＝
＝＝コ第４図 温度Ｔ （’Ｃ） 第５図 温＆ Ｔ （’Ｃ）
、第２図は２層りラッド鋼ｖｋｉ’を成を示す断面図、
第３図は通常の鋼板と２層りラッド州板の矯正工程中に
おける反りの変遷を示す模式断面図、第４図は合せ栃の
ステ／レス鋼と母相■炭素鋼Ｏ融度と熱膨張量との関係
を示す線図、第５図は合せ材のステンレス銅と母相の炭
素鋼の畠度と降伏応力Ｙ８、引張応力ＴＳとの関係を示
す線図、第６図は本発明実施例の冷却方法を示す模式断
面図、第７図（５）は反り量を示す断面図、第７図（Ｂ
）は本発明実施例の熱間矯正後の反り量の変化を示した
線図、第８図は本発明実施？’ｌｌの炭素鋼とステ／レ
ス鋼Ｖ）＠度変化を示す線図である。 １４・・・ホットレペラーのローラ １０−−一 合せ材 １２−−−４１
斗才１６・・・冷却スプレー 代理人 中 路 武 ｊ、１ｎ −１α 第１図 第２図 （Ｉ） （ｎ） （ｍ） （ＩＶ）逆字
の＠坂〔二＝；コ 。工＝ニ
コロ＝＝＝＝コ ロ＝＝
＝＝コ第４図 温度Ｔ （’Ｃ） 第５図 温＆ Ｔ （’Ｃ）
Claims (2)
- （１）母材と合せ材を有して成る２層りラッド外１板の
熱間矯正方法において、前記熱間橋正前あるいは熱間矯
正中に前記熱収縮Ｈ，１の大きい鋼板側を強制冷却する
ことにより前記熱収縮量の小さい鋼板側と温度差を生じ
させて熱間矯正を行うことを特徴とする２層クラツド鋼
板の反り矯正方法。 - （２） 前記熱間矯正は前記Ｗ、材の１品度が該母材
の再結晶温度以上、Ａ、変態温度以下の範囲内で行う特
許請求の範囲の第１項に記載の２層クラツド銅板の反り
矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15156182A JPS5942122A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | ２層クラツド鋼板の反り矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15156182A JPS5942122A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | ２層クラツド鋼板の反り矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5942122A true JPS5942122A (ja) | 1984-03-08 |
| JPS615808B2 JPS615808B2 (ja) | 1986-02-21 |
Family
ID=15521215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15156182A Granted JPS5942122A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | ２層クラツド鋼板の反り矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942122A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199502A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-04 | Kawasaki Steel Corp | ２層クラツド金属板の反り防止方法 |
| US4765169A (en) * | 1987-11-02 | 1988-08-23 | The Monarch Machine Tool Co. | Method of tension leveling nonhomogeneous metal sheet |
| JPH0430106U (ja) * | 1990-07-06 | 1992-03-11 | ||
| CN104438458A (zh) * | 2013-09-16 | 2015-03-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 翘头钢板的矫直方法 |
| JP2015104730A (ja) * | 2013-11-28 | 2015-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド金属板の製造方法及び製造装置 |
| JP2018034169A (ja) * | 2016-08-29 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板の形状矯正方法および形状矯正装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0257804U (ja) * | 1988-06-24 | 1990-04-25 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15156182A patent/JPS5942122A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199502A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-04 | Kawasaki Steel Corp | ２層クラツド金属板の反り防止方法 |
| US4765169A (en) * | 1987-11-02 | 1988-08-23 | The Monarch Machine Tool Co. | Method of tension leveling nonhomogeneous metal sheet |
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| JP2018034169A (ja) * | 2016-08-29 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板の形状矯正方法および形状矯正装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS615808B2 (ja) | 1986-02-21 |
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