JPS5942191A - 銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法 - Google Patents
銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法Info
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- JPS5942191A JPS5942191A JP15364282A JP15364282A JPS5942191A JP S5942191 A JPS5942191 A JP S5942191A JP 15364282 A JP15364282 A JP 15364282A JP 15364282 A JP15364282 A JP 15364282A JP S5942191 A JPS5942191 A JP S5942191A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法に係り
、特に良好なりラッド比を確保できる組立複合スラブか
らの製造方法に関する。
、特に良好なりラッド比を確保できる組立複合スラブか
らの製造方法に関する。
従来、銅もしくは銅合金クラツド鋼に１組立て圧延法、
爆着法およびオーバーレイ法等によって製造されている
。組立て圧延法においてｉ１″１．合せ桐と母材は熱間
圧延で接合されて、その接合率は高温で強圧下の圧延を
施すことによって大きく々ることおよび広幅長尺のクラ
ツド鋼の製造が可能であることが知られている。しかし
仕上板厚が太きいと圧）比を大きくすることができず太
き外接台率を得るのは難しい。
爆着法およびオーバーレイ法等によって製造されている
。組立て圧延法においてｉ１″１．合せ桐と母材は熱間
圧延で接合されて、その接合率は高温で強圧下の圧延を
施すことによって大きく々ることおよび広幅長尺のクラ
ツド鋼の製造が可能であることが知られている。しかし
仕上板厚が太きいと圧）比を大きくすることができず太
き外接台率を得るのは難しい。
一方爆着法、オーバレイ法ｉ−を爆着あるいはオ−バー
レイのままで接合しており接合の点でに有利である。し
かし爆着法は火薬の爆発力で合せ材を母材に接合きせる
方法であり、その接合方法から広幅長尺や薄物Ｋｎ適さ
なり０オーツ仁レイ法は薄物コイル全アーク熱により母
材上に溶融させてクラッドａ’ｉ作る方法であるがクラ
ツド比が大きい場合や広幅長尺の場合にはエネルギーロ
スあるいは作業工数が多くなる。これら爆着法あるいは
オーバレイ法で広幅長尺のもの全製造する場合、爆着あ
るいけオーバーレイしたのち、更に圧延して製品寸法に
する方法か採用されているが１ この方法は一般に組立
て圧延法に比べてコストが高い。
レイのままで接合しており接合の点でに有利である。し
かし爆着法は火薬の爆発力で合せ材を母材に接合きせる
方法であり、その接合方法から広幅長尺や薄物Ｋｎ適さ
なり０オーツ仁レイ法は薄物コイル全アーク熱により母
材上に溶融させてクラッドａ’ｉ作る方法であるがクラ
ツド比が大きい場合や広幅長尺の場合にはエネルギーロ
スあるいは作業工数が多くなる。これら爆着法あるいは
オーバレイ法で広幅長尺のもの全製造する場合、爆着あ
るいけオーバーレイしたのち、更に圧延して製品寸法に
する方法か採用されているが１ この方法は一般に組立
て圧延法に比べてコストが高い。
接合と製品寸法への加工全同一工程で行う組立て圧延法
においてＦｉ、クラツド比は合せ材と母材の組立て時の
板厚比妃よって決まる。七ころが。
においてＦｉ、クラツド比は合せ材と母材の組立て時の
板厚比妃よって決まる。七ころが。
海水淡水化装置をはじめ海洋構造物材料と１．て用途が
広がりつつある耐海水性にすぐれた銅あるいは銅合金金
合せ材とするクラツド鋼は例えば製品幅が２０００ｒｎ
に対し、クラツド鋼の周辺が数十−にわたってクラツド
比が所期の値に達せずこれが歩留低下の主原因となって
いる。
広がりつつある耐海水性にすぐれた銅あるいは銅合金金
合せ材とするクラツド鋼は例えば製品幅が２０００ｒｎ
に対し、クラツド鋼の周辺が数十−にわたってクラツド
比が所期の値に達せずこれが歩留低下の主原因となって
いる。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点ケ解決し１歩留
の良好々銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法全提供
するにある。
の良好々銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法全提供
するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
す々わち、母材となる鉄合金と合せ材となる銅も［７く
は銅合金との組立て複合スラブを圧延接合する銅もしく
は銅合金クラツド鋼の製造方法において、前記鉄合金の
母相上に前記鋼もしくに銅合金の合せ相をおき、前記母
材上の前言己合せ拐の周囲に充填材ゲ設は前記合せ材と
前記充填材との間隔ｄｉ下記（１）式より算出した値に
なる如く組立て圧ｔ１．．＜は 延スることを・特徴とする銅ｉ力＠司合金クラッド鋼の
製造方法である。
は銅合金との組立て複合スラブを圧延接合する銅もしく
は銅合金クラツド鋼の製造方法において、前記鉄合金の
母相上に前記鋼もしくに銅合金の合せ相をおき、前記母
材上の前言己合せ拐の周囲に充填材ゲ設は前記合せ材と
前記充填材との間隔ｄｉ下記（１）式より算出した値に
なる如く組立て圧ｔ１．．＜は 延スることを・特徴とする銅ｉ力＠司合金クラッド鋼の
製造方法である。
ま
ただ１−β：圧延加熱温度７ｘ軸、βをＹ軸とする図面
上の下記点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、 Ｅ、Ｆで囲まれる範囲内の該当圧延 加熱温度に対応１−る値。
上の下記点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、 Ｅ、Ｆで囲まれる範囲内の該当圧延 加熱温度に対応１−る値。
点 ｘ（℃） ｙ（β）Ａ
１０００ ０．００６８Ｂ ８２５
０．００６８Ｃｓｏｏ Ｏ，００２１ Ｄ ５００ ０．０００８Ｅ
７２５ ｏ、ｏｏｏｓＦ １０００
０．００５５Ｌ：組立スラブの合せ材の長々（
胡） 本発明者らは、銅あるいけ銅合金全台せ利とするクラツ
ド鋼の熱延によるクラツド比の低下状況を調べた結果、
母材である鋼と合せ材の銅あるいは銅合金の変形能が大
きく異なり、軟質の合せ材が圧延時に優先的に変形し薄
く伸は式れてクラツド比が小さくなること、またクラツ
ド鋼の端部では合せ材の幅広がりがあることがわかった
。このクラツド比の低下は合せ材の過剰な幅広がシが原
因であり、その幅広が＃７を防止するＫｎ熱間圧延に際
して、第１図に示す如く母材２と拘束板４との間の合せ
材６を周囲から充填材８で拘束するのが有効であり、か
つその充填材８と合せ材６の間隔ｄ′ｉ）Ｘ下記の条件
全満足する時［最も効果全発揮すること金見いだした。
１０００ ０．００６８Ｂ ８２５
０．００６８Ｃｓｏｏ Ｏ，００２１ Ｄ ５００ ０．０００８Ｅ
７２５ ｏ、ｏｏｏｓＦ １０００
０．００５５Ｌ：組立スラブの合せ材の長々（
胡） 本発明者らは、銅あるいけ銅合金全台せ利とするクラツ
ド鋼の熱延によるクラツド比の低下状況を調べた結果、
母材である鋼と合せ材の銅あるいは銅合金の変形能が大
きく異なり、軟質の合せ材が圧延時に優先的に変形し薄
く伸は式れてクラツド比が小さくなること、またクラツ
ド鋼の端部では合せ材の幅広がりがあることがわかった
。このクラツド比の低下は合せ材の過剰な幅広がシが原
因であり、その幅広が＃７を防止するＫｎ熱間圧延に際
して、第１図に示す如く母材２と拘束板４との間の合せ
材６を周囲から充填材８で拘束するのが有効であり、か
つその充填材８と合せ材６の間隔ｄ′ｉ）Ｘ下記の条件
全満足する時［最も効果全発揮すること金見いだした。
すなわち、合せ材６と充填＄Ａ３２−の間隔ｄｉｄ。
母材２と合せ材６の熱膨張の差、および母材２あるいけ
合せ材６の相変態による膨張、収縮全考慮して設定する
必要がある。
合せ材６の相変態による膨張、収縮全考慮して設定する
必要がある。
銅および銅合金クラツド鋼を組ｔ１で圧延法によって製
造する場合に採用される圧延加熱温度８００℃以上にお
いては、α−Ｆｅの熱膨張率の他［。
造する場合に採用される圧延加熱温度８００℃以上にお
いては、α−Ｆｅの熱膨張率の他［。
α−Ｆｅ→γ−Ｆｅ変態による収縮とγ−Ｆｅの熱膨張
全考慮して母材２の熱膨張をンー求め、鋼よりも大きい
熱膨張率を有する銅および銅合金の熱膨張量との差から
合せ材６と充填材８の間隔ｄ’（）−決めねば々らない
。
全考慮して母材２の熱膨張をンー求め、鋼よりも大きい
熱膨張率を有する銅および銅合金の熱膨張量との差から
合せ材６と充填材８の間隔ｄ’（）−決めねば々らない
。
ところが、単位長はあたりの母材２と合せ材６の熱膨張
量の差βは圧延加熱温度の関数とｉ−で次式で表わされ
る。
量の差βは圧延加熱温度の関数とｉ−で次式で表わされ
る。
β＝（βＣＵ−β、ｅ） Ｘ Ｔ 十ｈｒただしβＣｕ
：合せ材の熱膨張率（７℃）βＦｅ：母材の熱膨張率（
７℃） Ｔ ・圧延加熱温度 ℃ ｈｒ：母材のα−γ変態による収縮量 このβの値は実際には組立てスラブの加熱状況。
：合せ材の熱膨張率（７℃）βＦｅ：母材の熱膨張率（
７℃） Ｔ ・圧延加熱温度 ℃ ｈｒ：母材のα−γ変態による収縮量 このβの値は実際には組立てスラブの加熱状況。
均熱性によっである幅を有しており、この幅を種々検討
しβと）Ｅ延加熱温度との関係を示す第２図において、
初期圧延温度に対応するβヶ点Ａ（１，０００℃、０．
００６８ ）、Ｂ （８２５℃。
しβと）Ｅ延加熱温度との関係を示す第２図において、
初期圧延温度に対応するβヶ点Ａ（１，０００℃、０．
００６８ ）、Ｂ （８２５℃。
０．００６８ ）、Ｃ（５００℃、０．００２１、Ｄ（
５００℃、０．０００８）、Ｅ（７２５℃。
５００℃、０．０００８）、Ｅ（７２５℃。
０．０００．８）、およびＦ（１０００℃、０．００５
５）で囲まれる範囲すなわち領域■内の値に定め、そき
算出Ｉ−たｄだけ合せ材と充填材の間隔を空ければ、圧
延後の端部は所期のクラツド比全確保できることが分っ
た。
５）で囲まれる範囲すなわち領域■内の値に定め、そき
算出Ｉ−たｄだけ合せ材と充填材の間隔を空ければ、圧
延後の端部は所期のクラツド比全確保できることが分っ
た。
なおβの値が点Ａ、Ｂ、Ｃｉ結ぶ線よりも大きい領域Ｉ
の場合は熱延においていわゆる［だれ−１の現象音生じ
歩留が低下する。またβが点り、Ｅ。
の場合は熱延においていわゆる［だれ−１の現象音生じ
歩留が低下する。またβが点り、Ｅ。
Ｆ−ｉ結ぶ線よりも小さい領域■の場合は、均一に所期
のクラツド比が得られず端部ではクラツド比が増大し、
規格から外れてしまう。
のクラツド比が得られず端部ではクラツド比が増大し、
規格から外れてしまう。
また圧延加熱温度が５００℃未満では母材の変形抵抗が
著しく増大し圧延が難しく；＆３合せ材も母材に十分圧
着し々い。一方圧延加熱温度が１０００℃を越えると銅
および銅合金の融点に近づくため圧延がきわめて難しく
なる。すなわち第２図Ｖｃ罫ける５００℃未ＷＡ）領域
ＩＶ、１ｏ００℃金越す領域■は実際的で々〈、上記の
理由により本発明においてばβの値を第２図の点Ａ、Ｂ
、Ｃ１Ｄ、Ｅ、Ｆで囲まれる範囲内に限定し、このβヶ
使用して合せ材と充填拐の間隔ｄ全算出し、複合スラブ
全組立て圧延しクラッド守りｄを製造するので多）る。
著しく増大し圧延が難しく；＆３合せ材も母材に十分圧
着し々い。一方圧延加熱温度が１０００℃を越えると銅
および銅合金の融点に近づくため圧延がきわめて難しく
なる。すなわち第２図Ｖｃ罫ける５００℃未ＷＡ）領域
ＩＶ、１ｏ００℃金越す領域■は実際的で々〈、上記の
理由により本発明においてばβの値を第２図の点Ａ、Ｂ
、Ｃ１Ｄ、Ｅ、Ｆで囲まれる範囲内に限定し、このβヶ
使用して合せ材と充填拐の間隔ｄ全算出し、複合スラブ
全組立て圧延しクラッド守りｄを製造するので多）る。
実施例
下記仕様のキュプロニッケルクラッド鏑用の組立てスラ
ブ全第１図のセミサンドイッチ状に組立てた。
ブ全第１図のセミサンドイッチ状に組立てた。
イリ ロ ：材 質 ８Ｍ４］Ｂ＠ｉ・鴬大き
さ １４０闘ＸＩ ５００ｍ＊Ｘ１５００間合せ相
：拐 質 ９０／１０ギュブロニッケルＣ７０６
０Ｐ大きさ ２６ｘＸ １．３００＋＋＋ｍＸ １３
００ｓｓ拘束拐：相 質 ４０ ｋｙ級鋼 大きさ ５０−Ｘ １５００罷×１°５００間たお充
填端２と合せ材の間隔ｄ＆′ｉ、＜ｔｘ１表に示す如く
、０．０．００６および０． （＋ １２の３種のβ値
からｄ＝ ／ｊ Ｘ Ｌ、式により求めた。
さ １４０闘ＸＩ ５００ｍ＊Ｘ１５００間合せ相
：拐 質 ９０／１０ギュブロニッケルＣ７０６
０Ｐ大きさ ２６ｘＸ １．３００＋＋＋ｍＸ １３
００ｓｓ拘束拐：相 質 ４０ ｋｙ級鋼 大きさ ５０−Ｘ １５００罷×１°５００間たお充
填端２と合せ材の間隔ｄ＆′ｉ、＜ｔｘ１表に示す如く
、０．０．００６および０． （＋ １２の３種のβ値
からｄ＝ ／ｊ Ｘ Ｌ、式により求めた。
第１表
これらの３種の組立てスラブ’１９４０’ｃに加熱した
後板厚３６国まで熱Ｙ…圧延してクラツド鋼を製造した
。製造したクラッド畑の端部ｋｇ査し。
後板厚３６国まで熱Ｙ…圧延してクラツド鋼を製造した
。製造したクラッド畑の端部ｋｇ査し。
クラツド比が規格を外ね、ている部分の幅と良品歩留を
同じく第１表に示１〜た。
同じく第１表に示１〜た。
第１表から４本発明の限定全満足するβ値から合せ材と
充填材の間隔を設定し圧延すると、端部寸で所期のクラ
ツド比を確保することができ１歩留がきわめて高いこと
が分る。これに対して本発明の限定条件外のβから算出
謬れた間隔の場合は端部の規格外ね、が大きく歩留も低
い。
充填材の間隔を設定し圧延すると、端部寸で所期のクラ
ツド比を確保することができ１歩留がきわめて高いこと
が分る。これに対して本発明の限定条件外のβから算出
謬れた間隔の場合は端部の規格外ね、が大きく歩留も低
い。
本発明は上記の実施例からも明らかな如く、熱膨張量差
βヶ限定し、このβから合せ材と充填材の間隔を求め、
この間隔を設けた組立てスラブを圧延することによって
良好庁クラッド比を確保し。
βヶ限定し、このβから合せ材と充填材の間隔を求め、
この間隔を設けた組立てスラブを圧延することによって
良好庁クラッド比を確保し。
歩留の高いクラッド鋼苓・得る効果をあげることができ
た。
た。
第１図に組立複合スラブの構成を示す断面図、第２図は
本発明におけるβと圧延加熱温度との関係を示す領域図
である。 ２・・・母材、 ４・・・拘束板。 ６・・・合せ月、 ８・・・充填拐。 代理人 中 路 武 雄 第１図 第２図 圧シ島刀ロ楚＞＆、良 （０Ｃ）
本発明におけるβと圧延加熱温度との関係を示す領域図
である。 ２・・・母材、 ４・・・拘束板。 ６・・・合せ月、 ８・・・充填拐。 代理人 中 路 武 雄 第１図 第２図 圧シ島刀ロ楚＞＆、良 （０Ｃ）
Claims (1)
- （１）母材となる鉄合金と合せ材と々る銅もしくけ銅合
金との組立て複合スラブを圧延接合する銅もしくは銅合
金クラツド鋼の製造方法において。 前記鉄合金の母相上に前記鋼もしくは銅合金の合せ材を
おき前記母材上の前記合せ材の周囲に充填材全段は前記
合せ材と前記充填材との間隔ｄを下造方法。 ｄ−Ｌ王ユ ・・・（１） ま ただしβ：圧延加熱温度ｉＸ軸、βをＹ軸とする図面上
の下記点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、 Ｅ、Ｉ＝’で囲１れる範囲内の該轟圧延加熱温度に対応
する値 点 ｘ（℃） ｙ（β）Ａ １０
００ ０．００６８ Ｂ ８２５ ０．００６８Ｃ５００
０，００２１ Ｄ ５００ ０．０００８Ｉう
７２５ ０．０００８Ｆ １０
００ ０．００５５Ｌ：組立スラブの合せ材の長
さく間）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15364282A JPS5942191A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15364282A JPS5942191A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5942191A true JPS5942191A (ja) | 1984-03-08 |
Family
ID=15566980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15364282A Pending JPS5942191A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 銅もしくは銅合金クラツド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942191A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5038823A (en) * | 1988-11-30 | 1991-08-13 | Toto Ltd. | Device for preventing water hammer while regulating water pressure |
| JPH0577671U (ja) * | 1992-03-21 | 1993-10-22 | 株式会社三栄水栓製作所 | 分岐水栓 |
-
1982
- 1982-09-03 JP JP15364282A patent/JPS5942191A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5038823A (en) * | 1988-11-30 | 1991-08-13 | Toto Ltd. | Device for preventing water hammer while regulating water pressure |
| JPH0577671U (ja) * | 1992-03-21 | 1993-10-22 | 株式会社三栄水栓製作所 | 分岐水栓 |
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