JPS5945068A - 半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法 - Google Patents
半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法Info
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- JPS5945068A JPS5945068A JP15403982A JP15403982A JPS5945068A JP S5945068 A JPS5945068 A JP S5945068A JP 15403982 A JP15403982 A JP 15403982A JP 15403982 A JP15403982 A JP 15403982A JP S5945068 A JPS5945068 A JP S5945068A
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- Japan
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- ingot
- cooling
- steel
- cooled
- mold
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、極厚扁平鋼塊などの如く、厚さの点から従来
の連続鋳造設備では鋳造が困難な大型鋼塊を、半連鋳鋳
型造塊装置を用いて製造する場合の大型鋼塊の冷却方法
に関する。
の連続鋳造設備では鋳造が困難な大型鋼塊を、半連鋳鋳
型造塊装置を用いて製造する場合の大型鋼塊の冷却方法
に関する。
本発明において、大型鋼塊とは例えば厚さまたは直径ｌ
〕が５Ｄ０鰭以上、高さがＬＤ−１０Ｄ程度のものを指
すものとする。
〕が５Ｄ０鰭以上、高さがＬＤ−１０Ｄ程度のものを指
すものとする。
一般に最終製品厚さが１５０ｍｍを越えるような厚板拐
向けの６岡塊や鍛造向けの大型鋼塊などは、川下比まだ
は鍛造比が通常３以上を要するので、鋼塊時点における
１ｑさや直径が５００〜３０００問程度と著しく大きく
、従来の通常の連続鋳造設備で鋳造すること（ｄ、極め
て田！ｊｌ＆であった。
向けの６岡塊や鍛造向けの大型鋼塊などは、川下比まだ
は鍛造比が通常３以上を要するので、鋼塊時点における
１ｑさや直径が５００〜３０００問程度と著しく大きく
、従来の通常の連続鋳造設備で鋳造すること（ｄ、極め
て田！ｊｌ＆であった。
従って、上述のＪ：うな大型鋼塊については、古くから
行なわれている鋳≦”１、製鋳型を用いだ造塊法によっ
て鋳造せざるを得ながった。
行なわれている鋳≦”１、製鋳型を用いだ造塊法によっ
て鋳造せざるを得ながった。
このよう々従来の造塊ｌＪζにょる銅１塊はセンターポ
ロシティが多く、中心偏析やＶ偏析、頭部偏析等の鋼塊
内成分不均−が不Ｉ］避で、６１１１１塊の品質、歩留
りが劣る問題がある。ま／ξ、人手による作業が多く、
多種の鋳型を要−」るため保守情理も困５４Ｆであった
。
ロシティが多く、中心偏析やＶ偏析、頭部偏析等の鋼塊
内成分不均−が不Ｉ］避で、６１１１１塊の品質、歩留
りが劣る問題がある。ま／ξ、人手による作業が多く、
多種の鋳型を要−」るため保守情理も困５４Ｆであった
。
一方、従来から連続Ｑ遣方式に類似する方式として例え
ば特公昭５６−４６４．５７号公報に開示されている半
連続鋳造方式が知られている。この半連続鋳造方式が連
続鋳造と異なる点ｄ４、所定の製品長さ分だけ鋳込み、
ｌ製品ごとにり１造を繰り返すことである。
ば特公昭５６−４６４．５７号公報に開示されている半
連続鋳造方式が知られている。この半連続鋳造方式が連
続鋳造と異なる点ｄ４、所定の製品長さ分だけ鋳込み、
ｌ製品ごとにり１造を繰り返すことである。
このような半連続鋳造方式も従来のものは大型６’１４
塊を１１ｊ造するための配慮が欠けており、大型≦１．
弓塊の製造に適用できガかった。
塊を１１ｊ造するための配慮が欠けており、大型≦１．
弓塊の製造に適用できガかった。
本発明は、旧来の造塊法によるｆ１１４塊の品ＩＥ（、
歩留りを改善し、人手と保守管理を簡易化することを目
的とし、半連続鋳造方式を改善した半速ＩＱ鋳型造塊装
置を用いて大型鋼塊を最も適切な冷却方法によって冷却
することによって品質のすぐれた大型ｓ＋；＋ｉ塊を製
造することを目的とする。
歩留りを改善し、人手と保守管理を簡易化することを目
的とし、半連続鋳造方式を改善した半速ＩＱ鋳型造塊装
置を用いて大型鋼塊を最も適切な冷却方法によって冷却
することによって品質のすぐれた大型ｓ＋；＋ｉ塊を製
造することを目的とする。
本発明の要旨とするところは、水冷鋳型内に溶；叫を注
入］−ながら鋳型底板を下降させて大型６１１’ｌ塊を
製造するに当り、該鋼塊の直径または短辺長さをＤとし
、該鋼塊の下端より上方へ７Ｄ〜２ Ｄ １ｊ４Ｊさ領
域の１１１面を鋳造初期から凝固完了までスプレー冷却
すると共に、前記鋼塊の上端面および上端より下方へ一
！−Ｄ〜ＬＤ高さ領域の側面を断熱し、４ 残余の、中間部側面を放冷することを特徴とする半連鋳
鋳型造塊装置における冷却方法に存する。
入］−ながら鋳型底板を下降させて大型６１１’ｌ塊を
製造するに当り、該鋼塊の直径または短辺長さをＤとし
、該鋼塊の下端より上方へ７Ｄ〜２ Ｄ １ｊ４Ｊさ領
域の１１１面を鋳造初期から凝固完了までスプレー冷却
すると共に、前記鋼塊の上端面および上端より下方へ一
！−Ｄ〜ＬＤ高さ領域の側面を断熱し、４ 残余の、中間部側面を放冷することを特徴とする半連鋳
鋳型造塊装置における冷却方法に存する。
以Ｆ、本発明方法を図面を参照して詳細に説明する。
第１図、第２図は本発明方法を説明する半連鋳ｆ１ｇ型
造塊装置の縦断面図である、第１図は溶卵（の注入開始
初期の状況を示し、第２図は溶鋼注入停止後のｆｌ’４
１塊の冷却状況を示す。
造塊装置の縦断面図である、第１図は溶卵（の注入開始
初期の状況を示し、第２図は溶鋼注入停止後のｆｌ’４
１塊の冷却状況を示す。
第１図、第２図において、ｌは水冷鋳型、２は銅板、３
は底板、４は溶≦（・１１鍋、５は湾外ｊｌｌ、６はノ
ズル、７はラック、８はビニオン、９は６１Ｊ１塊、１
０ｔよグリッド、１１はスブ１／−である。
は底板、４は溶≦（・１１鍋、５は湾外ｊｌｌ、６はノ
ズル、７はラック、８はビニオン、９は６１Ｊ１塊、１
０ｔよグリッド、１１はスブ１／−である。
半連鋳鋳型造塊装置では次のように造塊される。
水冷鋳型ｌは連続鋳造装置の鋳型と同様の構造で上下面
が開放され内面は′４１ｉｉｌ板で構成されている。
が開放され内面は′４１ｉｉｌ板で構成されている。
溶鋼注入初期状態には水冷＋ｉ Ｉ；型１の底部に底板
３が下から挿入さ〕１５、水冷；１１１型１の底が閉じ
た状態で溶鋼鍋４内の溶６１・’４５がノズル６を経て
水冷鋳型ｌ内に注入される。次いで、水冷鋳型１内の溶
１ｉｉ＋″ｉ湯而をほぼ一定のレベルに保ちつつ、底板
３をラック７、ピニオン８により下降させて行く。
３が下から挿入さ〕１５、水冷；１１１型１の底が閉じ
た状態で溶鋼鍋４内の溶６１・’４５がノズル６を経て
水冷鋳型ｌ内に注入される。次いで、水冷鋳型１内の溶
１ｉｉ＋″ｉ湯而をほぼ一定のレベルに保ちつつ、底板
３をラック７、ピニオン８により下降させて行く。
底板３の下降に伴って４ｊ、ｆ固殻の形成されているｔ
ｌ＋Ｉｉ塊９が水冷鋳型ｌから下方へ引き抜かれ、鋼製
グリッドＩＯによってその側面を支持され、グリッド１
０の隙間部分に配設されたスプレー１１からの冷却水に
よって強制冷却される。
ｌ＋Ｉｉ塊９が水冷鋳型ｌから下方へ引き抜かれ、鋼製
グリッドＩＯによってその側面を支持され、グリッド１
０の隙間部分に配設されたスプレー１１からの冷却水に
よって強制冷却される。
、所要の鋼塊長となったとき溶鋼注入を停止し、底板の
下降を由め、溶鋼い４を撤去する。第２図はこの状態を
示し、鋼塊９の下方は引続き水冷却され、上端は断熱月
１２で断熱されている。
下降を由め、溶鋼い４を撤去する。第２図はこの状態を
示し、鋼塊９の下方は引続き水冷却され、上端は断熱月
１２で断熱されている。
この銅塊９の冷却方法を第３図、第４図を用いて説明す
る。
る。
庄３ト１は直径２１ｎ１高さ３ ｍの鋼塊の場合を例示
し、（ａ）〜（ｅ）各図は、鋼塊中央縦断面の右半分を
表わし、Ａ−Ｅは表面冷却条件を示す。Ａはスプレー冷
却、Ｂは放冷、Ｃは断熱、Ｄは強制風冷、Ｅは保温（１
４８０℃）を示す。また２１は５．３時間後の凝固界面
ソロフィール、２２はｌ凝固直前の凝固界面プロフィー
ル、２３ ｒ：ｊ：凝固１１″′ｌ縮笥１を示す。
し、（ａ）〜（ｅ）各図は、鋼塊中央縦断面の右半分を
表わし、Ａ−Ｅは表面冷却条件を示す。Ａはスプレー冷
却、Ｂは放冷、Ｃは断熱、Ｄは強制風冷、Ｅは保温（１
４８０℃）を示す。また２１は５．３時間後の凝固界面
ソロフィール、２２はｌ凝固直前の凝固界面プロフィー
ル、２３ ｒ：ｊ：凝固１１″′ｌ縮笥１を示す。
ｊｉｉｆｌ塊の内部品質、すなわち、センターポロシテ
ィ−１■偏析、逆Ｖ偏析等は凝固界面プロフィールがシ
ャープなＶ字形を示さないほど緩和されることが知られ
ている。第４図はこれを模式的に示し、（ａ）図よりも
（ｂ） ＩＩ’、ｊｌの方がｌ製品Ｊｆｒがよい。
ィ−１■偏析、逆Ｖ偏析等は凝固界面プロフィールがシ
ャープなＶ字形を示さないほど緩和されることが知られ
ている。第４図はこれを模式的に示し、（ａ）図よりも
（ｂ） ＩＩ’、ｊｌの方がｌ製品Ｊｆｒがよい。
第３図（ａ）は側面が均一放冷、底面し、］、ススプレ
ー冷却上面が断熱さり、た場合を示し、底面をスプレー
冷却しても心円末期におけるシャープなＶ形状をなくす
ことができない。
ー冷却上面が断熱さり、た場合を示し、底面をスプレー
冷却しても心円末期におけるシャープなＶ形状をなくす
ことができない。
（ｂ）は、（ａ）の側面放冷を強制風冷に置きかえたも
のであるが、シャープなＶ字形状をなくすことはできな
い。
のであるが、シャープなＶ字形状をなくすことはできな
い。
（Ｃ）は（ａ）の頂面断熱多： 、Ｌ ４８ Ｑ℃保温
に代えだものである。凝固界面プロフィールはかなり改
善されるが末ン°、′十分とＱよ云えない。
に代えだものである。凝固界面プロフィールはかなり改
善されるが末ン°、′十分とＱよ云えない。
（ｄ）は、（ａ）にｓｉ塊」二端開近の側面を断熱する
手段を加えたものである。Ｖ字形状はかなり緩和されて
いる。Ｉ ＜ｅ）は、（ｄ）の底面水冷の代りに１ｊ１１面の下部
側を水冷したものでＶ字形状を消滅させることができる
。
手段を加えたものである。Ｖ字形状はかなり緩和されて
いる。Ｉ ＜ｅ）は、（ｄ）の底面水冷の代りに１ｊ１１面の下部
側を水冷したものでＶ字形状を消滅させることができる
。
第３図、第４図から、鋼塊のｌ製品（ｔｉを向上させる
ためには、 ｇｖｔｉ塊上面全上面Ｉｒ熱し、鋼塊側面
は、上部を断熱、下部をスプレー冷却、中間部を放冷状
態とするのが最もよいことが知られる。
ためには、 ｇｖｔｉ塊上面全上面Ｉｒ熱し、鋼塊側面
は、上部を断熱、下部をスプレー冷却、中間部を放冷状
態とするのが最もよいことが知られる。
この知見を円形断面、直方形断面について種々の寸法と
高さ／径比について検討の結果、次のように冷却するの
が最も理想的であるとの結果を得た。ずなわぢ、鋼塊の
直径または短辺長をＤとし、高さがＩＤ〜１． ＯＤの
大型鋼塊では、鋼塊上面と熱し、少くとも鋼塊側面の下
から１Ｄ〜２Ｄの区域をスプレー冷却し、残余の中間部
領域を放冷とする。水冷冷却部は鋼塊の鋳造下降中にお
いてもスプレー冷却を施す。捉って、スプレーノズルの
噴出位置は鋼塊の下降と共に移動する。
高さ／径比について検討の結果、次のように冷却するの
が最も理想的であるとの結果を得た。ずなわぢ、鋼塊の
直径または短辺長をＤとし、高さがＩＤ〜１． ＯＤの
大型鋼塊では、鋼塊上面と熱し、少くとも鋼塊側面の下
から１Ｄ〜２Ｄの区域をスプレー冷却し、残余の中間部
領域を放冷とする。水冷冷却部は鋼塊の鋳造下降中にお
いてもスプレー冷却を施す。捉って、スプレーノズルの
噴出位置は鋼塊の下降と共に移動する。
鋼塊上部側面の断熱域は、↓Ｄ〜よ−）より拡大４
すれば凝固完了に長時間を要し不経済であり、またこれ
を縮少すれば凝固プロフィール制御効果が著しく弱まる
のでこの範囲に定められる。
を縮少すれば凝固プロフィール制御効果が著しく弱まる
のでこの範囲に定められる。
鋼塊下部側面のスプレー冷却域は、鋼塊の冷却に方向性
をもだせるためには少なくとも↓Ｄｊ２を上のｆｉＮｉ
域のスプレー冷却を要し、２Ｄを越える領域のスプレー
冷却はセンターポロシティを生ずるおそれがあることか
ら２’ Ｉ）〜２Ｄに制限される。
をもだせるためには少なくとも↓Ｄｊ２を上のｆｉＮｉ
域のスプレー冷却を要し、２Ｄを越える領域のスプレー
冷却はセンターポロシティを生ずるおそれがあることか
ら２’ Ｉ）〜２Ｄに制限される。
すなわち、スプレー冷却域はく１・１゛１塊内の凝固界
面の上昇に伴って徐々に冷却域を拡大して行くのが理想
的で、本発明の冷却形態をとれば６１・′・′ｉ塊境内
凝固を下方から」二方に向って進行させることができる
。しかしその眼界を判断するには未凝固部のクレータ−
エンドを検出する必要がある。本発明者らが超音波また
はＸｆＳを利用してクレータ−エンドを検出し、スプレ
ー冷却域との関係を調べて得た知見によれば、クレータ
−エンドから上方へ一Ｄまでの範囲内のスプレー冷却で
は鋼塊内の凝固は下方から上方へ順序よく進行するが、
−！２を越えル範囲をスプレー冷却ずれば、クレータ−
エンドよシ上方にクレータ−エンドより先に凝固完了す
る部位が生じ、大きなポロシティを生じゃすい。
面の上昇に伴って徐々に冷却域を拡大して行くのが理想
的で、本発明の冷却形態をとれば６１・′・′ｉ塊境内
凝固を下方から」二方に向って進行させることができる
。しかしその眼界を判断するには未凝固部のクレータ−
エンドを検出する必要がある。本発明者らが超音波また
はＸｆＳを利用してクレータ−エンドを検出し、スプレ
ー冷却域との関係を調べて得た知見によれば、クレータ
−エンドから上方へ一Ｄまでの範囲内のスプレー冷却で
は鋼塊内の凝固は下方から上方へ順序よく進行するが、
−！２を越えル範囲をスプレー冷却ずれば、クレータ−
エンドよシ上方にクレータ−エンドより先に凝固完了す
る部位が生じ、大きなポロシティを生じゃすい。
このような観点から、欠陥のない製品を得るためのｔ＋
ｒｔｉ塊下部スプレー領域は下端がら２Ｄ以下の範囲に
限定する。
ｒｔｉ塊下部スプレー領域は下端がら２Ｄ以下の範囲に
限定する。
なお、本発明による冷却期間の後半において凝固時間の
短縮を図るだめにηｔ′り境内のクレータ−エンドを検
出し、該エンド位置より上方へ一■）以内の範囲内にお
いてスプレー冷却域を拡大して行くことができる。
短縮を図るだめにηｔ′り境内のクレータ−エンドを検
出し、該エンド位置より上方へ一■）以内の範囲内にお
いてスプレー冷却域を拡大して行くことができる。
スフレ−冷却の水Ｍ：密度は０．００５〜０．１ ｌ／
ｃｒｌ −ｒｎｉｎを基票として設姶すればよく、鋼塊
下方からの冷却制御を実現することができる。
ｃｒｌ −ｒｎｉｎを基票として設姶すればよく、鋼塊
下方からの冷却制御を実現することができる。
第２図は溶鋼注入停止後およびそれ以降の冷却状態を示
すもので、鋼塊９に対するスプレー冷却・は底板３の下
降に伴って順次下方罠移り、スプレー１１群中１１ｇ〜
ｌｌｊ群のみがスプレーしている状態を示す。鋼塊９の
鋳造中はもちろんスプレーは１ｌａｌｌｌｂ＋・・・が
鋼塊９の移動に伴なって冷却水を噴出し、鋼塊の下端か
ら−ＩＤ〜２１）の範囲内で定めだ領域外となったスプ
レー社順次冷却水噴出を停止する。
すもので、鋼塊９に対するスプレー冷却・は底板３の下
降に伴って順次下方罠移り、スプレー１１群中１１ｇ〜
ｌｌｊ群のみがスプレーしている状態を示す。鋼塊９の
鋳造中はもちろんスプレーは１ｌａｌｌｌｂ＋・・・が
鋼塊９の移動に伴なって冷却水を噴出し、鋼塊の下端か
ら−ＩＤ〜２１）の範囲内で定めだ領域外となったスプ
レー社順次冷却水噴出を停止する。
第２図中１２は断熱拐を示し、溶鋼注入停止後、第１図
に示した水冷鋳型ｌを上方に抜きとり、鋳型ｌに代えて
断熱材１２を装着する。第２図には示していないが、鋼
塊上面も断熱する。第２図の断熱月１２は棒状のものを
示すが、上面も同時に断熱するキャップ状のものでもよ
い 以上のようにａｏｒｔａ塊下部をスプレー冷却り上端を
断熱し、中間部を放冷することによって、ｎ！ｄ塊内部
の未凝固溶湯を下方から逐次上方に向ってａ固進行させ
ることができ、センターポロシティやＶ偏析等が大きく
改善される。
に示した水冷鋳型ｌを上方に抜きとり、鋳型ｌに代えて
断熱材１２を装着する。第２図には示していないが、鋼
塊上面も断熱する。第２図の断熱月１２は棒状のものを
示すが、上面も同時に断熱するキャップ状のものでもよ
い 以上のようにａｏｒｔａ塊下部をスプレー冷却り上端を
断熱し、中間部を放冷することによって、ｎ！ｄ塊内部
の未凝固溶湯を下方から逐次上方に向ってａ固進行させ
ることができ、センターポロシティやＶ偏析等が大きく
改善される。
本発明方法を実施するに当り、鋼塊品質をさらに向上さ
せる手段を併用しても差支えない。例えば主として鋼塊
のイ１部個析を少なくするために、凝固過程中期以降に
おいてｉ；ｒｉ塊曲頭部未凝固部を加熱すると共に、純
鉄等の不純物濃度の低い鉄をその未凝固部に投入して不
純物を希釈してもよい。
せる手段を併用しても差支えない。例えば主として鋼塊
のイ１部個析を少なくするために、凝固過程中期以降に
おいてｉ；ｒｉ塊曲頭部未凝固部を加熱すると共に、純
鉄等の不純物濃度の低い鉄をその未凝固部に投入して不
純物を希釈してもよい。
まだ例えば、＆＝；を固過程にオｄいて未凝固溶湯の電
磁攪拌を併用することにより、中心偏析やセンターポロ
シティの低減を図ることも有効である。
磁攪拌を併用することにより、中心偏析やセンターポロ
シティの低減を図ることも有効である。
本発明方法により、半連鋳鋳型造塊装置を用いて大型鋼
塊を高品質、高歩留りで鋳造することが可能となった。
塊を高品質、高歩留りで鋳造することが可能となった。
実施例１
直径１．（３ｍ、高さ３．２ｍの鋼塊を第１図に示す装
置を用いて第５図に示す制御冷却によって冷却して製造
した。第５図においてＡは水量密度０．０１１／ｃｒＩ
・ｍｌｎのスプレー冷却で、冷却領域高さ１．６ｎｌＸ
Ｂは放冷、Ｃは断熱で断熱領域はく＋：Ｉａ塊上面全上
面全体から下方へ帆３２ｍの側面である。底面は底板と
の接触伝熱による冷却である。
置を用いて第５図に示す制御冷却によって冷却して製造
した。第５図においてＡは水量密度０．０１１／ｃｒＩ
・ｍｌｎのスプレー冷却で、冷却領域高さ１．６ｎｌＸ
Ｂは放冷、Ｃは断熱で断熱領域はく＋：Ｉａ塊上面全上
面全体から下方へ帆３２ｍの側面である。底面は底板と
の接触伝熱による冷却である。
溶鋼は、液相線温度１５１７℃、同相線温度１４６０℃
、注入温度１５６０℃であった。
、注入温度１５６０℃であった。
第６図に上記実施例と平均直径１．６ｍ、高さ３．２ｍ
の通常の鋳型で造塊した場合とのセンターボＩｆｆシテ
ィのｆｒｉｌｌ塊高さ方向の分布例を示す。第６図に見
られるように、本発明方法による鋼塊のセンターボロン
ティは従来の上程度に激減した。
の通常の鋳型で造塊した場合とのセンターボＩｆｆシテ
ィのｆｒｉｌｌ塊高さ方向の分布例を示す。第６図に見
られるように、本発明方法による鋼塊のセンターボロン
ティは従来の上程度に激減した。
実施イ５１］２
＃（４，１図に示す装置を用いて、断面１，０７７１
Ｘ ２．Ｏｍ、商さ３．Ｏｍの銅塊を鋳造した。注入溶
≦ｉ、ｒａ温度は１４８０℃、鋳型からの引抜速度０．
２ｍ１分とし、引抜開始後スプレーから冷却水量密度８
Ａ／ｍ −＋ｎｉｎで冷水を噴出させ、銅塊側面の下端
からＪ二方へ１．５１７１の範囲をスプレーしながら引
き抜きをＩＡｉけ、所定長に達した移溶ｎ１ｆｌ注入と
１１．ｒｌｌ上下降停止し、ｉｆ’！塊」−二面および
上端から下方へＱ、２７７Ｚのφ１“Ｃ１囲の側面を断
熱利で被覆し、６時間冷却を継続して鉗（塊を凝固完了
させたＯ ｎ、ｉ固進行過程中途において、鋼塊頭部の
未訝固溶鋼を加熱して純鉄５０Ｕを投入し、未凝固溶往
・′ｉを希釈１７だ。
Ｘ ２．Ｏｍ、商さ３．Ｏｍの銅塊を鋳造した。注入溶
≦ｉ、ｒａ温度は１４８０℃、鋳型からの引抜速度０．
２ｍ１分とし、引抜開始後スプレーから冷却水量密度８
Ａ／ｍ −＋ｎｉｎで冷水を噴出させ、銅塊側面の下端
からＪ二方へ１．５１７１の範囲をスプレーしながら引
き抜きをＩＡｉけ、所定長に達した移溶ｎ１ｆｌ注入と
１１．ｒｌｌ上下降停止し、ｉｆ’！塊」−二面および
上端から下方へＱ、２７７Ｚのφ１“Ｃ１囲の側面を断
熱利で被覆し、６時間冷却を継続して鉗（塊を凝固完了
させたＯ ｎ、ｉ固進行過程中途において、鋼塊頭部の
未訝固溶鋼を加熱して純鉄５０Ｕを投入し、未凝固溶往
・′ｉを希釈１７だ。
上ｉｉ８鋼塊を同一寸法の従来の１１η常の造塊法によ
る鋼塊と比較１〜だ。中心軸」二の最大空孔率は従来法
によるｆｌ＋４塊では、０．５チであったのに対し上記
本発明の実施例による≦１．「１塊でれＯ０２チに減少
した。
る鋼塊と比較１〜だ。中心軸」二の最大空孔率は従来法
によるｆｌ＋４塊では、０．５チであったのに対し上記
本発明の実施例による≦１．「１塊でれＯ０２チに減少
した。
またｉｌ・■１１塊部の正偏析１２０％以」−の切捨部
は、従来法による卸１塊で）：Ｌ ｆｌ、ｆｆ塊全全１
ｊｊｊ’！の２５正ｈｔチであったが、本発明の実Ｍ１
１例による鋼塊では、１５東Ｌｉｔ％に減少した。さら
に、本発明の実施例による銅塊ては、従来法による鋼塊
と比較して■偏析が緩和されていることが確認された。
は、従来法による卸１塊で）：Ｌ ｆｌ、ｆｆ塊全全１
ｊｊｊ’！の２５正ｈｔチであったが、本発明の実Ｍ１
１例による鋼塊では、１５東Ｌｉｔ％に減少した。さら
に、本発明の実施例による銅塊ては、従来法による鋼塊
と比較して■偏析が緩和されていることが確認された。
ガ）１図、第２図は本発明の実施に用いる半連鋳鋳型造
塊装置の要部縦断面図、第３図は外部冷却条件を及化し
た場合の凝固線の進展を示す鋼塊の中心縦断面の模式図
、第４図は凝固プロフィールと内部品質との関係を定性
的に示す鋼塊縦断面の模式図、第５図は実施例の外部冷
却条件を示ず鋼塊の中心縦断面の模式図、第６図は実施
例によるセンターポロシティの改善を例示するグラフで
ある。 ｌ・・水冷鋳型、２・・・銅板、３・・・底板、４・・
溶鋼鍋、５・・・溶鋼、６・・ノズル、７・・・ラック
、８・・ビニオン、９・・・鋼塊、ｌｏ・・・グリッド
、ｌｌ・・・スプレー ２１．２２・・・凝固界面７゛ロフイール、２３・・・
凝固収縮部 Ａ・・・スプレー冷却、Ｂ・・放冷、Ｃ・・・断熱、Ｄ
・・強制風冷、Ｅ・・保温。 第１図 第２図 ら 第３図 （ａ） （ｂ） （ｃ）第１ 第５図 （ｂ） 第６図 センターポロシティ−指数
塊装置の要部縦断面図、第３図は外部冷却条件を及化し
た場合の凝固線の進展を示す鋼塊の中心縦断面の模式図
、第４図は凝固プロフィールと内部品質との関係を定性
的に示す鋼塊縦断面の模式図、第５図は実施例の外部冷
却条件を示ず鋼塊の中心縦断面の模式図、第６図は実施
例によるセンターポロシティの改善を例示するグラフで
ある。 ｌ・・水冷鋳型、２・・・銅板、３・・・底板、４・・
溶鋼鍋、５・・・溶鋼、６・・ノズル、７・・・ラック
、８・・ビニオン、９・・・鋼塊、ｌｏ・・・グリッド
、ｌｌ・・・スプレー ２１．２２・・・凝固界面７゛ロフイール、２３・・・
凝固収縮部 Ａ・・・スプレー冷却、Ｂ・・放冷、Ｃ・・・断熱、Ｄ
・・強制風冷、Ｅ・・保温。 第１図 第２図 ら 第３図 （ａ） （ｂ） （ｃ）第１ 第５図 （ｂ） 第６図 センターポロシティ−指数
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水冷鋳型内に溶鋼を注入しながら鋳型底板を下降さ
せて大型鋼塊を製造するに当り、該鋼塊の直径または短
辺長さをＤとし、該鋼塊の下端より上方へ−ＩＤ〜２Ｄ
高さ領域の側面を鋳造初期から凝固完了までスプレー冷
却すると共に、前記６ｊ：１１１塊上端面および上端よ
り下方へ１Ｄ−−！−Ｄ高さ領４ 域の側面を断熱し、残余の中間部側面を放冷することを
特徴とする、半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15403982A JPS5945068A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15403982A JPS5945068A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5945068A true JPS5945068A (ja) | 1984-03-13 |
| JPH0329497B2 JPH0329497B2 (ja) | 1991-04-24 |
Family
ID=15575574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15403982A Granted JPS5945068A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 半連鋳鋳型造塊装置における冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5945068A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62137155A (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-20 | Nichidoku Jukogyo Kk | 垂直鋳造装置 |
| CN106457371A (zh) * | 2014-03-27 | 2017-02-22 | 首要金属科技奥地利有限责任公司 | 钢带的半连续铸造 |
| CN112974742A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-06-18 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种减少大规格2000系铝合金铸锭底部开裂的方法 |
-
1982
- 1982-09-06 JP JP15403982A patent/JPS5945068A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62137155A (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-20 | Nichidoku Jukogyo Kk | 垂直鋳造装置 |
| CN106457371A (zh) * | 2014-03-27 | 2017-02-22 | 首要金属科技奥地利有限责任公司 | 钢带的半连续铸造 |
| US10307819B2 (en) | 2014-03-27 | 2019-06-04 | Primetals Technologies Austria GmbH | Semi-continuous casting of a steel strip |
| CN112974742A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-06-18 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种减少大规格2000系铝合金铸锭底部开裂的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0329497B2 (ja) | 1991-04-24 |
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