JPS5945331A - 発泡成形品の製造方法 - Google Patents
発泡成形品の製造方法Info
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
てスキン層と発泡層のサンドインチ構造となるストラク
テヤルフォームの如き熱Ｆ＋１塑性樹脂発泡成形品の製
造方法に開するものである。
テヤルフォームの如き熱Ｆ＋１塑性樹脂発泡成形品の製
造方法に開するものである。
ホリアミド，ホリエステル．改質ボリフェニレンオキサ
イド，ＡＢＳ，ボリスチレンの如き特ニ高融点重会体を
発泡射出成形する場合、従来発泡剤としてアソ糸，ニト
ロソ系．ヒドラジン系等ノ発泡剤が使用され、なかでも
アゾ・ジ・カーボン７ミｌ’は最も一般的に良く用いら
れている。しかしこれ等の発泡剤は優れた発泡性能を示
す反面、発泡剤の残査がボス，リブ，穴等につ１り数シ
ョットごとに取り除く作業を必要とし、Ｊ］つ残査によ
るモールドの錆や腐蝕を発生させる等大＠な欠点分有し
ている。さらに、これ等の発泡剤企使用した成形物は該
成形物内のガス拡散速度が遅く、成形後すぐに塗装する
と成形物内部のガスが塗膜にビンポール状の穴を発生せ
しめるという基本的な欠点があり、ガス抜は期間、成形
物をストックしなければならない難点を右下る。
イド，ＡＢＳ，ボリスチレンの如き特ニ高融点重会体を
発泡射出成形する場合、従来発泡剤としてアソ糸，ニト
ロソ系．ヒドラジン系等ノ発泡剤が使用され、なかでも
アゾ・ジ・カーボン７ミｌ’は最も一般的に良く用いら
れている。しかしこれ等の発泡剤は優れた発泡性能を示
す反面、発泡剤の残査がボス，リブ，穴等につ１り数シ
ョットごとに取り除く作業を必要とし、Ｊ］つ残査によ
るモールドの錆や腐蝕を発生させる等大＠な欠点分有し
ている。さらに、これ等の発泡剤企使用した成形物は該
成形物内のガス拡散速度が遅く、成形後すぐに塗装する
と成形物内部のガスが塗膜にビンポール状の穴を発生せ
しめるという基本的な欠点があり、ガス抜は期間、成形
物をストックしなければならない難点を右下る。
これを更に具体的に実験にもとづいて詳述すると、一般
に重炭酸ナトリウム又はこれとクエン酸あるいは酒石酸
との組合せによる発泡方法は古くから行なわれており、
周知である。
に重炭酸ナトリウム又はこれとクエン酸あるいは酒石酸
との組合せによる発泡方法は古くから行なわれており、
周知である。
ところで、重炭酸ナトリウムだけの発泡について温度上
昇中のガス発生状況をみると、上昇速度２９気で流動バ
ラフィン１ ０ ０ ａｃ 中・試別１。
昇中のガス発生状況をみると、上昇速度２９気で流動バ
ラフィン１ ０ ０ ａｃ 中・試別１。
ｏ０７について考察すると、第１図の如くであり、１４
０℃〜１６０℃ｌｃおけるガス発生量の増加が著しく成
形物の表面に分解残査を生じて塗装π対する悪影響が懸
念される。
０℃〜１６０℃ｌｃおけるガス発生量の増加が著しく成
形物の表面に分解残査を生じて塗装π対する悪影響が懸
念される。
これに対し上昇速度２℃廓、流動パラフィン１ＯＣＣ中
、試料］、、 ＯＯＯ￥といつ同条件で前記発泡剤π等
モルのクエン酸を加え、重炭酸ナトリウム０．２８５７
Ｖ、クエン酸０．７１４３Ｐの混合物を用いて実験した
ところ温度上昇中のガス発生状況は第２図の如くなり、
前記のような事態汀クエン酸で中和されることによりな
くなるが、反面、分解温度が低くなり、高融点重合体に
は分解が急激すぎて気泡荒れやガスの逃げによる発泡倍
率不足及び金型腐蝕の問題が発生する。
、試料］、、 ＯＯＯ￥といつ同条件で前記発泡剤π等
モルのクエン酸を加え、重炭酸ナトリウム０．２８５７
Ｖ、クエン酸０．７１４３Ｐの混合物を用いて実験した
ところ温度上昇中のガス発生状況は第２図の如くなり、
前記のような事態汀クエン酸で中和されることによりな
くなるが、反面、分解温度が低くなり、高融点重合体に
は分解が急激すぎて気泡荒れやガスの逃げによる発泡倍
率不足及び金型腐蝕の問題が発生する。
かくして本発明は、斜上の如き問題に着目し、その欠点
を排除し高融点重合体の発泡成形といえどもモールドの
錆や腐蝕の発生の懸念がなく・かつ成形抜の発泡成形品
のガス抜き時間を短かくした発泡成形品？製造する方法
？提供するものである。
を排除し高融点重合体の発泡成形といえどもモールドの
錆や腐蝕の発生の懸念がなく・かつ成形抜の発泡成形品
のガス抜き時間を短かくした発泡成形品？製造する方法
？提供するものである。
即ち、本発明は従来の発泡剤に代る発泡剤を見出し、所
要温度で発泡成形することを目的とし、熱可塑性樹脂に
発泡剤ひ添加して発泡射出成形するに際し、該発泡剤と
してクエン醗、イタコン酸又は酒石酸の１アミン塩のコ
一つに重炭酸すトリウム（重そう〕を組合せたものを使
用し、該発泡剤の分解温度以上の湿度で射出成形下べ）
ことを特徴とする。
要温度で発泡成形することを目的とし、熱可塑性樹脂に
発泡剤ひ添加して発泡射出成形するに際し、該発泡剤と
してクエン醗、イタコン酸又は酒石酸の１アミン塩のコ
一つに重炭酸すトリウム（重そう〕を組合せたものを使
用し、該発泡剤の分解温度以上の湿度で射出成形下べ）
ことを特徴とする。
ここで、前記重炭酸ナト１７ウムに紹合わされるクエ’
＃１．イタコン酸又は酒石酸の］アミン塩とは、酒石酸
、クエン酸又はイタコン酸のカルボン酸からなる群より
選ばれた１つにシクロヘギシルアミン、イソプロピルア
ミン、ブチルアミン、オクチルアミン、ドアシリアミン
。オレイルアミン。
＃１．イタコン酸又は酒石酸の］アミン塩とは、酒石酸
、クエン酸又はイタコン酸のカルボン酸からなる群より
選ばれた１つにシクロヘギシルアミン、イソプロピルア
ミン、ブチルアミン、オクチルアミン、ドアシリアミン
。オレイルアミン。
ステアリルアミン等の有機アミン塩としたものであり、
重炭酸ナトリウムとの組合せに際してはそれら１アミン
塩と重炭酸すｌ・リウムとのモル比は１：１〜０．２の
組合せが好ｌしい。
重炭酸ナトリウムとの組合せに際してはそれら１アミン
塩と重炭酸すｌ・リウムとのモル比は１：１〜０．２の
組合せが好ｌしい。
そして、この組＠せによる発泡剤は発泡にあたり分解開
始温度が重炭酸す） ＩＪウム単独よジ上がＶ成形物か
らのブレードもなく１発泡が特π高融点重合体に適する
と共に・これらのアミン塩が金型腐蝕を防止し、かつ、
アゾ型と異なって炭酸ガス系は成形物中のガスの拡散が
良いことからガス抜き期間が短かくて済み、理想的な発
泡剤である。
始温度が重炭酸す） ＩＪウム単独よジ上がＶ成形物か
らのブレードもなく１発泡が特π高融点重合体に適する
と共に・これらのアミン塩が金型腐蝕を防止し、かつ、
アゾ型と異なって炭酸ガス系は成形物中のガスの拡散が
良いことからガス抜き期間が短かくて済み、理想的な発
泡剤である。
第３図はこの発泡剤の温度上昇中のガス発生状態を前記
第１図、第２図同様上昇速度２°Ｃｈｉｎ 、流動ハラ
フィン１０ ｃｃ 中試刺１０ｏＯＶで、かつ重炭酸
ナトリウム０．４０００！／、クエン酸１シクロヘキシ
ルアミン塩０．６０００ ｆ／の発泡剤πツｆｉ実験し
た結果である。
第１図、第２図同様上昇速度２°Ｃｈｉｎ 、流動ハラ
フィン１０ ｃｃ 中試刺１０ｏＯＶで、かつ重炭酸
ナトリウム０．４０００！／、クエン酸１シクロヘキシ
ルアミン塩０．６０００ ｆ／の発泡剤πツｆｉ実験し
た結果である。
しかして、本発明において発泡剤の前記分解開始湿度と
汀、炭酸ガスの発生量が急激に発生し始める温度であり
、その１例は前記第３図を参照すれば２００℃程度であ
る。
汀、炭酸ガスの発生量が急激に発生し始める温度であり
、その１例は前記第３図を参照すれば２００℃程度であ
る。
なかでも、本発明では炭酸ガスによって均一微細気泡の
発泡成形品を得るため 炭酸ガスの発生量′とその温度
の関係は重要であり、成形温度は重要な要件になる。
発泡成形品を得るため 炭酸ガスの発生量′とその温度
の関係は重要であり、成形温度は重要な要件になる。
本発明では、この点についてｉＩＩ記分解開始温度以上
で射出成形することも特徴としている。
で射出成形することも特徴としている。
若し、成形が前Ｂｅ分解開始濁度以下で行なわれるとき
は炭酸ガスの発生が少なく、充分な７％期の発泡を得る
ことはできない。
は炭酸ガスの発生が少なく、充分な７％期の発泡を得る
ことはできない。
なお・この場合の成形温度とは熱ｎ１塑性樹脂と発泡剤
とが溶融混練されるシリンダ一部の温度である。
とが溶融混練されるシリンダ一部の温度である。
そして本発明では発泡剤の分解湿度が上記第３図の如く
、２００”Ｃ以上と高いため、この分解湿度に適合した
熱可塑性柿脂としてポリアミド、ポリエステル、改質ホ
リフエニレンオキサイド、Ａ適用される。
、２００”Ｃ以上と高いため、この分解湿度に適合した
熱可塑性柿脂としてポリアミド、ポリエステル、改質ホ
リフエニレンオキサイド、Ａ適用される。
又、射出成形については、通常の射出成形機が使用され
、射出成形機に種々の成形機でよいが、主にストラクナ
ヤルフォーム用の専用成形機が使用される。
、射出成形機に種々の成形機でよいが、主にストラクナ
ヤルフォーム用の専用成形機が使用される。
以下引続き、実施例を挙げて更に具体的に説明する。
実施例１
比ｉ１．１の改質ポリフェニレンオキサイド１Ｏ０７に
重炭酸ナトリウム０．８７とクエン酷ｌシク口・＼キシ
ルアミン塩１．ｏ２の比率でタンブラ−で混合し、それ
を低圧のＳ Ｔｉｗ用マシマシンＯＸ−ＣｅｌＦ’
社Ｍ ４００ トン〕 を用いンリンダー、マニホール
ドとも２６０℃の温度て成形した。得られｌζ製品は均
一微細気泡を有Ｌ、発泡倍率６１１．３倍であった。
重炭酸ナトリウム０．８７とクエン酷ｌシク口・＼キシ
ルアミン塩１．ｏ２の比率でタンブラ−で混合し、それ
を低圧のＳ Ｔｉｗ用マシマシンＯＸ−ＣｅｌＦ’
社Ｍ ４００ トン〕 を用いンリンダー、マニホール
ドとも２６０℃の温度て成形した。得られｌζ製品は均
一微細気泡を有Ｌ、発泡倍率６１１．３倍であった。
且つ、モールドの錆発生汀なく、成形２時間後塗装して
も、塗膜に異常は認められなかった。
も、塗膜に異常は認められなかった。
実施例２
比重１．１の改質ポリフェニレンオキサイド１００フπ
重炭酸ナトリウム０．８ｙと酒石酸１シクロヘギシルア
ミン塩０．８２の比率でタンブラ−で混介し、それ？低
圧のＳＦ専用マシン（Ｅｘ−Ｏｅ １１−０社製４００
＋、ン）を用いシリンダー、マニホールドとも２６０
℃の温度で成形した。
重炭酸ナトリウム０．８ｙと酒石酸１シクロヘギシルア
ミン塩０．８２の比率でタンブラ−で混介し、それ？低
圧のＳＦ専用マシン（Ｅｘ−Ｏｅ １１−０社製４００
＋、ン）を用いシリンダー、マニホールドとも２６０
℃の温度で成形した。
得られた製品は均一微細気泡を有し、発泡倍率は１．３
倍であった。且つ、モールドの錆発生はなく、成形２時
間後塗装しても、塗膜に異常は認められなかつｌこ。
倍であった。且つ、モールドの錆発生はなく、成形２時
間後塗装しても、塗膜に異常は認められなかつｌこ。
実施例３
比重１，０６のＡ Ｅ Ｓ樹脂ぺＬ・シト１００フπ車
炭酸すトリウム０．８ンとイタコン酸ｌイソプロピルア
ミン塩ｏ、７９の比率でタンブラ−で混付し、それを低
圧のＳＦ専用マシン（Ｅｘ Ｃ！θ１１−０礼製４００
！・ン）を用いシリンダー、マニホールドとも２１０°
Ｃの温度で成形した。得られた製品は均一微細気泡を有
し、発泡倍率は］５倍であった。
炭酸すトリウム０．８ンとイタコン酸ｌイソプロピルア
ミン塩ｏ、７９の比率でタンブラ−で混付し、それを低
圧のＳＦ専用マシン（Ｅｘ Ｃ！θ１１−０礼製４００
！・ン）を用いシリンダー、マニホールドとも２１０°
Ｃの温度で成形した。得られた製品は均一微細気泡を有
し、発泡倍率は］５倍であった。
且つ、モールドの錆発生汀なく、成形３晶間後で塗装し
ても、塗膜に異常は認められなかった。
ても、塗膜に異常は認められなかった。
以上の各実施例より明らかな如く本発明方法によれば高
融点重合体の発泡成形といえども均一微細気泡の良質な
製品で発泡倍率も充分であるストラクチャルフオームを
容易に製造することができ、しかも金型腐蝕の問題もな
く、塗装に対する悪影響も生ぜず、誠ＶＣ実用的である
。
融点重合体の発泡成形といえども均一微細気泡の良質な
製品で発泡倍率も充分であるストラクチャルフオームを
容易に製造することができ、しかも金型腐蝕の問題もな
く、塗装に対する悪影響も生ぜず、誠ＶＣ実用的である
。
第１図乃至第３図は温度上昇中のガス発生状況を示す図
表で、第１図及び第２図は比較例であり、第３図Ｑゴ木
発明の実施例の場会である。 竿１回 ’５Ｔ＆１１（’Ｃ） ９４Ｚ図 温度（・Ｃ）
表で、第１図及び第２図は比較例であり、第３図Ｑゴ木
発明の実施例の場会である。 竿１回 ’５Ｔ＆１１（’Ｃ） ９４Ｚ図 温度（・Ｃ）
Claims (1)
- ／ 熱可塑性樹脂に発泡剤を添加して発泡射出成形する
に際し、発泡剤としてクエン酸の１アミン塩、イタコン
酸の１アミン酸あ句いは酒石酸の１アミン塩からなる群
から選ばれた少くとも］つと重炭酸ナトリウムとを組合
せたものを使用し、該発泡剤の分解開始温度以上で射出
成形することを特徴とする発泡成形品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57157339A JPS5945331A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 発泡成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57157339A JPS5945331A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 発泡成形品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5945331A true JPS5945331A (ja) | 1984-03-14 |
| JPH0231737B2 JPH0231737B2 (ja) | 1990-07-16 |
Family
ID=15647522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57157339A Granted JPS5945331A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 発泡成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5945331A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61101537A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-20 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 塗装された熱可塑性樹脂発泡成形体の製造方法 |
-
1982
- 1982-09-08 JP JP57157339A patent/JPS5945331A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61101537A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-20 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 塗装された熱可塑性樹脂発泡成形体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0231737B2 (ja) | 1990-07-16 |
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