JPS5947292A - 含水石炭類の液化法 - Google Patents
含水石炭類の液化法Info
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- JPS5947292A JPS5947292A JP15670282A JP15670282A JPS5947292A JP S5947292 A JPS5947292 A JP S5947292A JP 15670282 A JP15670282 A JP 15670282A JP 15670282 A JP15670282 A JP 15670282A JP S5947292 A JPS5947292 A JP S5947292A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は含水石炭類の通気乾燥を含む含水石炭類の改良
された液化法に関する。
された液化法に関する。
石炭類は、一般に、そのま〜または液化処理後、燃料あ
るいはその他種々の目的に利用されている。
るいはその他種々の目的に利用されている。
この場合、エネルギー効率を高めるために、採掘された
石炭は、通常、灰分除去あるいは脱水をして使用される
。灰分の除去は石炭粒子を小さくして選炭するのが効率
の点で好ましいが、選炭には水を用いるのが通常である
から、選炭後の石炭には多量の水が付着し、ある種の石
炭では付着水分が、２０重量％す、上にも達する。また
、ある種の褐炭では水分が、２０〜７０重量係に静刃気
ものもある。
石炭は、通常、灰分除去あるいは脱水をして使用される
。灰分の除去は石炭粒子を小さくして選炭するのが効率
の点で好ましいが、選炭には水を用いるのが通常である
から、選炭後の石炭には多量の水が付着し、ある種の石
炭では付着水分が、２０重量％す、上にも達する。また
、ある種の褐炭では水分が、２０〜７０重量係に静刃気
ものもある。
このような石炭の乾燥法としては（］）気流乾燥法、（
２）油中乾燥法および（３）加圧水蒸気法などの乾燥法
が知られている。気流乾燥法は現在広く用いられている
が、空気と燃料との混合から得られる熱風中には、過剰
の酸素が残存していることと、通常熱風温度が高く、石
炭類は酸化され、また揮発成分の一部は分解、ガス化し
て逸散する。酸化された石炭類は常温においても酸化が
進行し、自然発火し易くなるので貯炭設備には巨額の費
用を必要とする。さらに、このような石炭を原料として
液化を行なうと製品得率の低下および水素消費量の増加
を招き、経済的に非常に不利となる。
２）油中乾燥法および（３）加圧水蒸気法などの乾燥法
が知られている。気流乾燥法は現在広く用いられている
が、空気と燃料との混合から得られる熱風中には、過剰
の酸素が残存していることと、通常熱風温度が高く、石
炭類は酸化され、また揮発成分の一部は分解、ガス化し
て逸散する。酸化された石炭類は常温においても酸化が
進行し、自然発火し易くなるので貯炭設備には巨額の費
用を必要とする。さらに、このような石炭を原料として
液化を行なうと製品得率の低下および水素消費量の増加
を招き、経済的に非常に不利となる。
油中乾燥法および加圧水蒸気法は原理的に石炭類を酸化
せずに乾燥することができるが、従来の方法ではいずれ
も脱水後の石炭類の水分が／θ重−Ｍ′係前後にもなる
。従って、これらの石炭を液化する場合は、石炭正味の
供給量低下に伴なって設備が巨大化し、また液化反応に
太き（影響する反応塔内での水素分圧が水蒸気によって
低下するので、より高圧が必要となる。さらに、この方
法で分離された水にはフェノール類、クレゾール類、フ
ミン酸などの水溶性有機化合物が多量に含まれるのでこ
の分離水の処理費用が大きくなる。近年開発されつ〜あ
るフラッシュ乾燥法においても、同様に分離水の処理が
必要である。
せずに乾燥することができるが、従来の方法ではいずれ
も脱水後の石炭類の水分が／θ重−Ｍ′係前後にもなる
。従って、これらの石炭を液化する場合は、石炭正味の
供給量低下に伴なって設備が巨大化し、また液化反応に
太き（影響する反応塔内での水素分圧が水蒸気によって
低下するので、より高圧が必要となる。さらに、この方
法で分離された水にはフェノール類、クレゾール類、フ
ミン酸などの水溶性有機化合物が多量に含まれるのでこ
の分離水の処理費用が大きくなる。近年開発されつ〜あ
るフラッシュ乾燥法においても、同様に分離水の処理が
必要である。
本発明は石炭の酸化を防止することができ、液化におけ
る水素消費量の増加を防雨することができ、さらに液化
率の低下を防雨し得る含水石炭類の液化法を提供しよう
とするものである。
る水素消費量の増加を防雨することができ、さらに液化
率の低下を防雨し得る含水石炭類の液化法を提供しよう
とするものである。
本発明の含水石炭類の液化法は含水石炭類を、２００°
Ｃす、下の温度の熱気流と接触させて乾燥し、ついで乾
燥石炭類を溶剤中で水素加圧下に加熱して石炭溶液とす
ることを特徴とするものである。
Ｃす、下の温度の熱気流と接触させて乾燥し、ついで乾
燥石炭類を溶剤中で水素加圧下に加熱して石炭溶液とす
ることを特徴とするものである。
さらに、本発明は大部分の水分が通気乾燥により除去さ
れた石炭類中になおも残存する若干の水分を、触媒の存
在下または不存在下にこの石炭類を溶剤中で加熱して水
蒸気相と石炭スラリー相とに分離することにより除去し
、ついで石炭スラリーを水素加圧下に加熱して石炭溶液
とすることをも特徴とする。
れた石炭類中になおも残存する若干の水分を、触媒の存
在下または不存在下にこの石炭類を溶剤中で加熱して水
蒸気相と石炭スラリー相とに分離することにより除去し
、ついで石炭スラリーを水素加圧下に加熱して石炭溶液
とすることをも特徴とする。
本発明において含水石炭と接触せしめられる熱気流の温
度を、２００℃以下に制限することによって物温を７３
０°Ｃ以下に保ち、気流中に酸素が存在してもそれによ
る石炭の酸化を防止し、組成の変化を防止することがで
き、従って液化率の低下を防止することができる。気流
温度が２００°Ｃ以−」二となると石炭の組成に変化が
起こり、液化率が低下する。好ましい熱気流温度は３０
°〜７９０°Ｃである。
度を、２００℃以下に制限することによって物温を７３
０°Ｃ以下に保ち、気流中に酸素が存在してもそれによ
る石炭の酸化を防止し、組成の変化を防止することがで
き、従って液化率の低下を防止することができる。気流
温度が２００°Ｃ以−」二となると石炭の組成に変化が
起こり、液化率が低下する。好ましい熱気流温度は３０
°〜７９０°Ｃである。
本発明において用いられる石炭は水分が７０重量％以七
〇粘結炭、非粘結炭、褐炭、亜炭および草炭であるが、
特に褐炭は本発明の方法により組成変化を起こすことな
く容易に乾燥、液化される。
〇粘結炭、非粘結炭、褐炭、亜炭および草炭であるが、
特に褐炭は本発明の方法により組成変化を起こすことな
く容易に乾燥、液化される。
本発明で用いられる熱気流は空気または不活性ガス気流
であるが、具体的にはボイラーの空気熱交換器からの熱
空気ボイラーの燃焼廃ガス、石炭液化の際に発生する二
酸化炭素などである。これらは適宜混合して用いること
もできる。
であるが、具体的にはボイラーの空気熱交換器からの熱
空気ボイラーの燃焼廃ガス、石炭液化の際に発生する二
酸化炭素などである。これらは適宜混合して用いること
もできる。
通気乾燥されて大部分の水分が除去され、なおもＳ〜７
５重量係静刃気を含有する乾燥石炭に溶剤を加え、さら
に液化用触媒を添加または添加せずに、得られた石炭ス
ラリーを７００〜３００℃に加熱して水蒸気相と石炭ス
ラリー相とに分離して除去してもよい。
５重量係静刃気を含有する乾燥石炭に溶剤を加え、さら
に液化用触媒を添加または添加せずに、得られた石炭ス
ラリーを７００〜３００℃に加熱して水蒸気相と石炭ス
ラリー相とに分離して除去してもよい。
用いられる溶剤は沸点が７ｇ０３以上の炭化水素油、例
えば石炭乾留タールもしくはその分留物、沸点２００°
Ｃ以上の石油系重質油、石炭液化工程において生成され
る石炭の分解生成油、またはこれらの溶剤の水添生成物
、あるいはこれらの混合物である。さらに、脱水後の石
炭ヌラＩＪ−１液化工程においてガス分離した後の固体
を含む石炭溶液も溶剤として用いることができる。
えば石炭乾留タールもしくはその分留物、沸点２００°
Ｃ以上の石油系重質油、石炭液化工程において生成され
る石炭の分解生成油、またはこれらの溶剤の水添生成物
、あるいはこれらの混合物である。さらに、脱水後の石
炭ヌラＩＪ−１液化工程においてガス分離した後の固体
を含む石炭溶液も溶剤として用いることができる。
なお、油中乾燥を行なわず通気乾燥のみを行なう場合、
乾燥石炭は溶剤および所望により触媒を添加されて石炭
スラリーとされる。この石炭スラリーおよび上記油中乾
燥からの石炭スラリー中の溶剤と乾燥石炭との重量比は
／：０７〜０．５が好ましく、特に／：０．７！ｉ〜０
゜グが好ましい。石炭スラリー調製時の温度は、気泡の
発生を防ぐために７００°Ｃ以下とするのが好ましい。
乾燥石炭は溶剤および所望により触媒を添加されて石炭
スラリーとされる。この石炭スラリーおよび上記油中乾
燥からの石炭スラリー中の溶剤と乾燥石炭との重量比は
／：０７〜０．５が好ましく、特に／：０．７！ｉ〜０
゜グが好ましい。石炭スラリー調製時の温度は、気泡の
発生を防ぐために７００°Ｃ以下とするのが好ましい。
液化用触媒としては鉄、モリブデン、コバルト、ニッケ
ル、アルミニウム、ケイ素などの酸化物、水酸化物、硫
化物およびその還元物などが用いられ、添加量は乾燥石
炭の、２−３静刃気である。
ル、アルミニウム、ケイ素などの酸化物、水酸化物、硫
化物およびその還元物などが用いられ、添加量は乾燥石
炭の、２−３静刃気である。
乾燥石炭を含むスラリーは、ついで水素加圧下に加熱さ
れて石炭の解重合、溶解が起こり、液化される。水素分
圧は好ましくは３０気圧以上、特に７０〜３００気圧が
好ましい。反応温度は３００゜〜に００℃が好ましく、
特に１Ｉｏｏ°〜’７９０℃が好ましい。反応時間は７
０〜７２０分が好まし℃）得られた反応混合物は水素、
低級炭化水素、二酸化炭素硫化水素などのガス混合物と
石炭溶液とに分離される。この石炭溶液は未溶解石炭、
灰分などの不溶性物質から分離され、蒸留に付されて常
温で液体の石炭液化生成物と常温で固体の石炭液化生成
物とに分離される。
れて石炭の解重合、溶解が起こり、液化される。水素分
圧は好ましくは３０気圧以上、特に７０〜３００気圧が
好ましい。反応温度は３００゜〜に００℃が好ましく、
特に１Ｉｏｏ°〜’７９０℃が好ましい。反応時間は７
０〜７２０分が好まし℃）得られた反応混合物は水素、
低級炭化水素、二酸化炭素硫化水素などのガス混合物と
石炭溶液とに分離される。この石炭溶液は未溶解石炭、
灰分などの不溶性物質から分離され、蒸留に付されて常
温で液体の石炭液化生成物と常温で固体の石炭液化生成
物とに分離される。
本発明によれば、含水石炭類の乾燥が後述する実施例か
ら明らかなように、石炭類の組成の実質的変化なしに行
なわれ、しかも石炭液化に際しての石炭の転化率および
製品得率も真空乾燥を用いて得られた乾燥石炭のそれと
実質的に変らない。
ら明らかなように、石炭類の組成の実質的変化なしに行
なわれ、しかも石炭液化に際しての石炭の転化率および
製品得率も真空乾燥を用いて得られた乾燥石炭のそれと
実質的に変らない。
また乾燥石炭の水分もＳ重量％以下であるから石炭液化
工程に好適に用いられ、さらに油中乾燥法を組み合せた
場合でも、大部分の水分は通気乾燥により除去されてい
るので、分離水も少量なので、その処理の問題もあまり
大きい問題ではない。
工程に好適に用いられ、さらに油中乾燥法を組み合せた
場合でも、大部分の水分は通気乾燥により除去されてい
るので、分離水も少量なので、その処理の問題もあまり
大きい問題ではない。
以下に本発明の一実施態様を添付図面を参照して説明す
る。通気乾燥器λヘライン／から含水石炭が供給される
。一方、ライン／Ｓから乾燥用気流としての空気が後述
するライン／７からの二酸化酸素とともに加熱器／乙で
２００°Ｃ以下の温度、好ましくは汐０°〜７９０℃に
加熱されて通気乾燥器ユに供給され、含水石炭と接触し
てこれを乾燥する。通気乾燥器ユは固定床式、移動床式
、ロータリードライヤー、流動乾燥器、気流乾燥器など
種々の型式のものが用いられる。
る。通気乾燥器λヘライン／から含水石炭が供給される
。一方、ライン／Ｓから乾燥用気流としての空気が後述
するライン／７からの二酸化酸素とともに加熱器／乙で
２００°Ｃ以下の温度、好ましくは汐０°〜７９０℃に
加熱されて通気乾燥器ユに供給され、含水石炭と接触し
てこれを乾燥する。通気乾燥器ユは固定床式、移動床式
、ロータリードライヤー、流動乾燥器、気流乾燥器など
種々の型式のものが用いられる。
通気乾燥器スを出た含水率が３重量％以下の乾燥石炭は
スラリー調製槽グに導入され、゛ライン／ＩＩからの循
環溶剤および液化用触媒と混合され、７００°Ｃ以下の
温度において石炭スラリーが調製される。溶剤と乾燥石
炭との重量比は、特に／：θ１５〜０１１が好ましい。
スラリー調製槽グに導入され、゛ライン／ＩＩからの循
環溶剤および液化用触媒と混合され、７００°Ｃ以下の
温度において石炭スラリーが調製される。溶剤と乾燥石
炭との重量比は、特に／：θ１５〜０１１が好ましい。
液化用触媒としては例えば、鉄、モリブデン、コバルト
、ニッケル、アルミニウム、シリコンなどの酸化物、水
酸比物または硫化物もしくはその還元物が、好ましくは
乾燥石炭のλ〜汐重静刃気いられる。
、ニッケル、アルミニウム、シリコンなどの酸化物、水
酸比物または硫化物もしくはその還元物が、好ましくは
乾燥石炭のλ〜汐重静刃気いられる。
スラリー調製槽りからのスラリ〜はスラリーポンプで加
熱４左へ導入される。一方、ライン２／およびス乙から
水素が加熱器Ｓへ供給され、特に好ましくは、圧カフ０
〜３００気圧において１ｌｏｏ。
熱４左へ導入される。一方、ライン２／およびス乙から
水素が加熱器Ｓへ供給され、特に好ましくは、圧カフ０
〜３００気圧において１ｌｏｏ。
７−
〜１１９０°Ｃの温度に加熱される。加熱器りで加熱さ
れたスラリーは反応４乙に７０〜７２０分滞留し、この
間に石炭中の有機物の解重合溶剤中への溶解および水素
化反応が起こる。この水素化反応はスラリーに添加され
た液化用触媒により促進される。
れたスラリーは反応４乙に７０〜７２０分滞留し、この
間に石炭中の有機物の解重合溶剤中への溶解および水素
化反応が起こる。この水素化反応はスラリーに添加され
た液化用触媒により促進される。
反応４乙を出た反応混合物は気液分離器７において生成
した二酸化炭素、硫化水素および低級炭化水素並びに未
反応水素からなるガス状生成物を液状生成物から分離す
る。分離された気相は、ライン／ｇを経てガス分離設備
７ｇに送られ、こ又で低級炭化水素、二酸化炭素および
硫化水素のそれぞれを公知の手段によって未反応水素か
ら分離する。低級炭化水素の一部はライン／ｑを経て水
素製造設備２０に送られ、こ〜でスチームリホーミング
によって水素に転化される。この水素の量は反応によっ
て消費された水素量に相当する。水素製造設備２０で製
造された水素はライン２／を経てガス分離設備／ｇで分
離され、ラインツ乙を経て加熱器３へ循環される水素と
ともに、加熱器ｇ− ５に導入される。残りの低級炭化水素はライン２３から
系外に排出されて種々の目的に用いられる。
した二酸化炭素、硫化水素および低級炭化水素並びに未
反応水素からなるガス状生成物を液状生成物から分離す
る。分離された気相は、ライン／ｇを経てガス分離設備
７ｇに送られ、こ又で低級炭化水素、二酸化炭素および
硫化水素のそれぞれを公知の手段によって未反応水素か
ら分離する。低級炭化水素の一部はライン／ｑを経て水
素製造設備２０に送られ、こ〜でスチームリホーミング
によって水素に転化される。この水素の量は反応によっ
て消費された水素量に相当する。水素製造設備２０で製
造された水素はライン２／を経てガス分離設備／ｇで分
離され、ラインツ乙を経て加熱器３へ循環される水素と
ともに、加熱器ｇ− ５に導入される。残りの低級炭化水素はライン２３から
系外に排出されて種々の目的に用いられる。
水素製造設備２０においては後述するライン／／からの
残渣と石炭の混合物を部分酸化して水素を製造してもよ
い。ガス分離設備／ｇにおいて分離された二酸化炭素は
ライン／７を経て乾燥用気流として加熱器／乙へ送られ
てライン／Ｓからの空気と混合される。また、硫化水素
はライン２．２を経て系外へ排出される。
残渣と石炭の混合物を部分酸化して水素を製造してもよ
い。ガス分離設備／ｇにおいて分離された二酸化炭素は
ライン／７を経て乾燥用気流として加熱器／乙へ送られ
てライン／Ｓからの空気と混合される。また、硫化水素
はライン２．２を経て系外へ排出される。
気液分離器７で分離された液化生成物はラインワを経て
固液分離器１０に送られ、未溶解石炭および灰分などの
不溶性物質が石炭液状生成物および溶剤からなる石炭溶
液から分離される。固液分離装置としては、濾過器、遠
心分離機液体サイクロンなどが用いられる。分離された
固体残渣はライン／／から系外に排出されるか前述した
ように水素製造に用いられる。一方、石炭溶液はライン
／２を経て蒸留塔に送られ、こ〜で溶剤および常温で液
体の液状製品並びに常温で固体の蒸留釜残とに分離する
。分離された溶剤はライン／ｌを経て循環溶剤としてス
ラリー調製槽グに循環される。
固液分離器１０に送られ、未溶解石炭および灰分などの
不溶性物質が石炭液状生成物および溶剤からなる石炭溶
液から分離される。固液分離装置としては、濾過器、遠
心分離機液体サイクロンなどが用いられる。分離された
固体残渣はライン／／から系外に排出されるか前述した
ように水素製造に用いられる。一方、石炭溶液はライン
／２を経て蒸留塔に送られ、こ〜で溶剤および常温で液
体の液状製品並びに常温で固体の蒸留釜残とに分離する
。分離された溶剤はライン／ｌを経て循環溶剤としてス
ラリー調製槽グに循環される。
常温で液体の液状製品および常温で固体の蒸留釜残は、
それぞれライン、！りおよび、２５を経て系外に取り出
される。
それぞれライン、！りおよび、２５を経て系外に取り出
される。
以下実施例によって本発明をさらに説明するが本発明は
これらによって限定されるものではなし）実施例／ Ａ、含水石炭の乾燥 次に示す分析値を有するモーウェル（Ｍｏ＜ｗｅｌｌ）
褐炭をｇ−，１０メツシユに粉砕したものを底部に金網
を張った内径／’ｆｃＩｒＬ、高さ／３儒の鉄製円筒容
器に充填し、この容器な円囲に保温ヒーターを備えた内
径／３ａｎ、高さ３０ｃｍの鉄製管に装入して、加熱空
気を円筒形容器下部から通し第１表に示した条件により
乾燥した。なお比較のために熱気流を通気させる代りに
ｌ１０×１１、Ｏ×’１０ｃｍの容積を持つ真空電気乾
燥器を使用し、／ ｍｍ Ｈ９で真空乾燥を行なった。
これらによって限定されるものではなし）実施例／ Ａ、含水石炭の乾燥 次に示す分析値を有するモーウェル（Ｍｏ＜ｗｅｌｌ）
褐炭をｇ−，１０メツシユに粉砕したものを底部に金網
を張った内径／’ｆｃＩｒＬ、高さ／３儒の鉄製円筒容
器に充填し、この容器な円囲に保温ヒーターを備えた内
径／３ａｎ、高さ３０ｃｍの鉄製管に装入して、加熱空
気を円筒形容器下部から通し第１表に示した条件により
乾燥した。なお比較のために熱気流を通気させる代りに
ｌ１０×１１、Ｏ×’１０ｃｍの容積を持つ真空電気乾
燥器を使用し、／ ｍｍ Ｈ９で真空乾燥を行なった。
（ａ） 近成分析
湿 分 乙０重量％（原石炭ベース）揮発分 ７９９
重量％（乾燥石炭ベース）固定炭素 グア７重量％（ｌ
／） 真発熱量 ２（Ｂ；ＯｋｃａｌＡｇ（原石炭ベース）（
ｂ） 元素分析 Ｃ乙ｑ、 ｇ ｔｉ 重量ヂ Ｈ’Ａｇ乙 重量％ Ｎ Ｏ，、！； ３ 重量％ｓ Ｏ
，３／ 静刃気 ｏ ２１Ａｌｌ−り 重量係 第１表 Ｂ、乾燥石炭の液化 上述した乾燥法により得られた乾燥石炭の３７５ 、ｙ
ｒ 触媒として酸化鉄を０３ｇ、溶剤として石炭の分解
生成油を／／、１．、ｔｇを５００ ｍｌのオートクレ
ーブに装入し、水素を／ 、２０ ｋｇＡｃの初圧で封
入し、約９０ Ｏｒ、ｐ、ｍで攪拌しながら３°Ｑ／ｍ
ｉｎの昇温速度で４ｔ２０℃まで昇温したこの温度に４
０分間保持したのち、室温まで急速に冷却した。
重量％（乾燥石炭ベース）固定炭素 グア７重量％（ｌ
／） 真発熱量 ２（Ｂ；ＯｋｃａｌＡｇ（原石炭ベース）（
ｂ） 元素分析 Ｃ乙ｑ、 ｇ ｔｉ 重量ヂ Ｈ’Ａｇ乙 重量％ Ｎ Ｏ，、！； ３ 重量％ｓ Ｏ
，３／ 静刃気 ｏ ２１Ａｌｌ−り 重量係 第１表 Ｂ、乾燥石炭の液化 上述した乾燥法により得られた乾燥石炭の３７５ 、ｙ
ｒ 触媒として酸化鉄を０３ｇ、溶剤として石炭の分解
生成油を／／、１．、ｔｇを５００ ｍｌのオートクレ
ーブに装入し、水素を／ 、２０ ｋｇＡｃの初圧で封
入し、約９０ Ｏｒ、ｐ、ｍで攪拌しながら３°Ｑ／ｍ
ｉｎの昇温速度で４ｔ２０℃まで昇温したこの温度に４
０分間保持したのち、室温まで急速に冷却した。
反応混合物を未反応水素および生成ガスと分離し、液状
生成物をｒ液を７０■度、ボトム温度３ＳＯ℃で減圧蒸
留し、留出油と釜残（ＳＲＣ）とに分留した。沢過残渣
を所定量のベンゼン、アセメンで洗浄後、減圧乾燥して
これを反応残渣とする。結果を第２表に示す。なお、実
験番号は乾燥試験の番号に対応する。
生成物をｒ液を７０■度、ボトム温度３ＳＯ℃で減圧蒸
留し、留出油と釜残（ＳＲＣ）とに分留した。沢過残渣
を所定量のベンゼン、アセメンで洗浄後、減圧乾燥して
これを反応残渣とする。結果を第２表に示す。なお、実
験番号は乾燥試験の番号に対応する。
第λ表
※ 石炭に対する消費水素の静刃気
第Ω表の結果から明らかなように、真空乾燥により乾燥
された褐炭と通気乾燥により乾燥された褐炭との間に石
炭の転化率、ＳＲＣの収率、水素の消費率において実質
的な相違は認められないが、２２ｇ℃の熱気流により通
気乾燥した場合は石炭の転化率、ＳＲＣの収率が低下し
水素の消費率が高くなるので不利となる。
された褐炭と通気乾燥により乾燥された褐炭との間に石
炭の転化率、ＳＲＣの収率、水素の消費率において実質
的な相違は認められないが、２２ｇ℃の熱気流により通
気乾燥した場合は石炭の転化率、ＳＲＣの収率が低下し
水素の消費率が高くなるので不利となる。
実施例ユ
通気乾燥による褐炭の組成の変化を知るために、種々の
乾燥条件で熱空気流による乾燥を行なって、乾燥褐炭の
元素分析を行ない結果を第３表に示した。比較のために
真空乾燥による結果をも示しｔ４なお、褐炭は実施例／
において用いたのと同一のロットからのものであり、乾
燥操作は実施例／と同様である。
乾燥条件で熱空気流による乾燥を行なって、乾燥褐炭の
元素分析を行ない結果を第３表に示した。比較のために
真空乾燥による結果をも示しｔ４なお、褐炭は実施例／
において用いたのと同一のロットからのものであり、乾
燥操作は実施例／と同様である。
第３表の結果から明らかなように、乾燥法の相違による
褐炭の元素分析値、特に酸素の分析値における相違は実
質的に認められない。
褐炭の元素分析値、特に酸素の分析値における相違は実
質的に認められない。
図面は本発明の一実施態様を示すフローシートである。
ス・・・・・通気乾燥器
ダ・・・・・・スラリー調製槽
Ｓ・・・・・・加熱器
乙・・・・・・反応器
７・・・・・・気液分離器
１０・・・・・・固液分離器
／３・・・・・・蒸留塔
／乙・・・・・・加熱器
７ｇ・・・・・・ガス分離設備
、２０・・・・・・水素製造設備
特許出願人
東洋エンジニアリング株式会社
三井石炭液化株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／ 含水石炭類を２００℃以下の温度の熱気流と接触さ
せて乾燥し、ついで乾燥石炭類を溶剤中で水素加圧下に
加熱して石炭溶液とすることを特徴とする含水石炭類の
液化法。 ユ 含水石炭類を、２００℃以下の温度の熱気流と接触
させて乾燥し、なおも若干の水分を含む乾燥石炭類を触
媒の存在下または不存在下に溶剤中で加熱して水蒸気相
と石炭スラリー相とに分離することにより残存する水分
を除去し、こうして得られた乾燥石炭のスラリーを水素
加圧下に加熱して石炭溶液とすることを特徴とする含水
石炭類の液化法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15670282A JPS5947292A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 含水石炭類の液化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15670282A JPS5947292A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 含水石炭類の液化法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5947292A true JPS5947292A (ja) | 1984-03-16 |
| JPH0435518B2 JPH0435518B2 (ja) | 1992-06-11 |
Family
ID=15633462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15670282A Granted JPS5947292A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 含水石炭類の液化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5947292A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008516183A (ja) * | 2004-10-12 | 2008-05-15 | グレイト リバー エナジー | システム熱源を使用し、高含水物質の品質を向上させる方法 |
| EP1951618A4 (en) * | 2005-10-17 | 2009-11-18 | Cwt Llc Ab | PROCESS FOR THE CONVERSION OF ORGANIC AND NON-ORGANIC WASTE MATERIALS IN VALUES |
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| US7771699B2 (en) | 2005-09-28 | 2010-08-10 | Ab-Cwt, Llc | Depolymerization process of conversion of organic and non-organic waste materials into useful products |
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-
1982
- 1982-09-10 JP JP15670282A patent/JPS5947292A/ja active Granted
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| US8809606B2 (en) | 2003-03-28 | 2014-08-19 | Ab-Cwt Llc | Process for conversion of organic, waste, or low-value materials into useful products |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0435518B2 (ja) | 1992-06-11 |
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