JPS5953623A - 高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法 - Google Patents
高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法Info
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- JPS5953623A JPS5953623A JP57163079A JP16307982A JPS5953623A JP S5953623 A JPS5953623 A JP S5953623A JP 57163079 A JP57163079 A JP 57163079A JP 16307982 A JP16307982 A JP 16307982A JP S5953623 A JPS5953623 A JP S5953623A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高合金オーステナイト系ステンレス鋼の健全
なポットコイル表面性状を得るだめの鋼片の製造方法に
関する。
なポットコイル表面性状を得るだめの鋼片の製造方法に
関する。
Ｏｒ ／Ａ−ム係、Ｎｉ／２〜λコ％を含有する高台金
オーステナイト系ステンレス鋼においては、従来／、Ｚ
ｇＯ℃程度に均熱された造塊法による前記成分の鋼塊を
十数パスの分塊圧延により飾片を製造する揚台、州片表
面に割れを生じ多大な良品歩１）イの低下を招いていた
。
オーステナイト系ステンレス鋼においては、従来／、Ｚ
ｇＯ℃程度に均熱された造塊法による前記成分の鋼塊を
十数パスの分塊圧延により飾片を製造する揚台、州片表
面に割れを生じ多大な良品歩１）イの低下を招いていた
。
また連枕釦１造多デ片（以下、連１シ、鋳片という。）
を分塊用帆機を用いてサイジングを行なうＬ゛、４合に
おいても、従来法でｔ、ｔ◇；１片表面に大割れを生じ
熱間）Ｉｂ延工程に銅片をイ共給することができない。
を分塊用帆機を用いてサイジングを行なうＬ゛、４合に
おいても、従来法でｔ、ｔ◇；１片表面に大割れを生じ
熱間）Ｉｂ延工程に銅片をイ共給することができない。
たとえ、１（ｊ・１片が製造できでも歩留が著Ｌ ＜低
く１−業的見地から満足に造ることができる方法でｔ７
１．なかった。（，１、Ｌに従来法には、素＋４ ｔｏ
合金＠”’ｌ ［Ｒ１１ｊ Ｎ＝４ ＋ Ｏａ乞゛の割
れを直配するためｑ）成分を添加−４るイ・段がある雀
、／１．・（足な結果ｔ′Ｉ−得られなかった。
く１−業的見地から満足に造ることができる方法でｔ７
１．なかった。（，１、Ｌに従来法には、素＋４ ｔｏ
合金＠”’ｌ ［Ｒ１１ｊ Ｎ＝４ ＋ Ｏａ乞゛の割
れを直配するためｑ）成分を添加−４るイ・段がある雀
、／１．・（足な結果ｔ′Ｉ−得られなかった。
１−乱ｒ （’） ’刈れを直配するために、本うＢ囲
者らは伸々の、１、］ム１存をイ］石二つ／−結柑乏、
省［未決の８１匁りでｆｌ二１月二延がイ（行するに（
イ一つ−シ４；゛・１１鬼又（ｒ、１、ＯＩＪ片り右面
（晶、ＩＷが低Ｆして、」−記高合金オーステナイト系
ステンレス鋼の２Ｓ １ｉｉｌでσ）宛形能の低千する
領１或である７０００℃近傍の表面温度での圧延加工と
なＣ）ざるを得す、これがために割れが発生ずるという
ことが分った。
者らは伸々の、１、］ム１存をイ］石二つ／−結柑乏、
省［未決の８１匁りでｆｌ二１月二延がイ（行するに（
イ一つ−シ４；゛・１１鬼又（ｒ、１、ＯＩＪ片り右面
（晶、ＩＷが低Ｆして、」−記高合金オーステナイト系
ステンレス鋼の２Ｓ １ｉｉｌでσ）宛形能の低千する
領１或である７０００℃近傍の表面温度での圧延加工と
なＣ）ざるを得す、これがために割れが発生ずるという
ことが分った。
本発明は、Ｏｒ ：／６〜．ｚｘ’％ 、 Ｎ１： ／
、２〜．２．２％を含有する高合金オーステナイト系ス
テンレス鋼鋼片の製造方法において分塊圧延等の圧延時
に発生する割れに対し、上述の割れ防止のためのＲＥｌ
ｌ、 Ｏａ等の添加物を必要とせず、設備などを現状の
１寸にし７て５割れを防上することがでへる該鋼片の人
造方法を提供することを目的とする。
、２〜．２．２％を含有する高合金オーステナイト系ス
テンレス鋼鋼片の製造方法において分塊圧延等の圧延時
に発生する割れに対し、上述の割れ防止のためのＲＥｌ
ｌ、 Ｏａ等の添加物を必要とせず、設備などを現状の
１寸にし７て５割れを防上することがでへる該鋼片の人
造方法を提供することを目的とする。
すなわち本発明の要旨とするもの箋は、次のとおりであ
る。
る。
Ｃｒ：ｌろ〜ｂ係、 Ｎｉ ： ／、２〜，２２係を含
有する高台金オーステナイト系ステンレスσ１ηの鋼塊
あるいは連鋳：１．ｆｔ片を均熱シフ、次いで圧延して
その鋼片を製造する方法において、前記鋼塊あるいは鋳
片を１ｌｏＯ’ｃ、〜／３００°Ｃに均熱した後、灯０
°Ｃ以ドの表面温度で圧延に開始することを特徴とする
、高合金オーステナイト系ステンレス鋼片の製造方法。
有する高台金オーステナイト系ステンレスσ１ηの鋼塊
あるいは連鋳：１．ｆｔ片を均熱シフ、次いで圧延して
その鋼片を製造する方法において、前記鋼塊あるいは鋳
片を１ｌｏＯ’ｃ、〜／３００°Ｃに均熱した後、灯０
°Ｃ以ドの表面温度で圧延に開始することを特徴とする
、高合金オーステナイト系ステンレス鋼片の製造方法。
以Ｆ、本発明について詳細に説明する。
従来法の圧延において発生する割れは鋼塊の場合、第７
図（ａ）に示されるように鋼塊表面中央部の横方向の割
れであり、連鋳鋳片の分塊圧延時（サイジング加工時）
の割れも釣片表面中央部の横力向の割れで第１図（ｂ）
のように示される。
図（ａ）に示されるように鋼塊表面中央部の横方向の割
れであり、連鋳鋳片の分塊圧延時（サイジング加工時）
の割れも釣片表面中央部の横力向の割れで第１図（ｂ）
のように示される。
ずなわら、鋼塊及び連４すＪｆｌ〜片のいずれの喝合も
、割れは、スラブ表面の中火部に１１す中してう１１生
しており、コーナ部、エツジ部での、ｊ’＋’、ｉ生は
比較的少ない。
、割れは、スラブ表面の中火部に１１す中してう１１生
しており、コーナ部、エツジ部での、ｊ’＋’、ｉ生は
比較的少ない。
高合金オーステナイト系ステンレス鋼は、熱間におＩ／
）る変形能が炭素鋼に比［７て著１． ＜小さく、しか
も熱間加工温度の低下に伴なって変形抵抗が急激に増大
して圧延性が悪くなる。そこでｊｆＢ常、銅塊又は連鋳
＃Ｊハを／／θ０〜／、？００℃に加Ｎ（、均熱して圧
姑を行うのであるが、加、）ノ、、炉又は均熱炉から抽
出されて圧延ロールに噛み込まれる蜂での輸送途上で表
面温度は低下する。実測によると、この時のｊｉｌｉ）
１片又は連；少鋳片中央γ）１−の表面温Ｉλ（ｔよ０
１ｊ述し／ξζ；ｌ（間での変〕１才能の低下するｉｊ
ｌ’（、ｌ成である１０００℃近傍にまで低ドしており
、そぴ）／こめ圧延後、割れが発生している。
）る変形能が炭素鋼に比［７て著１． ＜小さく、しか
も熱間加工温度の低下に伴なって変形抵抗が急激に増大
して圧延性が悪くなる。そこでｊｆＢ常、銅塊又は連鋳
＃Ｊハを／／θ０〜／、？００℃に加Ｎ（、均熱して圧
姑を行うのであるが、加、）ノ、、炉又は均熱炉から抽
出されて圧延ロールに噛み込まれる蜂での輸送途上で表
面温度は低下する。実測によると、この時のｊｉｌｉ）
１片又は連；少鋳片中央γ）１−の表面温Ｉλ（ｔよ０
１ｊ述し／ξζ；ｌ（間での変〕１才能の低下するｉｊ
ｌ’（、ｌ成である１０００℃近傍にまで低ドしており
、そぴ）／こめ圧延後、割れが発生している。
しかるに、鋼塊又は連鋳鋳片のコーナ、エツジ部の表面
温度は中央部に比べて史に１・゛がり、？ＳＯ〜７００
℃あるいはそれ以下になっているにも拘らず割れの発生
は少ない。こｌ／、）−見相矛盾する現象に着目１７て
、その原因を究明すべく実験を繰り返えした結！枝、Ｃ
ｒ ： ／Ａ −，７／、 ｆｙ 、 Ｎｉ ： ／ｊ
、−，２り％ｉ金含有る高合金オーステナイト系ステン
レス鋼ｔ」、／１０θ”Ｃ−＝灯θ℃の間では変形能が
著しく小さくなるが、ワ、りθ０Ｃ」こり低渦になると
変形１′ｉにに、回榎の徴を見せｑｏｏ℃〜ｐｅｓｏ℃
ではかなり大きくなることを本発明者らは知踏した。上
１記スデンレス鋼の変形能と渦１ｉ）、ｌの関係を第２
図に示す。
温度は中央部に比べて史に１・゛がり、？ＳＯ〜７００
℃あるいはそれ以下になっているにも拘らず割れの発生
は少ない。こｌ／、）−見相矛盾する現象に着目１７て
、その原因を究明すべく実験を繰り返えした結！枝、Ｃ
ｒ ： ／Ａ −，７／、 ｆｙ 、 Ｎｉ ： ／ｊ
、−，２り％ｉ金含有る高合金オーステナイト系ステン
レス鋼ｔ」、／１０θ”Ｃ−＝灯θ℃の間では変形能が
著しく小さくなるが、ワ、りθ０Ｃ」こり低渦になると
変形１′ｉにに、回榎の徴を見せｑｏｏ℃〜ｐｅｓｏ℃
ではかなり大きくなることを本発明者らは知踏した。上
１記スデンレス鋼の変形能と渦１ｉ）、ｌの関係を第２
図に示す。
この細路かＣ〕、／ １００℃〜１３００℃に加熱均熱
されたト記ステンレス銅の鋼塊又に［連！ｉ！（ｊ鋳片
の）短面のみを一空冷もしくは水冷で冷却し、表向Ｉ昔
度を７、りθ℃以「にして圧り１１すれば割れの発生ｔ
ｉｔ防市直配るという考えに基づき本発明の創作に余っ
たのである。このとき、鋼塊又は連鏝ｊ鋳片の中心部ｔ
ま／１０θ℃〜１０００℃に均熱されテイテ、 表面ｒ
ｒ、ｘ ＋１：＞、ｒｉ、７５０ ℃以下であるからそ
の内部には変形能の著しく小さい／θθ０℃〜／／θｏ
℃のτ％’１度域が存在することが当然光えられ、順延
中必然的に内８１Ｘ７）１１れが発生ずると推定される
が、この内部側わ＆：４． 、ｈとえ発生しても周囲の
大気に直接接触し・γい／ζめ巨大な圧娃力によって占
Ｂ堅固に密着［−て人１’ｆｉ’＋とｒＪならないこと
が認められた。
されたト記ステンレス銅の鋼塊又に［連！ｉ！（ｊ鋳片
の）短面のみを一空冷もしくは水冷で冷却し、表向Ｉ昔
度を７、りθ℃以「にして圧り１１すれば割れの発生ｔ
ｉｔ防市直配るという考えに基づき本発明の創作に余っ
たのである。このとき、鋼塊又は連鏝ｊ鋳片の中心部ｔ
ま／１０θ℃〜１０００℃に均熱されテイテ、 表面ｒ
ｒ、ｘ ＋１：＞、ｒｉ、７５０ ℃以下であるからそ
の内部には変形能の著しく小さい／θθ０℃〜／／θｏ
℃のτ％’１度域が存在することが当然光えられ、順延
中必然的に内８１Ｘ７）１１れが発生ずると推定される
が、この内部側わ＆：４． 、ｈとえ発生しても周囲の
大気に直接接触し・γい／ζめ巨大な圧娃力によって占
Ｂ堅固に密着［−て人１’ｆｉ’＋とｒＪならないこと
が認められた。
本発明において、鋼塊又Ｃ」−メ１＼、１．１．’Ｊテ
ｉｊ、リハのイ′・３而ＩＷＡＩ川の上限を変形能の回
復していないｑ、’；ｏ ’ＣとしたのＶ↓圧１ｉｉ４
される時ｉま口＝ルクーラ／１・によって冷却された圧
延ロールに接触するので、瞬間的Ｖこ表面（１〃３度ｄ
苔干低ト１７て変形能の回竪温１爪賊に入るからで、ら
り、これｆｊ、後１ポする実施ｆ１１によっても立証さ
れた。
ｉｊ、リハのイ′・３而ＩＷＡＩ川の上限を変形能の回
復していないｑ、’；ｏ ’ＣとしたのＶ↓圧１ｉｉ４
される時ｉま口＝ルクーラ／１・によって冷却された圧
延ロールに接触するので、瞬間的Ｖこ表面（１〃３度ｄ
苔干低ト１７て変形能の回竪温１爪賊に入るからで、ら
り、これｆｊ、後１ポする実施ｆ１１によっても立証さ
れた。
−ｉｌこ、：市塊又ｄ、連鋳鋳片をΦ１ｉｉｉ送途上の
温ＩＩＩ低Ｉ；をみこんで、／１０θ”ｃ未で１′〜に
加ジｔ１５．均熱１．−１圧延を行えば表面割れｆ’ｊ
−、”ｉｌ・１生しないと”Ｆ ；ｌｌ！されるが銅塊
又ｔｊ、連、・用ρ〕Ｊ片ｄ全体的に変形抵１’Ｊ’ｌ
、が大きくなり、大きな圧延力を必゛妓とＪ−ろのでＴ
業師見地からずれば望ましくない。
温ＩＩＩ低Ｉ；をみこんで、／１０θ”ｃ未で１′〜に
加ジｔ１５．均熱１．−１圧延を行えば表面割れｆ’ｊ
−、”ｉｌ・１生しないと”Ｆ ；ｌｌ！されるが銅塊
又ｔｊ、連、・用ρ〕Ｊ片ｄ全体的に変形抵１’Ｊ’ｌ
、が大きくなり、大きな圧延力を必゛妓とＪ−ろのでＴ
業師見地からずれば望ましくない。
変１ヒ能が小さく斤２．と割れがイＣ）生ずるｑ）ぐ−
１１、ａ１１４結晶組織にケｔＪる枯菌粒界と粒内の、
ｉ、）、ｉ 朋に大きな差が生じ、圧延時に＋ｊ７．
！、′、ｌが滑り１．’；ｊｉれに至ると考えられる。
１１、ａ１１４結晶組織にケｔＪる枯菌粒界と粒内の、
ｉ、）、ｉ 朋に大きな差が生じ、圧延時に＋ｊ７．
！、′、ｌが滑り１．’；ｊｉれに至ると考えられる。
し／ζがつ−（割れ１１ 、 ｌ！’に述のようＣ（７
鋳１、′３絹Ｒ）す、をイ１するま１の１Ｇ合金オース
テプイト糸スン°ンし／スり鋼塊等を加熱してＦ（−々
ｊＬする場合（中塊を勺叩１’Ｅ ９ｉｆｉする［場合
、連鋳鋳片をザイジング加上する１４合）に顕著に現れ
るが一度圧延加工を施し１、Ｉ′ｆ：、延絹織に変った
鋼片を／１０θ′″（２〜／３０θ’ｃに再加熱ｌ、
ｔｔｒび圧延を施すときし［顕著な割れは発生ぜずＩ（
面４−グラインダーで仕上げる１１度の割れに収する。
鋳１、′３絹Ｒ）す、をイ１するま１の１Ｇ合金オース
テプイト糸スン°ンし／スり鋼塊等を加熱してＦ（−々
ｊＬする場合（中塊を勺叩１’Ｅ ９ｉｆｉする［場合
、連鋳鋳片をザイジング加上する１４合）に顕著に現れ
るが一度圧延加工を施し１、Ｉ′ｆ：、延絹織に変った
鋼片を／１０θ′″（２〜／３０θ’ｃに再加熱ｌ、
ｔｔｒび圧延を施すときし［顕著な割れは発生ぜずＩ（
面４−グラインダーで仕上げる１１度の割れに収する。
前記のように連鋳但１片をその寸±、すなわら巧造組織
を有するま−まホットストリップ圧延ライン又は厚板圧
延ラインの加熱炉に装入し／／θ０°（−〕〜／３θＯ
℃に加熱して圧延すると、割れがをしく ”ｉｒ；生ず
るので、本発明に従い連σＱ釣Ｊ１を一度りと冷又は水
冷して表面温度をｑｓｏ℃以Ｆにして圧延ずればよく、
その場合、熱間仕上圧延τ７ｉｉ’１度が低くなりすぎ
てｊ七夕Ｊξが不用ｆｉＰｌでなるときは、−１１，１
：表面γ晶１圧を９５θ℃以Ｆで圧延を施して連鋳鋳片
１／、）組織を圧延組織に１２だ後、再加熱して最終板
厚まで仕−１＝ １）Ｅ延をすればよい。
を有するま−まホットストリップ圧延ライン又は厚板圧
延ラインの加熱炉に装入し／／θ０°（−〕〜／３θＯ
℃に加熱して圧延すると、割れがをしく ”ｉｒ；生ず
るので、本発明に従い連σＱ釣Ｊ１を一度りと冷又は水
冷して表面温度をｑｓｏ℃以Ｆにして圧延ずればよく、
その場合、熱間仕上圧延τ７ｉｉ’１度が低くなりすぎ
てｊ七夕Ｊξが不用ｆｉＰｌでなるときは、−１１，１
：表面γ晶１圧を９５θ℃以Ｆで圧延を施して連鋳鋳片
１／、）組織を圧延組織に１２だ後、再加熱して最終板
厚まで仕−１＝ １）Ｅ延をすればよい。
次に本発明において文・ｊ象とする高合金側−スラーナ
イト系ステンレス：ｔ［１の鋼塊又ｆ１連６）ｉ ：ｉ
（ｆ片のｈｌｉ及びＯｒ含不１１１１、同７＋ｌ；４塊
又ｒ、’１． ：ｉ’ト４＋、ｆ怨Ｊ片び）υ１１熱温
度及び圧ｔル開始のとき１ノｌ−’１４（１）λ４ぐｌ
’ｌ’ｌｊ Ｉ１Ｍｔ度イｌ：それぞれｎｆＪ記のとｂ
・りに限′）ｒ：、 Ｌ ｉこ理由を；１１．／イｌ（
に示才。
イト系ステンレス：ｔ［１の鋼塊又ｆ１連６）ｉ ：ｉ
（ｆ片のｈｌｉ及びＯｒ含不１１１１、同７＋ｌ；４塊
又ｒ、’１． ：ｉ’ト４＋、ｆ怨Ｊ片び）υ１１熱温
度及び圧ｔル開始のとき１ノｌ−’１４（１）λ４ぐｌ
’ｌ’ｌｊ Ｉ１Ｍｔ度イｌ：それぞれｎｆＪ記のとｂ
・りに限′）ｒ：、 Ｌ ｉこ理由を；１１．／イｌ（
に示才。
；：ｐ； ７ 表
次頁に続く
第 ／ 表 （続き）
以トに、本発明の実施例を従来法による比較例と対比（
７て述べる。
７て述べる。
実施例」。
鋼塊寸θ、が上ｔ’ｔｌ（断面／、）、３２間×５ｓｓ
−闘、１部１１ノ肖ｆりが／／ＡＯ開Ｘ ＩＩ’ＩＯ’
″１Ｎテ鋼塊高す／ｇｓ−ｏ”’ ｙ＞ Ｓｕｓ ３１
０Ｂの鋼塊から／３０Ｍ厚×／θ６り開帳Ｕ） （ｒｌ
ｌｉｌ Ｉ’ｊ”Ｉ−Ｊ’！Ｊ Ｉ’ｊ’ｊ １．。
−闘、１部１１ノ肖ｆりが／／ＡＯ開Ｘ ＩＩ’ＩＯ’
″１Ｎテ鋼塊高す／ｇｓ−ｏ”’ ｙ＞ Ｓｕｓ ３１
０Ｂの鋼塊から／３０Ｍ厚×／θ６り開帳Ｕ） （ｒｌ
ｌｉｌ Ｉ’ｊ”Ｉ−Ｊ’！Ｊ Ｉ’ｊ’ｊ １．。
た。７個の釦ｊ塊の化学成分は同一チλ・−ジｒ： ｊ
、ｌｔ！、 ２ ”３’Ｑに示される。
、ｌｔ！、 ２ ”３’Ｑに示される。
第、２．、ｔ＞
一ヒ記７鋼塊を７８０°Ｃで７時間均熱した後、比較例
１では、Ａ、Ｂ、Ｏ，Ｄφ）ｔｌ鋼塊から従来法によっ
て、つ寸り、均熱炉より鋼ｌ曳を抽出し７、直ちに分塊
圧延機に鋼塊を供給し、温度規制することなく、通常の
分塊圧延を実ノイ！１して／、’ｊＯｍｍＸ １０ル３
′朋の鋼片に仕上げた。このときの叱較例１における圧
延開始時の表向温度は７７５０℃で圧延仕上り表面γｌ
、ｄ １８．：は％％ｌへＮ咥蝉神を曳界噸慢曳味１０
１０℃であった。
１では、Ａ、Ｂ、Ｏ，Ｄφ）ｔｌ鋼塊から従来法によっ
て、つ寸り、均熱炉より鋼ｌ曳を抽出し７、直ちに分塊
圧延機に鋼塊を供給し、温度規制することなく、通常の
分塊圧延を実ノイ！１して／、’ｊＯｍｍＸ １０ル３
′朋の鋼片に仕上げた。このときの叱較例１における圧
延開始時の表向温度は７７５０℃で圧延仕上り表面γｌ
、ｄ １８．：は％％ｌへＮ咥蝉神を曳界噸慢曳味１０
１０℃であった。
本発明実Ｍ１１例］においては、川、 Ｆ、 （ＪＬ／
）３鋼塊を各々均熱炉から、抽出後デープルライン上で
１０分間放冷して表面ｒ１（１＾度がｑｓｏ℃になって
から通常の分塊圧延を比較例１と同様に実施し７、ｔ３
ｏｍｍ×ｔｏ６ｓ ｍ″′の鋼片に仕上げた。
）３鋼塊を各々均熱炉から、抽出後デープルライン上で
１０分間放冷して表面ｒ１（１＾度がｑｓｏ℃になって
から通常の分塊圧延を比較例１と同様に実施し７、ｔ３
ｏｍｍ×ｔｏ６ｓ ｍ″′の鋼片に仕上げた。
Ｆ記両側実施の結果、比較ＩＰＩＩ 、１に、Ｌす”Ｉ
ＩＩＪ造され／こ鋼片表面に１１１．はぼ全面に圧延方
向に苅り、 ！’Ｎｉ方向のヒビ割れが生じでいた。が
、実施例−ｌ ｉ／Ｃより製「告され／ζ１１硼片表面
Ｃ３１、割ノ１の発冗生が無かつ／（、。
ＩＩＪ造され／こ鋼片表面に１１１．はぼ全面に圧延方
向に苅り、 ！’Ｎｉ方向のヒビ割れが生じでいた。が
、実施例−ｌ ｉ／Ｃより製「告され／ζ１１硼片表面
Ｃ３１、割ノ１の発冗生が無かつ／（、。
次に、両側により製造され／ξ全剣”Ｉ ）”＋姓二対
して７、鋼片の両端のり［Ｉノブをぜん断（、て？、’
７却！７た後、冷間で自走式グラインダーによる＋１１
：＋１ Ｊ’＋’ ＋／） ｊｉＪｌ削手人を実施しだ
。これらの指片手入ロスを実Ｍｌｉ例１−と１．Ｉｓ鮫
例］とで比１咬すると、実Ｍｌｉ例１の鋼片手入ロス（
係）の・Ｆ均値（・」、比：１佼例］のそれより１．ｇ
％も少ないことが認められた。これにより本発明に」−
れば、鋼片手入ロスの改善が可能であることＣ」、明ら
かである。
して７、鋼片の両端のり［Ｉノブをぜん断（、て？、’
７却！７た後、冷間で自走式グラインダーによる＋１１
：＋１ Ｊ’＋’ ＋／） ｊｉＪｌ削手人を実施しだ
。これらの指片手入ロスを実Ｍｌｉ例１−と１．Ｉｓ鮫
例］とで比１咬すると、実Ｍｌｉ例１の鋼片手入ロス（
係）の・Ｆ均値（・」、比：１佼例］のそれより１．ｇ
％も少ないことが認められた。これにより本発明に」−
れば、鋼片手入ロスの改善が可能であることＣ」、明ら
かである。
実／７０′ｉｆ令１１２〜５
連鋳鋳片を分塊圧延によってサイジング力ｎ −１１し
て鋼片を製ｉ告する１４．ｌ、 、／；ｊについ゛Ｃ５
本究明とｊＹ来未決による効果を比較するだめの実験４
６／〜Ａ６３を行なつ／こ。
て鋼片を製ｉ告する１４．ｌ、 、／；ｊについ゛Ｃ５
本究明とｊＹ来未決による効果を比較するだめの実験４
６／〜Ａ６３を行なつ／こ。
名実（塗での連４．ｊ） 鉤片の寸法はｄ０θ”Ｘ／／
り（７ｍηであり、こ１１を分１東川延して／３Ｎ”
Ｘ １０ｇ、’； ’”の（ｉｉ４〕旨！１ ｊ、
／ｊ 。 月噸）・交′友ｉＷ２ ＋よ、ｌ）７＋
、ｆｊ’ｉ Ｉ修ｆｆｆｌ毎に行な っｌこ。
り（７ｍηであり、こ１１を分１東川延して／３Ｎ”
Ｘ １０ｇ、’； ’”の（ｉｉ４〕旨！１ ｊ、
／ｊ 。 月噸）・交′友ｉＷ２ ＋よ、ｌ）７＋
、ｆｊ’ｉ Ｉ修ｆｆｆｌ毎に行な っｌこ。
６１３３表において、各実験ｙ１６４＋ｊＫ実施例と比
較例と全対比１．で実り内容と実験結果イＩ−／ｌ−１
−４゛。
較例と全対比１．で実り内容と実験結果イＩ−／ｌ−１
−４゛。
／
／
／
／
／
／
／／
／
／
７／
第３表の実験／１６／に４９いて、前、１１４番１１片
から６ｉ”１片の呻造に当りｉ＋’、ｉハを７２５０℃
で７１１ｊ間均熱しだろ後、鋳ハを７均熱炉より抽出後
、１１り軒側２ｒ″υｌ’、 （（ｉちに分ｊ虫圧延（
冴に１１１、給し、 、ｊ’ｔ’４常の圧１ｉＪ４ ％
・名クイ（実施した。このときの平均の圧延開始９！、
！片大１１′１ｉｌＪ口Ｑｌ ＆−；１１０ｇθ℃であ
ったが、全面にヒビ割れが１１：延方向に対し横方向に
発生１７良品の１７１１νが７枚もできなかった。
から６ｉ”１片の呻造に当りｉ＋’、ｉハを７２５０℃
で７１１ｊ間均熱しだろ後、鋳ハを７均熱炉より抽出後
、１１り軒側２ｒ″υｌ’、 （（ｉちに分ｊ虫圧延（
冴に１１１、給し、 、ｊ’ｔ’４常の圧１ｉＪ４ ％
・名クイ（実施した。このときの平均の圧延開始９！、
！片大１１′１ｉｌＪ口Ｑｌ ＆−；１１０ｇθ℃であ
ったが、全面にヒビ割れが１１：延方向に対し横方向に
発生１７良品の１７１１νが７枚もできなかった。
以外＆−ｔ 、ＬＩＳｌ！ｉｅ例２と同Ａ、、ｐ （／
、）圧延ヲ′ノご７／ｉｔｉ ｌ−、ｆｒ： ｏその結
果、鋼片表面の割れの発生はなく 、 ｌ′ｌ ｚ１国
戊グラインダーによる全面研削手入ロス（悌） （／、
） ｌ／均値ば３．０憾で、良好であった。
、）圧延ヲ′ノご７／ｉｔｉ ｌ−、ｆｒ： ｏその結
果、鋼片表面の割れの発生はなく 、 ｌ′ｌ ｚ１国
戊グラインダーによる全面研削手入ロス（悌） （／、
） ｌ／均値ば３．０憾で、良好であった。
実験１６．２において比較ド１３でヒト、／コｔＯ’ｃ
でＳ時間均％ ｌ、 、 川に／、７００℃で３時間均
熱し、直ちに分塊ＩＦ延延様鋳片を供給して／１０り℃
と旨い表面１７！＋ Ｉｌｆ［から圧延を開始し、通常
の庄砥で前記寸法の鋳片から前、（１３寸法り）＠句片
に圧延食付なった。ぞの結唄、第１Ｉシｌ（＋））に示
しだような幅方向中す、と部のほぼ全長にヒビ割れが゛
ノ１）生し７良品採取ができなかつ ／こ 。
でＳ時間均％ ｌ、 、 川に／、７００℃で３時間均
熱し、直ちに分塊ＩＦ延延様鋳片を供給して／１０り℃
と旨い表面１７！＋ Ｉｌｆ［から圧延を開始し、通常
の庄砥で前記寸法の鋳片から前、（１３寸法り）＠句片
に圧延食付なった。ぞの結唄、第１Ｉシｌ（＋））に示
しだような幅方向中す、と部のほぼ全長にヒビ割れが゛
ノ１）生し７良品採取ができなかつ ／こ 。
こノ１． Ｉ′＋７ 、；；Ｊ Ｌ、′カ施例３で、、
、 １．Ｌ：’、 ４−＋、 Ｂｒｌ始Ｉ晶度１．ｒ
ｇ／ｙ、２パＣ１で低トーさせて、比較例２と同ＩＪｔ
の圧延を実施しｌこ。その結１．Ｉｉ、、割れの発生ｔ
」、なく、増片乙枚の自走式グラインダーによる全面イ
υＩ削手入【」スの゛ト均１面は、？。ａ係で良好で、
ｐ）つた。
、 １．Ｌ：’、 ４−＋、 Ｂｒｌ始Ｉ晶度１．ｒ
ｇ／ｙ、２パＣ１で低トーさせて、比較例２と同ＩＪｔ
の圧延を実施しｌこ。その結１．Ｉｉ、、割れの発生ｔ
」、なく、増片乙枚の自走式グラインダーによる全面イ
υＩ削手入【」スの゛ト均１面は、？。ａ係で良好で、
ｐ）つた。
寸だ、比１ｊ′ｌｐ、ｉＪ ３’でＶ」１．５本発明に
おける均熱り上限温度７３００℃を越える加熱・均熱条
件、すなわち／ 、２ 、Ｓ−０℃ＴＺ時１）１１、Ｌ
）、１． ＶＣ／３．ｖｏ ”にでコ時間の加熱の後、
灯０ ’Ｃｆ／）圧Ｉ／１〔開始温度とした結果９表面
割れが姥生じ、乙、ユφＬ／、） ｉ−人ロス６−ｌン
１７だ。
おける均熱り上限温度７３００℃を越える加熱・均熱条
件、すなわち／ 、２ 、Ｓ−０℃ＴＺ時１）１１、Ｌ
）、１． ＶＣ／３．ｖｏ ”にでコ時間の加熱の後、
灯０ ’Ｃｆ／）圧Ｉ／１〔開始温度とした結果９表面
割れが姥生じ、乙、ユφＬ／、） ｉ−人ロス６−ｌン
１７だ。
実装／＋６３ ｆｒ［共に低温均熱５−行ノンう■７）
合（Ｖ従来法ど本′ＴＩ′３明とで比ｉｉヅを１ｊなう
／こめに、実施した。
合（Ｖ従来法ど本′ＴＩ′３明とで比ｉｉヅを１ｊなう
／こめに、実施した。
比ｉ１ｉ父（９１Ｊ ａ ｌ＋ζ７エ♀いてシ、１、／
／ ｓ ｏ ’（−で７５時間均熱しだ１．榮、１自
（７＋ （／（□’ｒｊ１１．狭ｊｌ： １４１１ （
侵＋／こ、ｉ、ｊｊ １．ｉ斧イＪｌ； Ｆ’、７し１
１ｒ１常ｔｙ、＞ Ｉ−ＩＥ延ケク枚実、Ｉｆｉｆｉ
Ｌ／だ。圧延開始の際の表面温度条件は、デ１５３表に
記載しＧいイ・と↓・−りであるが、表面 ｉ割Ｊ
ＬのＩＸｂ止を旧ることができイー、自走式グラ・イン
グーに、Ｌる全面研削」・人ｒ−１スの・１′−ｊ−９
顧は４．７係も要した。
／ ｓ ｏ ’（−で７５時間均熱しだ１．榮、１自
（７＋ （／（□’ｒｊ１１．狭ｊｌ： １４１１ （
侵＋／こ、ｉ、ｊｊ １．ｉ斧イＪｌ； Ｆ’、７し１
１ｒ１常ｔｙ、＞ Ｉ−ＩＥ延ケク枚実、Ｉｆｉｆｉ
Ｌ／だ。圧延開始の際の表面温度条件は、デ１５３表に
記載しＧいイ・と↓・−りであるが、表面 ｉ割Ｊ
ＬのＩＸｂ止を旧ることができイー、自走式グラ・イン
グーに、Ｌる全面研削」・人ｒ−１スの・１′−ｊ−９
顧は４．７係も要した。
実施例４け、比較例４と同様σ〕ｊ句％５及ζ〆Ｉ４ｉ
＋ＩξΦ件で、圧延開始の表面温ｔＫ、 （／、）
ｒ；Ｉ’６整Ｖ）みを１−スなった結果、割れ発生のな
い銅片の隼１造力にすて１．？、／チの研削ロスで良品
を得た。
＋ＩξΦ件で、圧延開始の表面温ｔＫ、 （／、）
ｒ；Ｉ’６整Ｖ）みを１−スなった結果、割れ発生のな
い銅片の隼１造力にすて１．？、／チの研削ロスで良品
を得た。
更に第１表に、本発明における連１信）バーＱ）Ｊ戊６
）組成範囲内ｄ帥組成から成る連鋳鋳片を分ｊ宛Σ只夕
正によってサイシングツ川］二して鋼片％、ｌ°ｉ ｌ
／た１↓２ ｎ量について、従来法によ為Ｊｔ較ｆｌＪ
５と本イ孔【す］び〕プロ加ｉ例５とで比較して示（
−／ζ。’；；ｆ’、 ４寺）せ（Ｃお（弓るｉｌ！１
．７’ ｊ、１り５１１１１寸法ｉｊ： 、２００ ”
Ｘ ／３１０ ” ｆ ４す、こｊｉ、 ’ＩＩ−分
ｊ鬼圧延してｌゲＯｍ辺×ｌニアθｍｍの鋼片とｌ〜：
化。
）組成範囲内ｄ帥組成から成る連鋳鋳片を分ｊ宛Σ只夕
正によってサイシングツ川］二して鋼片％、ｌ°ｉ ｌ
／た１↓２ ｎ量について、従来法によ為Ｊｔ較ｆｌＪ
５と本イ孔【す］び〕プロ加ｉ例５とで比較して示（
−／ζ。’；；ｆ’、 ４寺）せ（Ｃお（弓るｉｌ！１
．７’ ｊ、１り５１１１１寸法ｉｊ： 、２００ ”
Ｘ ／３１０ ” ｆ ４す、こｊｉ、 ’ＩＩ−分
ｊ鬼圧延してｌゲＯｍ辺×ｌニアθｍｍの鋼片とｌ〜：
化。
−／
７／
比較例５において、＋ｉｉｌ記鋲ｊ片から／ｆ圃片の≦
ｉＩ造に当り、３”、１１片分−・／コダθ゛Ｃで７時
間、トノ熱したる後、鉄１ハを１勺り・Ｊ・、す戸より
抽１．Ｉｊｉ４’、 的、らに分１東月−なす２（曳
に１１１給し５．Ｉｌｌ、ｌ當の圧延ｌ！Ｉ：各ｑ４に
実ｈＩＩ ＋／ ／′と。こＱ）と次の平均（１）圧延
開始／（４，ｉ片前ｉＭ ’ｔｌＬ Ｄ’ｇ ｆ：ｔｌ
ｏ、？ｏ ℃テアＺｌ テ、全面にヒビ割れが圧延方向
に々”、Ｉ Ｌ ’・“・一方向に発生１２、割れ深さ
も深く、自走式グラインダーによる全面研削十人ロス（
％）ｌ／〕平均イ１【に１７． Ｑべ（ｒも及んだ。
ｉＩ造に当り、３”、１１片分−・／コダθ゛Ｃで７時
間、トノ熱したる後、鉄１ハを１勺り・Ｊ・、す戸より
抽１．Ｉｊｉ４’、 的、らに分１東月−なす２（曳
に１１１給し５．Ｉｌｌ、ｌ當の圧延ｌ！Ｉ：各ｑ４に
実ｈＩＩ ＋／ ／′と。こＱ）と次の平均（１）圧延
開始／（４，ｉ片前ｉＭ ’ｔｌＬ Ｄ’ｇ ｆ：ｔｌ
ｏ、？ｏ ℃テアＺｌ テ、全面にヒビ割れが圧延方向
に々”、Ｉ Ｌ ’・“・一方向に発生１２、割れ深さ
も深く、自走式グラインダーによる全面研削十人ロス（
％）ｌ／〕平均イ１【に１７． Ｑべ（ｒも及んだ。
実ｈｆＩｉ例５では、圧延開始の金ｊＪ片／（面Ｔ７１
Ａ庶をｇ７θ′Ｇｋする以外は叱較例５と同１；Ｑ ｔ
ｙ）川θＩ１．を実加Ａし７た。
Ａ庶をｇ７θ′Ｇｋする以外は叱較例５と同１；Ｑ ｔ
ｙ）川θＩ１．を実加Ａし７た。
その＋Ｙ；’：果、ｔＩ′ｒ１片衣而割れ表面／１−６
，１、在く、白疋式：グラインダーによる乍面ｉ１Ｆ削
」−人口ス（・ｇ ） Ｚ：） ゛Ｉ′均幼。
，１、在く、白疋式：グラインダーによる乍面ｉ１Ｆ削
」−人口ス（・ｇ ） Ｚ：） ゛Ｉ′均幼。
λ、７係で１寛好であ−）ｌｒ。
なＪ・・、・Ｋ ｎ’ｉｉｔ！、ｒ冒Ｉ（は幅射温ｉす
田・により実１則しｌこ。
田・により実１則しｌこ。
１状」二、実施ｆり１１と１１−トつ例に占しき、木−
；Ｃ５明の詳＋ｒｉｔｉを従来法表７・１比して述ゝ＜
／／二とこ／）から、本究明により従来θてにおいて発
生すも圧延時の割れ全防止できることが明らかとなつＡ
：。
；Ｃ５明の詳＋ｒｉｔｉを従来法表７・１比して述ゝ＜
／／二とこ／）から、本究明により従来θてにおいて発
生すも圧延時の割れ全防止できることが明らかとなつＡ
：。
、ｌ：つて本４１７明に」：れ乾ｌ°、圧延１１＞ （
１）割ノ］の−ｉ）′１生かなくなるので安定し７で良
好な４１：ｉｉバを特潰し−（、ｌ、＋ｌ目１１圧延工
程に供給することができ、良品すｊＪ＋留の大幅な向上
がＪ能となった。
１）割ノ］の−ｉ）′１生かなくなるので安定し７で良
好な４１：ｉｉバを特潰し−（、ｌ、＋ｌ目１１圧延工
程に供給することができ、良品すｊＪ＋留の大幅な向上
がＪ能となった。
第７図は従来法によって製造された鋼片における割れの
発生状態を模式的に示１〜た斜視図であり、その（ａ）
は鋼塊から製造し、だ鋼片、（ｂ）ｆ″ｉ連鋳鋳片から
製造した鋼片である。第２図はＯｒ ： ／Ａ〜λＡ％
、ＮｉＨ／２〜２２係を含有する高合金、１−ステナイ
ト系ステンレス鋼の変１１ソ能と温度の関係４：示した
図表である。 特許出願人 Ｊ１１崎製鉄株式会社 代理人弁理士 利 １．１１ 政 治第 １
１図 （Ｇ） 第２１４ 漬障慶 じＣ） １４３−
発生状態を模式的に示１〜た斜視図であり、その（ａ）
は鋼塊から製造し、だ鋼片、（ｂ）ｆ″ｉ連鋳鋳片から
製造した鋼片である。第２図はＯｒ ： ／Ａ〜λＡ％
、ＮｉＨ／２〜２２係を含有する高合金、１−ステナイ
ト系ステンレス鋼の変１１ソ能と温度の関係４：示した
図表である。 特許出願人 Ｊ１１崎製鉄株式会社 代理人弁理士 利 １．１１ 政 治第 １
１図 （Ｇ） 第２１４ 漬障慶 じＣ） １４３−
Claims (1)
- １．０ｒ ：／Ａ〜、２Ａ ％ 、 Ｎｉ、 ： ／２
〜：１．．：２％ ｆ ＠有する高合金オーステナイト
系ステンレス鋼の鋼塊、あるいは連続鋳竹鋳片を均熱し
、次いで圧延してその鋼片を製造する方法において、前
記鋼塊あるいは鋳片を／１００’Ｃ〜／３θ０ ’Ｃに
均熱した後、９５０℃以下の表面温度で圧延を開始する
ことをＪＰ、ｌｒ徴とする、高合金オーステナイト系ス
テンレス鋼鋼片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57163079A JPS5953623A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57163079A JPS5953623A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953623A true JPS5953623A (ja) | 1984-03-28 |
| JPS6155571B2 JPS6155571B2 (ja) | 1986-11-28 |
Family
ID=15766779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57163079A Granted JPS5953623A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | 高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953623A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60149748A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62280491A (ja) * | 1986-05-30 | 1987-12-05 | 東京電力株式会社 | プレハブ多孔管推進工法 |
| KR102825950B1 (ko) | 2019-10-29 | 2025-06-26 | 삼성전자주식회사 | 반도체 패키지 및 그 제조 방법 |
-
1982
- 1982-09-21 JP JP57163079A patent/JPS5953623A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60149748A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6155571B2 (ja) | 1986-11-28 |
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