JPS5959410A - 熱可塑性粒子の球型化装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は樹脂粒子、着色樹脂粒子等の熱可塑性粒子を球
型化すゐ装置の改良に関するものである。

〔発明の技術的背景とその問題点〕

従来、この種の球型化方法としては、熱可塑性粒子を熱
雰囲気の流動層に一定時間＠燭浮遊ぜしめたシ、熱筒内
に前記粒子を落下させたりする乾式法、或いは水乃至有
機溶媒に分散または溶解させた溶質を熱雰囲気中に霧化
し、溶媒を蒸発せしめた後球型の溶質粒子を得る湿式法
、などが採用されている。

しかしながら、上記前者の乾式法にあっては粒子を個々
に分離させた状態で一定時間、定められた空間に保持す
ることが難しく、とシわけ粒子径が１００μｍ以下のも
のを得る場合には、球型化操作中粒子同志の融着による
団塊化や容器壁への付着などを起こすため、球型化度の
不均一化、収率の著しい低下を招く欠点がある。

一方、後者の湿式法、たとえ（・−１：スプｔ／−ドラ
イヤ法にあっては　Ｆ、径が戸）ｔｇ〜数百μｍの広範
囲にわたって均質外球型化オー１゛ｉ子が費らｉする利
点を有する。しかしながら、５・′・イ仕し、た粒子を
拙（１８するまで、粒子中に含まれる溶〃ｖ、の妬、と
んどを蒸発させ々ければならないことから、広大な乾燥
室が必要であり数１ｆ？、が大型、化すること、蒸発溶
１１号が水以外の場合には、溶〃１−２の回収々どのた
めに更に付帯設（ｉｉｉｉが増加するし、１：かシか、
火災、前件などの危険性を伴なう問題がある。

このようなことから、第１　ｔＮ２＋に示ずｒｊへ司９
′！弓性粒子の球型化装置が開発されている。即ち、第
１図中の１は造粒塔であり、との造粒塔１の上り、（に
は加圧熱気流と熱可塑ｉ４：、邪ｉ子分散気流がｂｌｌ
。

入される流入口２が開口されていると共に’Ｔ’　？！
ｌｉには球！（１１化されだ熱可塑＋Ａ′、粒子が排出
さ１１．る４・ｆ１出口３が形成されている。前り造か
゛７塔１の流入口２の直上には加圧熱気流を該涼、入口
２に向って噴出させる供給管４が配設さｉｌている。神
フ一、前記流入口２周辺の造粒塔１上壁には塾Ｔ’ｉＪ
剪１　ｆ１粒子分散気流を前記加圧熱気流に吹き込む分
配？？５が設置されており、かつ該分配管５は前記供給
管４との間に断熱のだめの冷却空気を流入する隙間６が
形成されるように該供給ｇ４に対して同心円状に配置さ
れている。また、前記分配管５の内筒下部には熱可塑性
粒子分散気流を加圧熱気流中に吹込むための溝７が切ら
れている。更に前記分配管５には熱可塑性粒子分散気流
を導入するための導入管８が連結されている。

上、述した第１図図示の球型化装置によれば、供給管４
から加圧熱気流９を噴出すると共に導入管８から分配管
５を介して熱可塑性粒子分散気流１０を前記加圧熱気流
９に吹き込むと、外気と遮断した造粒塔１の流入口２伺
近で前記加圧熱気流９の高温領域に分散気流１θが衝撃
して混合される。その結果、熱可塑性粒子は迅速かつ均
一に軟化、溶融されてその粒子表面の軟化層が表面張力
作用を受け、均一に球型化された粒子を得ることができ
る。

しかしながら、第１図図示の球型化装置にあっては、熱
可塑性粒子の球型化過程において造粒塔１内の温度が高
くなるため、球型化された熱可塑性粒子が造粒塔１内壁
面に付着、堆ｆ）ｇし、熱可塑性粒子の生産収率の１氏
下を招くという欠点力あった。このようなことから、造
粒塔の直径を大きくして球型化され／こ熱可塑性粒子の
造粒塔の側壁内面への伺着、堆積を抑制することが考え
られる。しかしながら、造粒塔の直径を大きくすると、
装置自体が大型化するという新たな欠点を生じる。

〔発明の目的〕

本発明は熱可塑性粒子を極めて１１１“５便かつ迅）５
１１に球型化できると共に、球型化された熱可塑性粒子
を収率よく得ることが可能な小型で簡素化された球型化
装置を提供しようとするものである。

〔発明の概要〕

本発明は造粒塔と、この造粒塔の土壁刊近に。

配設された加圧熱気流供給部Ｉと、前記造オ・′・」ハ
の土壁付近に配設され、前記供給部＋Ａ≠・らのフ１１
１圧熱気流に熱可塑性粒子分散気流を吹き込む分散気流
供給部材とを具備し、前記造粒塔に冷却用外気導入口を
設けることによって前記造粒塔の壁面を該導入口からの
空気によシ冷却して、造粒塔の径を大きくせずに球型化
された熱可塑性粒子の該造粒塔側壁内面への付着、堆積
を抑制し、球型化されだ熱可塑性粒子の収率向上、小型
化を図ったものである。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の実施例を第２図〜第４図を参照して説明
する。

第２図は球型化システムを示す概略図であり、図中の１
１は送風ファンであυ、この送風ファン１１は風量が０
．１〜５　ｍ３／ｍｉｎ　、風圧が１００〜２０００　
ｍｍｐ、ｇの範囲のものであればよい。この送風ファン
１１は熱交換器１２に連結されている。との熱交換器１
２は直火式加熱型や間接式加熱型いずれでもよいが、温
度コントロールの簡単な電気ヒータが望ましい。−例と
して約６００℃の高温を発生する三相、２００■、４ｋ
Ｗの電気ヒータを組込んだ熱交換器１２を用いた。この
熱交換器１２は造粒塔１３の直上に延設された供給管１
４に連結されている。こうした送風ファン１１．熱交換
器１２及び供給管１４により加圧熱気流供給部月が構成
されている。なお、加圧熱気流の温度調節は前記熱交換
器１２の出口に熱電対等の温度センサを設け、該センサ
からの温度検知信号に基づいて届、気ヒータの′東方や
前記ファン１１の送風量を割引＋することにより行なわ
れる。

まだ、図中１５はコンプレッサであシ、このコンプレッ
サ１５は送風量が０．１〜２　ｍ３／　ｍｉｎ圧力が０
．０５〜５　Ｋｆ／ａｕ　２の範囲のものであれはよい
。前記コンプレッサ１５は熱可塑性粒子供給機構１６に
連結されている。この供給４’ｌ：Ｍ朴′）１６は本体
１７と、この本体１７に挿置され前６己コングレツザか
らの圧縮空気が導入されるエゼクタ１８と、前記本体に
取付けられ、下３；１＾開口１４１（が前記エゼクタ１
８の噴出部伺近に位Ｗ１．するホッノぐ１９とから構成
されている。前記；］：　］ツ／−？１！Ｊ内には熱可
塑性粒子が収納され、コンプレッサ１５からの圧縮空気
をエゼクタ１８に供給するととによシ前記本体１７内で
熱可塑性粒子が懸濁状態となシ、熱可塑性粒子分散気流
が生成される。こうした分散気流中の濃度は粒径１００
μｍ以下の熱可塑性粒子を用いた場合、２　ＫＩＩｉｃ
ｎｒ’以下、好ましくは５０〜５００ｙ−／Ｃｎ１３の
範囲がよい。この理由は分散濃度が２　ＫＱ／　ｎ＋３
を越えると、加圧熱気流中で球型化せしめる際に、軟化
粒子同志が融着して団塊化し易くなるからであるＯ また、前記供給機構１６は第３図及び第４図に示す如く
導入管２０を介して中空環状の分配管２１に連結されて
いる。この分配管２１は前記供給管１４との間に断熱の
だめの冷却空気を流入する隙間２２が形成されるように
該供給管１４に対して同心円状に配置されている。前記
隙間２２は広いことが望ましいかあ１シ広過ぎると、冷
却空気を導入し過ぎて球型化時の温度が下がシ、球型化
の効率が悪くなる。逆に隙間２２が狭いと、冷却空気の
導入が不充分となシ、分配管２１を加熱してしまい、分
配管２ノ内壁に熱可塑性粒子が融着したり、後記する溝
を寒いでしまう。従って、前記隙間２２は前記供給管１
４の外径に対し１７３〜１１５程度にす６ることか望ま
しい。

また、前記分配管２１の内筒下部には熱可塑性粒子分散
気流を前記供給管１４からの加圧熱気流に吹き込むため
の溝２３・・・が切られている。

これら溝２３・・・は熱可塑性粒子分散気流を前記加圧
熱気流に対して１５°〜９０°の角度、好ましくは３０
°〜６０°の角度で吹き込むように設計することが望ま
しい。この理由はその吹き込み角度が１５°未満になる
と、加圧熱気流中への熱可塑性粒子分散気流の混合比率
が悪くなり、球型化の効率を低下させる。特に１その角
度の下限を３０°とすれば加圧熱気流を高温度に設定し
なくとも熱可塑性粒子の球型化が可能となる。一方、そ
の吹き込み角度が９０°を越えると、供給管１４と分配
管２１の溝２３・・・との距離が近くした場合、該供給
管１４の開口部が熱可塑性粒子の融着により閉塞される
恐れがある。特に、その角度の上限を６０°とすれば、
供給管１４と分配管２１の溝２３・・・とが近接しても
該供給、管１４の閉塞を防止できる。

また、前記供給管１４と分配管２１の溝２３・・・との
位置は加圧熱気流及び熱可塑性粒子分散気流の流量によ
って異なるが、供給管１４の先端は分配管２１の溝２３
・・・の位置よシも１〜２０ｍｍ上方に設定することが
望ましい。この理由は１調未満にすると、供給管１４の
開口部に熱可塑性粒子が融着し、閉塞現象を起こし０、
かといって２０關を越えると供給管１４外側面に熱可塑
性粒子が融着し易くなシ隙間２２を閉塞して冷却空気の
流れを阻止され、ひいては分配管２１の加熱や溝２３・
・・の閉塞等を招くからである。

なお、上述したコンプレッサ１５、熱可塑性粒子供給機
’＋４１６　、導入管２０及び分配管２ノによシ熱可塑
性粒子分散供給部材が構成されている。

更に、前記造粒塔１３は第３図及び第４図に示す如く前
記各供給部材の供給管１４及び分配管２１が配置される
上壁２４に加圧熱気１’Ｔ、と熱可塑性粒子分散気流が
流入されるｌＡｉ：入口２５を有し、かつ下部側がテー
パ状をなすと共に下端に球型化された熱可塑性粒子が排
出される排出口２６を有する。前記造粒塔１３の土壁２
４周縁には複数、例えば１６個の外気を４人するだめの
上部導入口２７・・・が穿設されており、かつ同造粒塔
１３の側壁２８上部には複数、例えば６個の側部導入口
２９・・・が穿設されている。前記上部導入口２７・・
・の位置は側壁２８近傍の上動７２４部分が最も有効で
あシ、前記分配管２１に近い場合には球型化の効率を下
げろため好捷しくない。このため、上部導入口２７・・
・の位１ト１′は前記ｆｉｌ壁２８内面よシ０〜１０ｍ
ｍ程鹿の土壁２４部分にすることが望ましい。こうしブ
こ上＋”＋ｌ；導入口２７・・・の大きさは大きい程冷
却効果の点では好ましいが、あまり大きくし過ぎると球
型化の効率を下げるため好ましくない。とのため、造粒
塔１３の直径の１１５〜１／２０の大きさにすることが
適当である。また、前記側部導入口２９・・・は造粒塔
１３全体の温度を下げる目的を有することから、球型化
の効率を悪化させないようにその穿設位置、大きさを選
定することが望ましい。

更に１前記造粒塔１３の排出口２６はリークバルブ３０
を介して分離回収部材３１に連結され、かつ該分離回収
部材３１への送気はブロア３２によシ行なわれている。

なお、前記リークパルプ３Ｑは前記分離回収部材３１の
温度を外気温度近くまで下げる働きを有し、これにより
該回収部材３１内での熱可塑性粒子の団塊化を防止でき
る。

次に、上述した第２図〜第４図図示の球型化装置の作用
を説明する。

まず、ブＰ’）１１を作動して圧縮空気を熱交換器１２
を通して加熱し、供給管１４から所定圧力、温度の加圧
熱気流３３を噴出させる共に、コンプレッサ１５を作動
し、熱可塑性粒子供給機構１６よシ導入管２０．分配管
２１を介して熱可塑性粒子分散気流３４を前記加圧熱気
流３３に吹き込むと、外気を遮断した造粒塔１３の流入
口２５付近で前記加圧熱気流３３の高温領域に熱司り１
９性粒子分散気流が両突して混合される。その結果、熱
可塑性粒子は遅遅かつ均一に軟化、溶融させてその粒子
表面の軟化層が表面張力を受け、均一に球型化された粒
子となって造粒塔１３の排出口２６側に送られる。こう
した球型化淑程において、造粒塔１３の土壁２４周縁に
は上部導入口２７・・・が設けられているため、前記加
圧熱気流３３の造粒塔１３への噴出によシ前記上部漣入
口２７・・・から外気がｔ１１］壁２８内面に沿って導
入される。その結果、ｊｉ粒塔１３側壁２８が局部的に
冷却されるため、球型化された熱可塑性粒子が該側壁２
８にｆ６・１１着、団塊化するのを抑制して熱可塑性粒
子の収率が著しく向上される。しかも、前記球型化過石
！において、造粒塔１３の側板２８上部にも□＋ｕ’ｌ
　＋’ｔｌ！・ご人口２９・・・が設けられているため
、加圧熱気流３３によって上昇しだ造粒塔１３内全体の
温度を下げ、球型化されゾこ熱可塑性粒子同志の融着を
抑制すると共に、排出口２６から熱可塑性粒子が送られ
る分子、５；＋：回収部月３１内の温度を低減できる。

その結果、側部導入口２９・・・を設けることによって
も、球型化された熱可塑ｔ′ｊ：粒イの生成収率が向上
される。

しかして、本発明によれば次に列番するような種々な効
果を有する。

（１）球型化度が著しく高い、Ｊ″−Ｊ質な熱可塑性粒
子を大量かつ短Ｆ１を間に得るととができる。

（２）球型化操作時において、粒子同志の融着による団
塊化、造粒塔の側壁内面への付着を抑制できるため、収
率の向上と操県の簡便化を図ることができる。

（３）　　′ｌｉ１粒塔の側壁内面への熱可塑性粒子の
刺着、団塊化を抑制できるため、第１図図示の球型化装
置に比べて造粒塔を小さくでき、ひいては装置σ自体を
小部化できる。

なお、上記実施例では造粒塔の土壁と側壁の両方に導入
口を設けたが、いずれか一方のみに導入口を設けてもよ
い。但し、造粒塔の側壁内面への熱可塑性粒子の刺着、
団塊化を効果的に抑制する観点から、一方のみに導入口
を設ける場合は造粒塔の土壁に設けることが望ましい。

また、上記実施例では造粒塔を単一容器により構成した
が、第５図に示す如く二重栴造にしてもよい。即ち、第
５図中の１３′は造粒塔であシ、との造粒塔１３′は上
面が開口され下部に球型化されだ熱可塑性粒子の排出口
２６′を有する外側容器３５を備えている。この外側容
器３５の側壁上部には側部導入口２９′・・・が穿設さ
れている。また、前記外側容器３５の上端には段差を有
する７ランノ部３６が設けられてお沙、かつ該外側容器
３５内には前記７ラング部３６の段差によシ係止される
筒状の内側容器３７が着脱自在に収納されている。更に
前記外側容器３５の上端には周縁部に上部導入口２７′
・・・が開口された蓋体３８が冠着されている。このよ
うな嬉５図図示の構成によれば、球型化過程において内
側容器３７の内面は蓋体３８の上部導入口２７′・・・
から導入された外気により冷却されると共に同容器３７
の外面は外側容器３５の側部導入口２９′・・・によシ
導入された外気によシ冷却される。つｔｂ両方から冷却
されるため、球型化された熱可塑性粒子の造粒塔１３′
の側壁への刺着をよシ抑制でき、ひいては熱可塑性粒子
の収率を更に向上できる。また、内側容器３７は外側容
器３５に対して着脱自在に収納されているため、仮に内
側容器３７に熱可塑性粒子が付着しても、造粒塔１３′
の清掃を第３図及び第４図図示の造粒塔１３に比べて簡
単に行なうことができ、操作性を著しく向上できる。

次に、上記第２図〜第４図図示、及び第５図図示の球型
化装置による熱可塑性粒子の球型化操作を実験例として
具体的に説明する。

実施例 まず、第２図〜第４図に示す如く送風ファン１ノで空気
を電気ヒータ式の熱交換器１２に送シ、加熱して約５０
０℃ｔ　５００　ｍｍＡｙ　ｔ　１ｍ’Ａｉｎめ加圧熱
気流３２を供給管（口径２３闘φ）１４に送如、該供給
管１４よυ直径３ｏｏｒｎｒｎφ、長さ５叫の造粒塔１
３に向けて噴出させた。なお、造粒塔１３の上壁２４に
は５咽φの大きさの上部導入口２７・・・が１６個、側
壁２８には２゜朋φの大きさの側部導入口２９・・・が
４個、夫々等間隙で設けられている。

一方、コンプレッサ１５を作動し、０．５　Ｋｇ／ｌｙ
ｎ”の圧縮空気を熱可塑性粒子供給機構１６及び導入管
２０を通して外径４　Ｑ　ｍｍ　、内径３０關の分配管
２１に送シ、該分配管２１の溝（間隙２ｍｍ）２３・・
・よｐ　０．２　ｍ３／ｍｉｎの流量で圧縮空気を噴出
させた。同時にブロア３２を作動させ３　Ｂ３１’ｎｉ
ｎの流量で送気し、ソー２パルプ３ｏを調整することに
よシ分離回収部材３ノ内の温度を６０℃以下とした。

次に、スチレン−アクリル共重合体樹脂（軟化点１４０
℃）８０重量部とポリエチレンワックス１０重量部及び
カーゼンブラノク１０　屯％ｉ部を熱混練し、粉砕２分
級して得た粒子径約１０μｍの黒色トナを熱可塑性粒子
供給機構１６のホッノや１９に入れ、振動力を与えて２
０％／ｍＩｎの供給量で本体１７のエゼクタ１８噴出部
に落下させ、粒子分散濃度１００　ｇ−／ｍ３の熱可塑
性粒子分散気流３３を分配管２１から加圧熱気流３２に
吹き込み、トナを球型化せしめた。

得られた黒色トナはほとんど球型化されており、かつ球
型化度も著しく高く、形状係数はほぼ１に近いものであ
った。しかも、球型化トナ相互の団塊化も全く認められ
なかった。

また、造粒塔１３の側部２８内面へのトナの付着はほと
んど認められず、収率は８５チ以上を維持した。これに
対し、上部導入口及び側部導入口を有さない以外、第３
図及び第４図図示の造粒塔と同寸法の造粒塔１を有する
第１図図示の球型装置によシ同条件でトナの球型化を行
なったところ、造粒塔内面へのトナの付着が多く、収率
は最大で７０チと低いものであった。

実施例 実験例１と同様、第３図及び第４図図示の造粒塔１３を
用いて、熱交換器１２の能力を上げて約６００℃の加圧
熱気流３２を供給管１４よシ噴出させて実験例１と同様
に作製した黒色トナを球型化したところ、球型化度は著
しく高くなシ、全ての１・すが形状係数は？Ｙ、　１の
真球トナを得ることができた。

実施例 第２図及び第５図に示す球型化装置を用いて送風ファン
１１で空気を電気ヒータ式の熱交換器１２に送シ、加熱
して約６００℃、１０００ｍｍＡ４　ｇ　２０　ｍ３７
　ｍｉｎの加圧熱気流３２を口径１゜暉φの供給管１４
を通して第５図図示の造わ１塔１３′に噴出させた。こ
の造粒塔１３′は直径１ｏ。

ｍｍφ、長さ４００ｗｎの外側容器３５と直径８゜順φ
　、長さ３００咽の内側容器３７とを有する。

また、外側容器３５を冠着する器体３８には５能φの大
きさの上部導入口２７′・・・が１６個、外側容器３５
の側壁２８′上部には３６關φの大きさの側部導入口２
９鵠が４個夫々設けている。

一方、コンブレッサノ５を作動し、１０　”９／Ｌ：１
ｎ２の圧縮空気を熱可塑性粒子供給機構１６及び導入管
２０を通して外径３０ｍφ、内径１５謔φの分配管２１
に送シ、該分配管２１の溝（間隙ｌ　ｍｍ　）　２３　
・＝よＶ）　０．５　ｍ”／ｎｄｍの流量で圧縮空気を
噴出させた。同時にブロア３２を作動させ、５　ｍ３７
　ｍｉｎの流量で送気した。この時、分離回収部拐３１
内の温度は造粒塔１３′に設けた上部導入口２７′・・
・及び側部導入口２９′・・・によυ冷却空気が導入さ
れ、十分冷却されて５０℃以下となった。

次いで、ぼりプロピレンワックス（軟化点１７０℃）３
ＯＺ量部、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂２０重社
部、磁性粉４５重量部、及び導電性カー？ンブラック５
重量部とを熱混練し、粉砕２分級して粒子径約１５μｍ
の磁性トナ（熱可塑性粒子）を用意した。つづいて、こ
の磁性トナを熱可塑性粒子供給機構１６のホツノぐ１９
に入れ、振動力を与えて１００　ｊｉ’／ｍｉｎの供給
量で本体１７のエゼクタ１８噴出部に落下させ、粒子分
散濃度２００　ｆ／ｍ”の熱可塑性粒子分散気流３３を
分配管２１からカロ圧熱気流３２に吹き込み、磁性トナ
を球型化せしめた。

得られた磁性トナはにとんどが球型化されておシ、かつ
球型化度も著しく高く、形状係数がほぼ１に近いもので
あった。また、球型化処理の前後における磁性トナの流
動性を安息角ψγを測定することによシ調ぺたところ、
球型化別前には安息角ψγ＝５６°であシ、流動性の乏
しいものであったのに対し、本装置によυ球型化処理し
た磁性トナは安息角ψγ−３７°で著しい１５１ｆ、・
［（す性の改善が認められた。

更に、第５図図示の造粒塔１３′を用いた場合、球型化
された磁性トナの造粒塔１３′の内面（内側容器３７の
内面）の付着が僅少となり、収率を９２チと著しく向上
できた。

実施例 スチレン樹脂（軟化点１５０℃）を粉砕２分級し１．約
２０伽の熱可塑性粒子を作製し、これに顔料を加えて該
粒子表面に付着させた。次いで、この粒子を実験例３と
同様な装買、操作により球型化せしめたところ、該粒子
表面に顔料が球型化と同時に融着して球形の着色粒子が
得られた。

実施例 エフ＋？キシ樹脂（軟化点１３０℃）を粉砕２分級し約
３０μｍの熱可塑性粒子を作製し、これに導電性粉末（
カーボンブラック）を加えて十分混合し、該粒子表面に
付着させた。次いで、この粒子を実験例３と同様な装置
、操作によ９球型化せしめたところ、該粒子表面にカー
ボンブラックが球型化と同時に融着して球型の導電性粒
子が得られた。

実施例 ポリアミド樹脂（軟化点１１７℃）を粉砕。

分級し約５０μｍの熱可塑性粒子を作製し、これに磁性
粉末（四三酸化鉄粉末）を加え、充分混合して該粒子表
面に付着させた。次いで、この粒子を実験例３と同様な
装置、操作により球型化せしめたところ、該粒子表面に
四三酸化鉄粉末が球型化と同時に融着して球形の磁性粒
子が得られた。

なお、本発明の球型装置により球型化される熱可塑性粒
子は上記実験例で用いたものに限らない。例えばロジン
、コパール、−７エラフなどの天然樹脂、或いは固型パ
ラフィン２各種アクリルｈｉＩＤＭ　ｔポリエチレン、
ポリエステル、マレイン酸樹脂、クマロン樹脂、ポリウ
レタン樹脂。

フェノール樹脂、ポリカーボネート＜ｉｔＪ脂、酢酸ビ
ニル樹脂、塩化ビニル樹脂、７ｊ？り塩化ビニリデン樹
脂、ポリビニルブチラール、醪すエーテル樹脂などの合
成樹脂、又はこれら樹脂の混合物、共１合物等を用いる
ことができる。こうした’＃Ｌ：ｌ脂には実験例に示す
顔料、各種フィラーの他染料等を添加してもよい。

〔発明の効果〕

以上詳述した如く、本発明によれば粒子同志の融着によ
る団塊化を防止でき、かつ球形化度の著しく高い均質な
球型化粒子を多量かつ短時間で得ることができることは
勿論、造粒塔の側壁内面への球型化粒子の付着を抑制乃
至防止して生成収率を大巾に向上し得る球１ｉ（ヒ装置
を提供できるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の球型化装置の要部断面図、第２図は本発
明の一実施例を示す球型イし装置の概略図、第３図は第
２図の球型化装置の要＠昏を示す平面図、第４図は第３
図の■−■線に沿う断面図、第５図は本発明の他の実施
例を示す球型化装置の要部断面図である。 １１・・・送風ファン、１２・・・熱交換暑冷、１３゜
１３′・・・造粒塔、１４・・・供給管、１５・・・コ
ンプレッサ、１６・・・熱可塑性粒子供給機構、２１・
・・分配管１．？　＄ｊ’ｔｌ）’出口、２７，２７’
・・・上“入口、２９　、２９’・・・側部導入口、３
１・・・分離回収部胴゛、３２・・・加圧熱気流、３３
・・・熱”１ｔ！Ｊ／Ｊ、Ｅｌｓ　％を子分散気流、３
５・・・外側容器、３７・・・内側容器、３８・・・蓋
体・ 出願人代理人　　弁理士　鈴　江　武　彦第１図 第　３　図 ２７２２２７ 第４図

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）土壁の中央付近に加圧熱気流と熱可塑性粒子分散
   気流が流入される流入口を有すると共に下部に球型化さ
   れた熱可塑性粒子を排出する排出口を有する造粒塔と、
   との造粒塔の土壁付近に配設された加圧熱気流を噴出さ
   せる加圧熱気流供給部材と、前記造粒塔の」〕壁付近に
   配設され、前記供給部材からの加圧熱気流に熱可塑性粒
   子分散気流を吹き込む分散気流供給部拐とを具備し、前
   記造粒塔に冷却用外気導入口を設けたことを特徴とする
   熱可塑性粒子の球型化装置。
2. （２）加圧熱気流供給部材が造粒塔の中心軸方向に延び
   る供給管から構成され、かつ熱可塑性粒子分散気流供給
   部材が前記供給管に対して同心円状に配置された分配管
   から構成され、前記供給管と分配管との間に冷却空気が
   流入する間隙を形成したことを特徴とする特許請求の範
   囲幀１項記載の熱可塑性粒子の紋型化装置。
3. （３）冷却用外気導入口を造粒塔の土壁周縁に複数設け
   たことを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記
   載の熱可塑性粒子の球型化装置ｉ　。
4. （４）冷却用外気導入口を造粒塔の土壁周縁に複数設け
   ると共に該造粒塔の上部１１．ｌｌＦ、（に複斂設けた
   ことを特徴とする特訂酊ｊ求の範囲第１項又は第２項記
   載の熱可塑性粒子の球型化装置。
5. （５）造粒塔は上面が開口され下部に球型化された熱可
   塑性粒子の排出口を有する外側容器と、この外側容器内
   に着脱自在に収納される筒状の内側容器と、前記外側容
   器の上端に着脱自在に冠着され中央付近に加圧熱気流と
   熱可塑性粒子分散気流が流入される流入口を有する蓋体
   とから構成され、かつ前記外側容器の上部側壁ど前記蓋
   体の周縁とに冷却用外気導入口を夫々ｐ７　ｉＨ’Ｑ設
   けたことを特徴とする特許請求の範囲第１Ｊ（）又は第
   ２項記載の熱可塑性粒子の球型化装ｆｌ”ｉ）。