JPS5960293A - 原子力プラントの水質異常診断方法 - Google Patents
原子力プラントの水質異常診断方法Info
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- JPS5960293A JPS5960293A JP57168508A JP16850882A JPS5960293A JP S5960293 A JPS5960293 A JP S5960293A JP 57168508 A JP57168508 A JP 57168508A JP 16850882 A JP16850882 A JP 16850882A JP S5960293 A JPS5960293 A JP S5960293A
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、沸騰水型原子力発電所等の原子カプラントの
給水系および復水系の水中イオン濃度を検出して１．治
水系および復水系の異′、・ケ原因を検知するのに好適
な原子力グランドの水″ぺｙ４常診断方法に関する。 原子カプラントにおいて＆；］： 、その安全性を確１
呆するために厳重なモニターシステムにより、あらゆる
角度から原子力グランドの３Ｘ１（転伏ｙ月を監祝し、
原子カプラントの異常の早期検知全［１差しているつ原
子炉の一次系である復水系および給水系（以丁腹水給水
系と称す）（１）冷却水中にイオン成分が不純物として
混入すると、−次系の機器配管の腐食を加速し／こ一す
、炉内に搬入されたイオン成分が放射化される結果、−
次系の放射線准率増大や燃料棒の破損を生じる懸念があ
る。したがって、冷加水中のイオン成分の増大という水
中異常は、炉心のｆ波損に至るような爪犬な事故には至
らないが、原Ｊ’−）Ｊグランドの１車輌、保守お上び
点塗作業全困難にノーるため、冷却水の異常をＶ期かつ
確実に検知することがＣすれる。そこで、第１図に示す
ような方？ノミにより、原ｒツノグランドの７４７６′
を検知することが検討されている。 第１図に示すようにこの方法は、２段階からなっており
、角′ジ１段階において異常の有無を検知し、第２段階
において異常の原因と程度′５ｒ：￥１１定しようと、
Ｊ″るものＣある。′Ｊ″なわち、第１段階においては
、単独ではプラントの異１・；すの有無のみしか明らか
に出来ない伏、態６（である放射線破率、社気伝導度（
以下市導度と称ｔ）等に代表されるグ「１ス状態斌を測
實二し、この測定し／ζグロス伏ｆ７．ＩＡ Ｍ！全原
Ｊ’−炉のｊ１１！転犬ｒ４１に対応ｒるグロス猷」ル
準値と１．ｌＺ咬して１す水８：１１水系の？し・ｉ＜
−の（４無をＩＩＩ定Ｃる。 ２８２段階に、ｒ、−いては＋’＋ｉｌ記第１段階にお
い゛Ｃ復水給水系に黄１・１（が、らると判定し／ヒ１
局斤に、冷〕４］水中のｈｋ ’村ｆ、ｌ：、回ＩＩ′
Ｌ尾素の核種別故討能分析、ノ［〕素分析などの詳ｕ１
１な要七寸の分析全行ない、現在の要素量のパターンと
プラントのＩＥ常パターンと比；咬し、復水給水系の異
１・８０団定を的確にノーるとともに、′Ａ譜の原因と
程度を団＞ｉ＝ｔ、ようと」−るものである。 この四名職は、頃Ｆカプラントの異１信ｊ１λ因”であ
る要代、ず゛なわイハ 元素、Ａφ７７虻、俵＋Ｉｊｔ
別放射１葎１珊ｊ並等を示ず［（態計であって、グラン
ドからナンプリングした′吻質金分析する（−とに、し
ってｒ：ｔられ、オンラインで迅速な・ＩＨＹ艮入手が
１ｉＪ′、−ＩＩユなグロス晴とは異なシ、決瀬、ｉｉ
ｉ：を得るには時間がかかる。したがつｒ、ｒｒｒｉ図
に示した方法による時は、グ
給水系および復水系の水中イオン濃度を検出して１．治
水系および復水系の異′、・ケ原因を検知するのに好適
な原子力グランドの水″ぺｙ４常診断方法に関する。 原子カプラントにおいて＆；］： 、その安全性を確１
呆するために厳重なモニターシステムにより、あらゆる
角度から原子力グランドの３Ｘ１（転伏ｙ月を監祝し、
原子カプラントの異常の早期検知全［１差しているつ原
子炉の一次系である復水系および給水系（以丁腹水給水
系と称す）（１）冷却水中にイオン成分が不純物として
混入すると、−次系の機器配管の腐食を加速し／こ一す
、炉内に搬入されたイオン成分が放射化される結果、−
次系の放射線准率増大や燃料棒の破損を生じる懸念があ
る。したがって、冷加水中のイオン成分の増大という水
中異常は、炉心のｆ波損に至るような爪犬な事故には至
らないが、原Ｊ’−）Ｊグランドの１車輌、保守お上び
点塗作業全困難にノーるため、冷却水の異常をＶ期かつ
確実に検知することがＣすれる。そこで、第１図に示す
ような方？ノミにより、原ｒツノグランドの７４７６′
を検知することが検討されている。 第１図に示すようにこの方法は、２段階からなっており
、角′ジ１段階において異常の有無を検知し、第２段階
において異常の原因と程度′５ｒ：￥１１定しようと、
Ｊ″るものＣある。′Ｊ″なわち、第１段階においては
、単独ではプラントの異１・；すの有無のみしか明らか
に出来ない伏、態６（である放射線破率、社気伝導度（
以下市導度と称ｔ）等に代表されるグ「１ス状態斌を測
實二し、この測定し／ζグロス伏ｆ７．ＩＡ Ｍ！全原
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１な要七寸の分析全行ない、現在の要素量のパターンと
プラントのＩＥ常パターンと比；咬し、復水給水系の異
１・８０団定を的確にノーるとともに、′Ａ譜の原因と
程度を団＞ｉ＝ｔ、ようと」−るものである。 この四名職は、頃Ｆカプラントの異１信ｊ１λ因”であ
る要代、ず゛なわイハ 元素、Ａφ７７虻、俵＋Ｉｊｔ
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ドからナンプリングした′吻質金分析する（−とに、し
ってｒ：ｔられ、オンラインで迅速な・ＩＨＹ艮入手が
１ｉＪ′、−ＩＩユなグロス晴とは異なシ、決瀬、ｉｉ
ｉ：を得るには時間がかかる。したがつｒ、ｒｒｒｉ図
に示した方法による時は、グ
【コス駿の測定１直により
ゲ４．・さ企１更出し／ね後に、新たに要素量の分析を
実施して最終的な判断を行なう必要がある場合が多く、
異常の１′４］定を行なうに際し、安素酸分析の時間を
必要とするため、時間遅れを伴うという欠点があった。 特に、復水給水系の水質異常においては、復水器に訃け
る海水のリーク、配管や弁等の腐食による鉄等の金属の
溶出、復水脱塩器のイオン交換樹脂を水酸化ナトリウム
、硫酸等を用いて化学再生した後のＩＩ工生液の混入等
、ｙ；えられる、Ａ １’６原囚が多種にわたっており
、異常ハ；（因となる物質の＋１を類も多種存在するた
め、分析操作に時間を必要とすることが多い。 本゛ｉへ明は前記１羊来技術の欠点を解消するためにな
されたもので、原子炉プラントにおける水質の）“４、
信原囚を容易に検知ｒることか出来る水Ｉ（尋常診断方
法を提供することを目的とする。 本発明は、Ｆめ想定した異常原因に基づく水中のイオン
成分の増減に基づいて、正常状態における水中の標準イ
オン濃度と対比して基本ベクトルを作成し、この基本ベ
クトルと配管系の複数個所において測定したイオン濃度
に基づいて作成した測定べ・クトルとを対比することに
より、容易に水゛ｅ（の？４ ’／に原因を検知するこ
とが出来るように構成したものである。 本発明に系る〕ａ子カプラントの水！ ｅ％常診断方法
の好ましい実ノイｑ例を添付図面に従って詳説する。 第２図は本ｊＦ＝明に係る原チカグラントの水′祿異常
診断方法を原子炉の復水給水系に適用した実施例におけ
る測定場所を示しだものであシ、第３図は水質異常診断
方法の実施に使用する測定装置の一例を示したものＵあ
る。 第２図において原子炉ｌＯにおいて発生した蒸気は、主
蒸気′＃１２を介しでター ビン１４に送られてタービ
ンを駆動したＬ、１ｊ；ｉ水％：ｉ １６において凝縮
し復水する。その畝国水は、復水ポンプ１８により圧送
され、フィルタ脱塩器２０、復水脱塩ｄル２２において
、クラッドやイオン検出器された後、低圧ヒーター２４
に送られる。そして復水け、給水ポンプ２６により高圧
ヒーター２８に送られて加熱され、原子炉１０に冷）、
Ｉｊ材として給水される。なお図中に示しだ符号：３０
，３２，３４゜３６．３８は、この復水給水系内の水中
のイオン濃；説全測定する測ン、ピ」局所を示すもので
ある。 上記した各測、ド嚇所：３０ 、３２ 、３４ 、３６
。 ３８に設置したイオン検出器は１，１′↓３図に示すよ
うに熱α対４０と１）１■計４２とからｔ！り成された
ブ“α１検出器４４、−またはＭ冒ＩＬ対４０と心導度
旧４Ｇとから（１９成された第２検出器４８の少なくと
もいずれか１つが設置され、Ｆ’（Ｅｌ検出器４４およ
び第２検出器４８を同一の（則ガリ局所に設置Ｎ、シて
もよい。 まだ、とれら検出醋の数に＋１、後述する予め想定され
るＶ４ ／に原因の＋−ＩＩＩｎｎに等（〜いかまたは
人？！なければ、ｒ、らない。 前ｉｉＬ した熱ｒｌｊ対４０１．Ｐ ＩＩ計４２、准
尋度計４６＆よ、ぞ１１、ｅ〕１．ｒノ゛「フグデジタ
ル変１奥器５０に１迂続され′（ｊ−″す、１突出した
アノｎグ１１′￥：、が）゛ジタル鼠に変換される。そ
して、デジタル敏に変換された検出値は、インターフェ
イス５２全介しでゾロ４てスコンピューター５４に入力
される。ノ′１コセスコンピューター５４は、入力σれ
／辷検出値に基づき所定の（Ｋ婢、処理を行ない、その
結果を表ボ器５６に表示−）゛るとともに、磁気デープ
冴からなるｉ！ｌ ： ｆ、ｉ坂媒体５８に１（リノｊ
ｌデータ粋よび演ｎ１ミ１１ｆ央全収納４゛る。 ・−〜ｊ・・、前記した記憶媒体５８には、例乏−ば次
表に示゛すような基本ベクトルが予め人力し７である。 上記の表は、復水給水系の水質異常の原因が次の４つに
大別されることに基づいている。 その２π１ｔよ、復水盟ｌＧ内に海水がリークして塩化
）゛トリウムが復水中に／１？、人−１゛る１劾ばであ
る。 この場吐に）よ、ノｌルｒ・カプツントの配置！７１
弁等に多用されＣいるｆ錆層が塩素イオンの混入によシ
腐食が７．Ｉｔｌ車され、事故に至ることが懸念される
。そしＣ，ｉｔσ水のリークに上り画水中にγ１も人し
だ塩化す１゛リウムｔよ、ｉｊｉ ｊｉ安と浦アルカリ
から生成し／こ塩Ｃ矛１７−）で中性である。この時、
ｒ４水の１’ １．１ ＩＪ、変化しないが、′ｉＩＥ
／ｓｊ毅が上昇ノ“る。従って、測ｌ質場所：３０にお
いては、眠４度の上昇だけが測定される。 しかし、復水中に混入した塩化ナトリウ１、は、復水脱
塩器２２において除去される／′こめ、ｆ！水脱塩器２
２の出Ｌ１側の測ボ嚇所３４以後に粋いては、＋Ｆ−＋
６なＩＶ水の市導度とｐＨを示す−ことになる。このよ
うに１．−Ｃ求めた広本ベクトルの１″）が表の第１ｒ
テ目に示しだｔ１σ水リークを異成原因とｒる基本ベク
トルである。 第１．Ｊｌ、調水器１６、低圧ヒーター２４、高ｊＥヒ
ーター２８部の配管、弁等における腐食により、鉄、コ
ンバルト等の金属イオンが冷却水（復水）中に混入する
場合である。このような冷＝１＋水中の金Ｃ（イオンは
、原−ｆ炉１”ｌに吹いて燃料棒に月着し放射化され、
さらに放射化した放射性金属イオンが炉水中に放出され
て炉水とともに循環し、これが再循環系の配管、弁等に
沈着して＋１１循」■系における表面放射線縫率を上昇
さ＋！る。しだがって、腐食による金属イオンの溶出は
、腐食：局所を的確に団定することが原子炉の安全な１
屯転をする上においてｌ（”ｌなことである。この金、
４イオンの溶出は、次のような反Ｌ６式により水酸化イ
オン０１（−の箔生を伴う。 Ｍ −＋ Ｍ２＋＋ ２ ｅ −−−・・・（］）２１
ｉ２０＋２ｅ’″−＋ Ｌ（ｚ＋ ２０ＬＩ−−−−（
２）ここにＭｔま金属元素を意味し、上記においては２
価の金属イオンの溶出について説明したが、１価、３価
等の金属イオンの溶出についても同様である。したがっ
て、（２）式から金属イオンの溶出があった場合は、冷
却材のＰＴｒがアルカリ土類金属する。 この金属イオンの溶出に基づく水質異常の基本ベクトル
を、復水器における１・ｅの溶出した嚇合を１（すにと
り表に基づいて説明する。復水器１６において、ｐ ｅ
イオン（例えばｐ ｅ ２ ” ）が溶出すると、冷却
水は」；記したように０目−の生成により１）１１が上
昇ｊ−る。このため、測定場所３０においては１．４度
の」１昇とｌ）Ｈの−に昇が与られ、基本ベクトルの測
定点３０におけるｓｔ導度の安素は１、Ｊ、” ＩＩの
要素ケよ＋ｌにされる。しかし、これらＪ’ ｅイオン
および水酸化イオンＣよ復水脱塩器２２においで除去さ
れるため、以後の各測定場所においてｔよベクトル要素
が０にされる。 第３と第４の原因は、ｆｙ水脱塩器２２に使用しテイル
イメン交換對脂の再生液のリークによるものである。復
水脱塩器２２に１吏用しているイオン交換樹脂の呵生作
業は、復水脱塩器を復水系よシ隔離して陰イオン交換樹
脂および陽イオン交換樹脂に分離した後、陰イオン交換
樹脂は水酸化ナトリウム水溶液により、また陽イオン交
換樹脂は硫酸水溶液によって逆洗して行なう。そ（−７
て、再生作業が終了し／こ復水脱塩器け、残溜し°Ｃい
る再生液が一次冷却水中に混入しないようにする／こめ
、卦のおのの交換樹脂を純水をもってｌ゛分に洗浄した
後、陰イオン交換相１（１オと陽イオン交換）ｒｊｌ脂
とを・吻−に混合し、ＬＩ′３−び腹水系に灰〜Ｊ−０
ｊ〜かし洗浄が小中〇な１弱合には、配管等に使用し′
Ｃいる不銹鋼の腐食全加速する水ｊ膜化ナトリウムま／
こは４６ｊｅ酸が冷却水に混入する。ぞして、冷１１１
水中に円生液が混入することによシ、水酸化すトリウム
が冷却水中に混入した時ｆｉ冷ノ、−［ｊ水のｌ” Ｉ
Ｉが」−ゲＬ１−７、硫酸が冷却水中に混入した時＆−
ｊ、冷）、（）水中の１）１１が低ドする。このため、
塩水脱４７ｕ÷２２部によすいて水酸化すトリウノ・が
冷却水中に混入すると、測定場所３４においてｉ′１１
度が−にりｔするとともに、ＰＩＩが上昇し、表に示す
ように復水脱塩型出「１部におけるベクトル安素は屯導
度が１、■）ＩＩが＋１となる。 ぞして、冷却水中に混入した水酸化ナトリウムｔよ除去
されることなく、原子炉１０ （（ｐｉ、給？Ｘれる／
ξめ測定男所３６，３８における電導度ｄ、ｌの十まで
ある。 山水脱’ｈ器２２において硫酸が冷却水中に混入した時
は、電遵度が上昇ｔ−ｚ Ｐ ＩＩが減少載る。しだが
って、この場合のベクトル安素は表に示しだようになる
。 ］二記の如くしてｆめ想定される７種の凡常原因に−）
いて、これらの異常原因に伴うイオンの変化に対応する
’＋ｔｔ ４度とＰＩＴと全９素とする基本ベクトル全
表の如く作成し、記憶媒体５８に人力する。 次に水％を異？Ｒ譲断か法の実施例舎、第４図に示した
。ノ【ノーチャー トに従い説５明する。第４図は、ｐ
Ａ Ｉ） Ｈ示によるり「１−チャー１・である（参
考文献、■（１８０年′栖行１＃報処即学会誌２１（４
）、１）。 ２５＜Ｊ、：、−君Ｊ、用台、川越、堤共Ｌ 、１．’
ｒ Ｏｇ ｒ ２ Ｈｌ）Ａｎａｌｙｓｉｓ ｌ）
（ａｇｒａｔｎによる）【プグラムの設Ｍｌ’おｔび作
成）。 ま４′、各測定場所３０ 、 ３２ 、３４ 、 ：３
６ 。 ３８に設装置した第１険出器と第２検出器とからの検出
信号、すなわち、熟成対４０、ＰＩＩ計４２、電導度計
４６からの検出信号ｉよ、各測定、１４所ごとＫＩ［次
プロセスコンピューター５４に入力される。 プロセスコンピューター５４は、入力された各［ａ出は
号に基づき、熱α対４０からの１矢出（１イ号により、
設定しである冷却水の基準７．′、λ度との差を算出′
〕゛る。そし−Ｃ１プロセスコンピューター５４は、実
際に測定した冷却水の電導度とＰｌ、Ｉとの値を、前記
した基準温度における電導度と１）ＩＩとの値に７市正
−す゛る。 次ニ、ブｒｆｆヒスコ／ビューター５４は、予め記憶媒
体５８に収に４’３ Ｌで卦いた各１ｔＩｌｌ定場所に
おける基ｃ弊湿度の冷却水、すなわち、純水の亀導度と
ｐＨとの値と、前記補ｉＥＬだ冷却水の電導度と１’
ＬＪとの差を求める。このノ°「ＩＩ！スコンピュータ
ー５４により求めたその絶対値が、予め設定しておいた
測定値の誤差範囲内である時には、その測定１直の測定
場所に相当する対応４−るベクトル成分の・災素を０と
する。−万、前記→くめた差の絶対値が、予め設定して
おいた測定値の誤差イ・１Σ囲を越える時には、ｉ’ｌ
ｌｊ正しだ電導度とＪ、） Ｉ：Ｉとの値から純水の電
導度とｌ） Ｈとの値を差し引いた差の符合に応じて、
各６１１１定場所における対応するベクトル要素を＋１
または−ＩＫ定める。 このようにして前記表に示した基本ベクトルに対応する
測定ベクトルを作成する。 その後プロセスコノビューター５４ ｔｒｉ 、ｊｌｌ
１７ｉ２ベクトルを記憶媒体５８に収納されている基本
ベクトルと対応比較１−る。そして、１ｌｌ１１定ベク
トルが表に示した基本ベクトルのいずれとも対応しない
時は、イ夏水給水系の冷却水中に何ら異、信を生じてい
ないことを確認し、その旨を畏示器５６に表示する。な
おこの際、基本ベクトルと測定ベクトルとの比較は、複
数の底成原因により測定ベクトルと基本ベクトルが一致
しないことが考えられる。そこで、測定ベクトルの要素
が１つでもＯでない要素全潔む時は、基本ベクトルの合
成ベクトルを作成し、測定ベクトルと比較する。この基
本ベクトルの合成は、次のようにしてｒテなう。 合成する７′ζめに取り出した複数の基・ドベクトルの
中、各測定場所に対応する心導度の要素が１つでも１を
よむ時は、合成ベクトルのその測定場所における電導度
に関する要素を１にするうそして、ＰＩ（の要素に関し
ては、各基本ベクトルの各測定場所ごとにおけるＰＨの
要素の全ての和をとり、その和を合成ベクトルの要素と
する。このようにして得た合成ベクトルを前記した測定
ベクトルと順次比較し、全ての異常原因を摘出すること
が可能になる。 このようにして異常原因が明らかになると、前記基本ベ
クトルの作成のところで述ベアにように、水質異常を引
き起こしているイオン成分、すなわらイオンの捕０１が
明らかとなる。そこで、第５図にＦｅ２＋イオンを例に
とって示したように、純水に対する冷却水中の゛１寛導
度差またはＪ’ ｋＬ ４が求めうしているので、冷却
水中のイオン祷度を得ることが出来る。 また、各測定場所における一Ｎ準となる測定温度がそれ
ぞれ異なっている１易汗には、第６図に示した単位グラ
人当鼠あたｐの石導度全Ｉ目いて、次の式によシ冷却材
中の基準となるイヱ導度を算出することが出来る。 Ｋ−ΣΔ＋Ｃ＋ ・・・・・・・・
・（３）ここにＫ１−１．電導度（ｔｔ Ｓ ／ｃｍ
）であり、Δは極限当景電導度（μ５−Ｃｒｎ２／ｇ当
龍）、Ｃはイオンの濃度（ｇ当ｔ／ｃｍ” ）、ｉは各
測定場所の番号を示す。ただし、水質の異常は、異常が
発生した直後に検知することが出来るのが通常であシ、
このため水質異常の原因物質のイオン濃度が小さいこと
を考慮して、（３）式においてイオン濃度に関し非線型
となる浦正頃は省略しである。 なお、慢数の原因により水′Ｒ異濱が複合して発生した
、慟合には、第２図に示した上流側である復水器】６側
において発生しだ異層原因によシ生じたイオンが、ｊ顯
次丁流側へと進行するため、各測定局所における屯導度
および／まだはＰＨの指示値に基づいて連立方程式をた
て、との連立方程式を解くことによって各異帛の程度を
評価することが出来る。 このように本実施例においては、各測定場所における電
導度の測定に際し、試料となる冷却水を室温などの低温
に冷却することなく測定しているため、第５図および第
６図に示した如く、電導度差の指示値が増大し、検出下
限を向上することが出来る。特に通常の原子カプラント
においては、第２図に示した高圧ヒーター２８の出口付
近における冷却水温度は２１５ごと高温であるため、通
常ＪＩＳにおいて定められている２５ｔｌｌ”における
測定値に較べ、金属イオンの場合において４／３〜３／
２倍の感度が得られ、また、塩化ナトリウム、水酸化ナ
トリウム、硫酸の場合にはさらに感度が著しく向上し、
約７倍の感度が得られる。 また、電導度およびＰＨ測測定際し、冷却水の温度を同
時に測定し、ル導度およびＰＨの温度補正を実施してい
るが、定常運転時の冷却水の温度変化はたかだか数Ｃ８
度であシ、特に温度補正を実施しなくても測定誤差は数
％以内におさえることが出来る。しかも、既に原子カプ
ラントの測定機器として連続測定に用いられている亀導
度計およびＰＩＩ計のみを用いることによって、連続的
に水質異常の検知を行なうことが出来るとともに、異常
の原因とその程度を監視すること可能である。 このため、？ｒｔ来異常原因解明のために要素叶分析に
紋日を四し人いた期間が大巾に短縮され、はぼ即時的（
数秒以内）に判明することが出来る。したがって、／に
質異常原因に対する対応処置を迅速化することが出来、
原子カプラントの運転に関する信頼性を大巾に向上する
ことが出来る。 さらに、複数の異常原因に基づいて複合した水質異常が
生じている場合であっても、基本ベクトルの合成ベクト
ルと測定ベクトルとを比較することにより、異常原因ご
とに分解して監視を実施することが出来る。しだがって
、１尼来配管系の一個所においてクロス状態着のみの測
定により、原子カプラントの異常の検出を行なっていた
ことに比較し、検出精度を大巾に向上させることが出来
る。 すなわち、配管等から水質異常には至らない程度におい
−ご金属溶出等が避けられないため、これら溶出した金
属による電導度の純水からの増如が、測定誤差として働
くため、海水リーク等の異常判定基準を高い値にせざる
を得なかった。例えば、復水器からの溶出金属イオン濃
度は約１０ ｐｐｂ程度であシ、このために冷却水の祇
導度は純水の電導度に比較し約０．５μｓ程度高い値を
示す。この結果、従来海水リークの場合には、上記した
復水器からの金属イオンの溶出を考慮して異常検知レベ
ルが約６０ ｐｐｂの塩化す） ｌ）ラム濃度で、会っ
たが、本実施例によれば、溶出に伴う金属イオンによる
電導度変動を分離することができ、海水ＩＪ−りの異常
検知レベルを約ｉ ｏ ｐｐｂとすることが出来、感度
を約６倍向上することが出来る。この結果初期の段階に
おいて水負異１＊ ｆ、検知することが可能となった。 以上説明したように本発明によれば、配管系の複数の測
定場所におりるイオン濃度に対応する基本ベクトルと測
定ベクトルとを対比することによシ、水貢異虐を容易に
検知することが出来る。
ゲ４．・さ企１更出し／ね後に、新たに要素量の分析を
実施して最終的な判断を行なう必要がある場合が多く、
異常の１′４］定を行なうに際し、安素酸分析の時間を
必要とするため、時間遅れを伴うという欠点があった。 特に、復水給水系の水質異常においては、復水器に訃け
る海水のリーク、配管や弁等の腐食による鉄等の金属の
溶出、復水脱塩器のイオン交換樹脂を水酸化ナトリウム
、硫酸等を用いて化学再生した後のＩＩ工生液の混入等
、ｙ；えられる、Ａ １’６原囚が多種にわたっており
、異常ハ；（因となる物質の＋１を類も多種存在するた
め、分析操作に時間を必要とすることが多い。 本゛ｉへ明は前記１羊来技術の欠点を解消するためにな
されたもので、原子炉プラントにおける水質の）“４、
信原囚を容易に検知ｒることか出来る水Ｉ（尋常診断方
法を提供することを目的とする。 本発明は、Ｆめ想定した異常原因に基づく水中のイオン
成分の増減に基づいて、正常状態における水中の標準イ
オン濃度と対比して基本ベクトルを作成し、この基本ベ
クトルと配管系の複数個所において測定したイオン濃度
に基づいて作成した測定べ・クトルとを対比することに
より、容易に水゛ｅ（の？４ ’／に原因を検知するこ
とが出来るように構成したものである。 本発明に系る〕ａ子カプラントの水！ ｅ％常診断方法
の好ましい実ノイｑ例を添付図面に従って詳説する。 第２図は本ｊＦ＝明に係る原チカグラントの水′祿異常
診断方法を原子炉の復水給水系に適用した実施例におけ
る測定場所を示しだものであシ、第３図は水質異常診断
方法の実施に使用する測定装置の一例を示したものＵあ
る。 第２図において原子炉ｌＯにおいて発生した蒸気は、主
蒸気′＃１２を介しでター ビン１４に送られてタービ
ンを駆動したＬ、１ｊ；ｉ水％：ｉ １６において凝縮
し復水する。その畝国水は、復水ポンプ１８により圧送
され、フィルタ脱塩器２０、復水脱塩ｄル２２において
、クラッドやイオン検出器された後、低圧ヒーター２４
に送られる。そして復水け、給水ポンプ２６により高圧
ヒーター２８に送られて加熱され、原子炉１０に冷）、
Ｉｊ材として給水される。なお図中に示しだ符号：３０
，３２，３４゜３６．３８は、この復水給水系内の水中
のイオン濃；説全測定する測ン、ピ」局所を示すもので
ある。 上記した各測、ド嚇所：３０ 、３２ 、３４ 、３６
。 ３８に設置したイオン検出器は１，１′↓３図に示すよ
うに熱α対４０と１）１■計４２とからｔ！り成された
ブ“α１検出器４４、−またはＭ冒ＩＬ対４０と心導度
旧４Ｇとから（１９成された第２検出器４８の少なくと
もいずれか１つが設置され、Ｆ’（Ｅｌ検出器４４およ
び第２検出器４８を同一の（則ガリ局所に設置Ｎ、シて
もよい。 まだ、とれら検出醋の数に＋１、後述する予め想定され
るＶ４ ／に原因の＋−ＩＩＩｎｎに等（〜いかまたは
人？！なければ、ｒ、らない。 前ｉｉＬ した熱ｒｌｊ対４０１．Ｐ ＩＩ計４２、准
尋度計４６＆よ、ぞ１１、ｅ〕１．ｒノ゛「フグデジタ
ル変１奥器５０に１迂続され′（ｊ−″す、１突出した
アノｎグ１１′￥：、が）゛ジタル鼠に変換される。そ
して、デジタル敏に変換された検出値は、インターフェ
イス５２全介しでゾロ４てスコンピューター５４に入力
される。ノ′１コセスコンピューター５４は、入力σれ
／辷検出値に基づき所定の（Ｋ婢、処理を行ない、その
結果を表ボ器５６に表示−）゛るとともに、磁気デープ
冴からなるｉ！ｌ ： ｆ、ｉ坂媒体５８に１（リノｊ
ｌデータ粋よび演ｎ１ミ１１ｆ央全収納４゛る。 ・−〜ｊ・・、前記した記憶媒体５８には、例乏−ば次
表に示゛すような基本ベクトルが予め人力し７である。 上記の表は、復水給水系の水質異常の原因が次の４つに
大別されることに基づいている。 その２π１ｔよ、復水盟ｌＧ内に海水がリークして塩化
）゛トリウムが復水中に／１？、人−１゛る１劾ばであ
る。 この場吐に）よ、ノｌルｒ・カプツントの配置！７１
弁等に多用されＣいるｆ錆層が塩素イオンの混入によシ
腐食が７．Ｉｔｌ車され、事故に至ることが懸念される
。そしＣ，ｉｔσ水のリークに上り画水中にγ１も人し
だ塩化す１゛リウムｔよ、ｉｊｉ ｊｉ安と浦アルカリ
から生成し／こ塩Ｃ矛１７−）で中性である。この時、
ｒ４水の１’ １．１ ＩＪ、変化しないが、′ｉＩＥ
／ｓｊ毅が上昇ノ“る。従って、測ｌ質場所：３０にお
いては、眠４度の上昇だけが測定される。 しかし、復水中に混入した塩化ナトリウ１、は、復水脱
塩器２２において除去される／′こめ、ｆ！水脱塩器２
２の出Ｌ１側の測ボ嚇所３４以後に粋いては、＋Ｆ−＋
６なＩＶ水の市導度とｐＨを示す−ことになる。このよ
うに１．−Ｃ求めた広本ベクトルの１″）が表の第１ｒ
テ目に示しだｔ１σ水リークを異成原因とｒる基本ベク
トルである。 第１．Ｊｌ、調水器１６、低圧ヒーター２４、高ｊＥヒ
ーター２８部の配管、弁等における腐食により、鉄、コ
ンバルト等の金属イオンが冷却水（復水）中に混入する
場合である。このような冷＝１＋水中の金Ｃ（イオンは
、原−ｆ炉１”ｌに吹いて燃料棒に月着し放射化され、
さらに放射化した放射性金属イオンが炉水中に放出され
て炉水とともに循環し、これが再循環系の配管、弁等に
沈着して＋１１循」■系における表面放射線縫率を上昇
さ＋！る。しだがって、腐食による金属イオンの溶出は
、腐食：局所を的確に団定することが原子炉の安全な１
屯転をする上においてｌ（”ｌなことである。この金、
４イオンの溶出は、次のような反Ｌ６式により水酸化イ
オン０１（−の箔生を伴う。 Ｍ −＋ Ｍ２＋＋ ２ ｅ −−−・・・（］）２１
ｉ２０＋２ｅ’″−＋ Ｌ（ｚ＋ ２０ＬＩ−−−−（
２）ここにＭｔま金属元素を意味し、上記においては２
価の金属イオンの溶出について説明したが、１価、３価
等の金属イオンの溶出についても同様である。したがっ
て、（２）式から金属イオンの溶出があった場合は、冷
却材のＰＴｒがアルカリ土類金属する。 この金属イオンの溶出に基づく水質異常の基本ベクトル
を、復水器における１・ｅの溶出した嚇合を１（すにと
り表に基づいて説明する。復水器１６において、ｐ ｅ
イオン（例えばｐ ｅ ２ ” ）が溶出すると、冷却
水は」；記したように０目−の生成により１）１１が上
昇ｊ−る。このため、測定場所３０においては１．４度
の」１昇とｌ）Ｈの−に昇が与られ、基本ベクトルの測
定点３０におけるｓｔ導度の安素は１、Ｊ、” ＩＩの
要素ケよ＋ｌにされる。しかし、これらＪ’ ｅイオン
および水酸化イオンＣよ復水脱塩器２２においで除去さ
れるため、以後の各測定場所においてｔよベクトル要素
が０にされる。 第３と第４の原因は、ｆｙ水脱塩器２２に使用しテイル
イメン交換對脂の再生液のリークによるものである。復
水脱塩器２２に１吏用しているイオン交換樹脂の呵生作
業は、復水脱塩器を復水系よシ隔離して陰イオン交換樹
脂および陽イオン交換樹脂に分離した後、陰イオン交換
樹脂は水酸化ナトリウム水溶液により、また陽イオン交
換樹脂は硫酸水溶液によって逆洗して行なう。そ（−７
て、再生作業が終了し／こ復水脱塩器け、残溜し°Ｃい
る再生液が一次冷却水中に混入しないようにする／こめ
、卦のおのの交換樹脂を純水をもってｌ゛分に洗浄した
後、陰イオン交換相１（１オと陽イオン交換）ｒｊｌ脂
とを・吻−に混合し、ＬＩ′３−び腹水系に灰〜Ｊ−０
ｊ〜かし洗浄が小中〇な１弱合には、配管等に使用し′
Ｃいる不銹鋼の腐食全加速する水ｊ膜化ナトリウムま／
こは４６ｊｅ酸が冷却水に混入する。ぞして、冷１１１
水中に円生液が混入することによシ、水酸化すトリウム
が冷却水中に混入した時ｆｉ冷ノ、−［ｊ水のｌ” Ｉ
Ｉが」−ゲＬ１−７、硫酸が冷却水中に混入した時＆−
ｊ、冷）、（）水中の１）１１が低ドする。このため、
塩水脱４７ｕ÷２２部によすいて水酸化すトリウノ・が
冷却水中に混入すると、測定場所３４においてｉ′１１
度が−にりｔするとともに、ＰＩＩが上昇し、表に示す
ように復水脱塩型出「１部におけるベクトル安素は屯導
度が１、■）ＩＩが＋１となる。 ぞして、冷却水中に混入した水酸化ナトリウムｔよ除去
されることなく、原子炉１０ （（ｐｉ、給？Ｘれる／
ξめ測定男所３６，３８における電導度ｄ、ｌの十まで
ある。 山水脱’ｈ器２２において硫酸が冷却水中に混入した時
は、電遵度が上昇ｔ−ｚ Ｐ ＩＩが減少載る。しだが
って、この場合のベクトル安素は表に示しだようになる
。 ］二記の如くしてｆめ想定される７種の凡常原因に−）
いて、これらの異常原因に伴うイオンの変化に対応する
’＋ｔｔ ４度とＰＩＴと全９素とする基本ベクトル全
表の如く作成し、記憶媒体５８に人力する。 次に水％を異？Ｒ譲断か法の実施例舎、第４図に示した
。ノ【ノーチャー トに従い説５明する。第４図は、ｐ
Ａ Ｉ） Ｈ示によるり「１−チャー１・である（参
考文献、■（１８０年′栖行１＃報処即学会誌２１（４
）、１）。 ２５＜Ｊ、：、−君Ｊ、用台、川越、堤共Ｌ 、１．’
ｒ Ｏｇ ｒ ２ Ｈｌ）Ａｎａｌｙｓｉｓ ｌ）
（ａｇｒａｔｎによる）【プグラムの設Ｍｌ’おｔび作
成）。 ま４′、各測定場所３０ 、 ３２ 、３４ 、 ：３
６ 。 ３８に設装置した第１険出器と第２検出器とからの検出
信号、すなわち、熟成対４０、ＰＩＩ計４２、電導度計
４６からの検出信号ｉよ、各測定、１４所ごとＫＩ［次
プロセスコンピューター５４に入力される。 プロセスコンピューター５４は、入力された各［ａ出は
号に基づき、熱α対４０からの１矢出（１イ号により、
設定しである冷却水の基準７．′、λ度との差を算出′
〕゛る。そし−Ｃ１プロセスコンピューター５４は、実
際に測定した冷却水の電導度とＰｌ、Ｉとの値を、前記
した基準温度における電導度と１）ＩＩとの値に７市正
−す゛る。 次ニ、ブｒｆｆヒスコ／ビューター５４は、予め記憶媒
体５８に収に４’３ Ｌで卦いた各１ｔＩｌｌ定場所に
おける基ｃ弊湿度の冷却水、すなわち、純水の亀導度と
ｐＨとの値と、前記補ｉＥＬだ冷却水の電導度と１’
ＬＪとの差を求める。このノ°「ＩＩ！スコンピュータ
ー５４により求めたその絶対値が、予め設定しておいた
測定値の誤差範囲内である時には、その測定１直の測定
場所に相当する対応４−るベクトル成分の・災素を０と
する。−万、前記→くめた差の絶対値が、予め設定して
おいた測定値の誤差イ・１Σ囲を越える時には、ｉ’ｌ
ｌｊ正しだ電導度とＪ、） Ｉ：Ｉとの値から純水の電
導度とｌ） Ｈとの値を差し引いた差の符合に応じて、
各６１１１定場所における対応するベクトル要素を＋１
または−ＩＫ定める。 このようにして前記表に示した基本ベクトルに対応する
測定ベクトルを作成する。 その後プロセスコノビューター５４ ｔｒｉ 、ｊｌｌ
１７ｉ２ベクトルを記憶媒体５８に収納されている基本
ベクトルと対応比較１−る。そして、１ｌｌ１１定ベク
トルが表に示した基本ベクトルのいずれとも対応しない
時は、イ夏水給水系の冷却水中に何ら異、信を生じてい
ないことを確認し、その旨を畏示器５６に表示する。な
おこの際、基本ベクトルと測定ベクトルとの比較は、複
数の底成原因により測定ベクトルと基本ベクトルが一致
しないことが考えられる。そこで、測定ベクトルの要素
が１つでもＯでない要素全潔む時は、基本ベクトルの合
成ベクトルを作成し、測定ベクトルと比較する。この基
本ベクトルの合成は、次のようにしてｒテなう。 合成する７′ζめに取り出した複数の基・ドベクトルの
中、各測定場所に対応する心導度の要素が１つでも１を
よむ時は、合成ベクトルのその測定場所における電導度
に関する要素を１にするうそして、ＰＩ（の要素に関し
ては、各基本ベクトルの各測定場所ごとにおけるＰＨの
要素の全ての和をとり、その和を合成ベクトルの要素と
する。このようにして得た合成ベクトルを前記した測定
ベクトルと順次比較し、全ての異常原因を摘出すること
が可能になる。 このようにして異常原因が明らかになると、前記基本ベ
クトルの作成のところで述ベアにように、水質異常を引
き起こしているイオン成分、すなわらイオンの捕０１が
明らかとなる。そこで、第５図にＦｅ２＋イオンを例に
とって示したように、純水に対する冷却水中の゛１寛導
度差またはＪ’ ｋＬ ４が求めうしているので、冷却
水中のイオン祷度を得ることが出来る。 また、各測定場所における一Ｎ準となる測定温度がそれ
ぞれ異なっている１易汗には、第６図に示した単位グラ
人当鼠あたｐの石導度全Ｉ目いて、次の式によシ冷却材
中の基準となるイヱ導度を算出することが出来る。 Ｋ−ΣΔ＋Ｃ＋ ・・・・・・・・
・（３）ここにＫ１−１．電導度（ｔｔ Ｓ ／ｃｍ
）であり、Δは極限当景電導度（μ５−Ｃｒｎ２／ｇ当
龍）、Ｃはイオンの濃度（ｇ当ｔ／ｃｍ” ）、ｉは各
測定場所の番号を示す。ただし、水質の異常は、異常が
発生した直後に検知することが出来るのが通常であシ、
このため水質異常の原因物質のイオン濃度が小さいこと
を考慮して、（３）式においてイオン濃度に関し非線型
となる浦正頃は省略しである。 なお、慢数の原因により水′Ｒ異濱が複合して発生した
、慟合には、第２図に示した上流側である復水器】６側
において発生しだ異層原因によシ生じたイオンが、ｊ顯
次丁流側へと進行するため、各測定局所における屯導度
および／まだはＰＨの指示値に基づいて連立方程式をた
て、との連立方程式を解くことによって各異帛の程度を
評価することが出来る。 このように本実施例においては、各測定場所における電
導度の測定に際し、試料となる冷却水を室温などの低温
に冷却することなく測定しているため、第５図および第
６図に示した如く、電導度差の指示値が増大し、検出下
限を向上することが出来る。特に通常の原子カプラント
においては、第２図に示した高圧ヒーター２８の出口付
近における冷却水温度は２１５ごと高温であるため、通
常ＪＩＳにおいて定められている２５ｔｌｌ”における
測定値に較べ、金属イオンの場合において４／３〜３／
２倍の感度が得られ、また、塩化ナトリウム、水酸化ナ
トリウム、硫酸の場合にはさらに感度が著しく向上し、
約７倍の感度が得られる。 また、電導度およびＰＨ測測定際し、冷却水の温度を同
時に測定し、ル導度およびＰＨの温度補正を実施してい
るが、定常運転時の冷却水の温度変化はたかだか数Ｃ８
度であシ、特に温度補正を実施しなくても測定誤差は数
％以内におさえることが出来る。しかも、既に原子カプ
ラントの測定機器として連続測定に用いられている亀導
度計およびＰＩＩ計のみを用いることによって、連続的
に水質異常の検知を行なうことが出来るとともに、異常
の原因とその程度を監視すること可能である。 このため、？ｒｔ来異常原因解明のために要素叶分析に
紋日を四し人いた期間が大巾に短縮され、はぼ即時的（
数秒以内）に判明することが出来る。したがって、／に
質異常原因に対する対応処置を迅速化することが出来、
原子カプラントの運転に関する信頼性を大巾に向上する
ことが出来る。 さらに、複数の異常原因に基づいて複合した水質異常が
生じている場合であっても、基本ベクトルの合成ベクト
ルと測定ベクトルとを比較することにより、異常原因ご
とに分解して監視を実施することが出来る。しだがって
、１尼来配管系の一個所においてクロス状態着のみの測
定により、原子カプラントの異常の検出を行なっていた
ことに比較し、検出精度を大巾に向上させることが出来
る。 すなわち、配管等から水質異常には至らない程度におい
−ご金属溶出等が避けられないため、これら溶出した金
属による電導度の純水からの増如が、測定誤差として働
くため、海水リーク等の異常判定基準を高い値にせざる
を得なかった。例えば、復水器からの溶出金属イオン濃
度は約１０ ｐｐｂ程度であシ、このために冷却水の祇
導度は純水の電導度に比較し約０．５μｓ程度高い値を
示す。この結果、従来海水リークの場合には、上記した
復水器からの金属イオンの溶出を考慮して異常検知レベ
ルが約６０ ｐｐｂの塩化す） ｌ）ラム濃度で、会っ
たが、本実施例によれば、溶出に伴う金属イオンによる
電導度変動を分離することができ、海水ＩＪ−りの異常
検知レベルを約ｉ ｏ ｐｐｂとすることが出来、感度
を約６倍向上することが出来る。この結果初期の段階に
おいて水負異１＊ ｆ、検知することが可能となった。 以上説明したように本発明によれば、配管系の複数の測
定場所におりるイオン濃度に対応する基本ベクトルと測
定ベクトルとを対比することによシ、水貢異虐を容易に
検知することが出来る。
第１図は、従来の原子カプラントの水質異常診断方法の
流れ図、第２図は本発明に係る原子カプラントの水質異
常診断方法に係る測定場所の一例を示を図、第３図は本
発明に係る原子カプラントの水゛へ゛異常診断方法を実
施するだめの測定装置の−Ｊ’！Ｉを示す図、第４図は
本発明に係る原子カプラントの水賀異常診＋Ｆｊｒ方法
のＰＡＤ表示による流れ図、第５図はＦ ｅ２０イオン
濃度変化に伴う純水との電導度差、ＰＨ差の変化を示す
図、第６図は温度変化と極限当量電導度との関係を示す
図９１０・・・原子炉、１６・・・復水ｋ、２０・・・
フィルター脱塩器、２２・・・ＩＭ水脱塩器、２４・・
・低圧ヒーター、２８・・・市川ヒーター、３０，３２
．３４，３６゜３８・・・測定場ＩＴＪ［，４２・・・
ＰＩＮ計、４６・・・電導計。 茅Ｉ 口 ！２ 目 １４ 茅３０ 芥４ 口 第Ｓ 口 ’／ｒ ｘ １０Ｊ（Ｋ）
流れ図、第２図は本発明に係る原子カプラントの水質異
常診断方法に係る測定場所の一例を示を図、第３図は本
発明に係る原子カプラントの水゛へ゛異常診断方法を実
施するだめの測定装置の−Ｊ’！Ｉを示す図、第４図は
本発明に係る原子カプラントの水賀異常診＋Ｆｊｒ方法
のＰＡＤ表示による流れ図、第５図はＦ ｅ２０イオン
濃度変化に伴う純水との電導度差、ＰＨ差の変化を示す
図、第６図は温度変化と極限当量電導度との関係を示す
図９１０・・・原子炉、１６・・・復水ｋ、２０・・・
フィルター脱塩器、２２・・・ＩＭ水脱塩器、２４・・
・低圧ヒーター、２８・・・市川ヒーター、３０，３２
．３４，３６゜３８・・・測定場ＩＴＪ［，４２・・・
ＰＩＮ計、４６・・・電導計。 茅Ｉ 口 ！２ 目 １４ 茅３０ 芥４ 口 第Ｓ 口 ’／ｒ ｘ １０Ｊ（Ｋ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、配ゞ聞系全一方向に流れる水中のイオン４度を暎出
して水質の°”４ ｒ’＋’；原因ｔｌ＋を知する原子
カプラントの水・ｔ；、ｃ ＃’４ ｙ計１幻１万方法
において、ｌ’ｌ’Ｔ 泥水中のイオンイｎ度’ｒ：？
：Ｉ記配・α系の膜数個所において検出し、この険出し
／ζイオン濃度をＩＥ常犬、７、嵯の前記水中の（孕孕
イオン歳度と対比して作成した測・シベクトル全、ｐめ
１ｔｊＪ定した異、１イ原因に起因ｒる前配水中のイオ
ン成分の増減に基づいて前記標準イオン：点度と対比し
て作成した基本ベクトルと比較して水質の異常原因を検
知することを特徴とする原子カプラントの水成“凡、信
診断方法。 ２゜前ｎＬ予め想定した異１信原因に起因する前記水中
のイオン成分の増減と、前記虚数個所において検出しだ
イオン濃度とを対応させて異７ｉ？原因ごとの相関関数
を求め、ｎｔｌ記ベクトルを比較して検知した異１信原
因に対応する前ａ１シ相関関数を選定し、前記検出した
イオン濃度と前記相関関数とからイオン成分の種類およ
びイオン成分濃度を求めることを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の原子カプラントの水色異常診断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168508A JPS5960293A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 原子力プラントの水質異常診断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168508A JPS5960293A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 原子力プラントの水質異常診断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960293A true JPS5960293A (ja) | 1984-04-06 |
| JPH0452432B2 JPH0452432B2 (ja) | 1992-08-21 |
Family
ID=15869348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57168508A Granted JPS5960293A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 原子力プラントの水質異常診断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960293A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4853638A (en) * | 1987-01-09 | 1989-08-01 | Hitachi, Ltd. | Water quality control method, and method and apparatus for measuring electrical conductivity used in the water quality control |
| US5132075A (en) * | 1989-02-06 | 1992-07-21 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for water chemistry diagnosis of atomic power plant |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP57168508A patent/JPS5960293A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4853638A (en) * | 1987-01-09 | 1989-08-01 | Hitachi, Ltd. | Water quality control method, and method and apparatus for measuring electrical conductivity used in the water quality control |
| US5132075A (en) * | 1989-02-06 | 1992-07-21 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for water chemistry diagnosis of atomic power plant |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0452432B2 (ja) | 1992-08-21 |
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