JPS5967320A - 深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法Info
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- JPS5967320A JPS5967320A JP17704482A JP17704482A JPS5967320A JP S5967320 A JPS5967320 A JP S5967320A JP 17704482 A JP17704482 A JP 17704482A JP 17704482 A JP17704482 A JP 17704482A JP S5967320 A JPS5967320 A JP S5967320A
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- Japan
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法に
関し、とくに自動車用などに使用されてか酷な深絞り加
工性が要求される鋼板につき引張り強さを高くし、板厚
を薄くしても在来通りの強さが確保できる仁とを目標と
した開発成果を提示するものである。
関し、とくに自動車用などに使用されてか酷な深絞り加
工性が要求される鋼板につき引張り強さを高くし、板厚
を薄くしても在来通りの強さが確保できる仁とを目標と
した開発成果を提示するものである。
従来加工用高張力冷延鋼板は大別して以下の３種が知ら
れている。
れている。
■ 低炭素アルミキルド鋼にＰを添加したいわゆるリフ
オス鋼と呼ばれているもので、箱焼鈍すれば、延性およ
び絞り性ともに良好な材質が得られるが、引張り強さは
４０ ｋｇｆ／、、２程度が限界であるというところに
欠点がある。
オス鋼と呼ばれているもので、箱焼鈍すれば、延性およ
び絞り性ともに良好な材質が得られるが、引張り強さは
４０ ｋｇｆ／、、２程度が限界であるというところに
欠点がある。
なおリフオス鋼は連続焼鈍法を適用すると、降伏強さが
高く、延性と絞り性に劣るため十分な加工性を発揮でき
ない。
高く、延性と絞り性に劣るため十分な加工性を発揮でき
ない。
■ 低炭素アルミギルド鋼にｓｉ 、 ＭｎおよびＱｒ
などを添加し、連続焼鈍後の冷却速変金制御することに
より、フェライト＋マルテンザイト組織を形成させたい
わゆる低降伏比２相組織高張力鋼板と呼ばれているもの
で、強度−延性バランスに優れているが、ランクフォー
ド値（ｒ値）が１．０程度のように低く、絞り性に劣る
ところに欠点がある。
などを添加し、連続焼鈍後の冷却速変金制御することに
より、フェライト＋マルテンザイト組織を形成させたい
わゆる低降伏比２相組織高張力鋼板と呼ばれているもの
で、強度−延性バランスに優れているが、ランクフォー
ド値（ｒ値）が１．０程度のように低く、絞り性に劣る
ところに欠点がある。
■ Ｐ添加極低炭素鋼にＮｂあるいはＴｉを添加したも
ので、高いｒ値、１烏い延性を有しているが、引張り強
さは、４０ ｋｇｆ ／ｒｎ、２以下のように低く、ま
た焼付硬化性を付与すると非時効性が確保できない欠点
がある。
ので、高いｒ値、１烏い延性を有しているが、引張り強
さは、４０ ｋｇｆ ／ｒｎ、２以下のように低く、ま
た焼付硬化性を付与すると非時効性が確保できない欠点
がある。
そこで、この発明は、低降伏比かつ非時効性であって、
高い焼付硬化性（ＢＨ性）を有し、しかも商ｒ値で、加
え延性にも優れ、３５〜５０ ｋｇｆイ♂程朋の広い範
囲の引張り強さ全も発揮でき、とくに＋ｏｋｇｆ／；、
−以上の高い引張り強さを発揮することができる理想的
な加工用商張力鋼板の製造方法全開光し、上記した諸欠
点を解決することを目的とするものである。
高い焼付硬化性（ＢＨ性）を有し、しかも商ｒ値で、加
え延性にも優れ、３５〜５０ ｋｇｆイ♂程朋の広い範
囲の引張り強さ全も発揮でき、とくに＋ｏｋｇｆ／；、
−以上の高い引張り強さを発揮することができる理想的
な加工用商張力鋼板の製造方法全開光し、上記した諸欠
点を解決することを目的とするものである。
さて極低炭素アルミキルド鋼にＮｂ ＋ Ｂ 、 Ｓｉ
およびＰなどの添加元素を含有させた鋼板の連続焼鈍後
の機械的性質を調べていたところ、特定の成分系のもの
について降伏伸びがなくかつｉＡｒ値のものが見つかり
、その組織について綿密に検討を加えたところ、ベーナ
イト状になっていることが判すなわち寸ず０ ： ０．
０００７〜ｏ、ｏｏｓ％、Ｎ：０、ＯＯｌ、５ 〜０．
０１２０ ％ 、 Ａ ｌ 二 ０．００５
〜０．１５ ％ 。
およびＰなどの添加元素を含有させた鋼板の連続焼鈍後
の機械的性質を調べていたところ、特定の成分系のもの
について降伏伸びがなくかつｉＡｒ値のものが見つかり
、その組織について綿密に検討を加えたところ、ベーナ
イト状になっていることが判すなわち寸ず０ ： ０．
０００７〜ｏ、ｏｏｓ％、Ｎ：０、ＯＯｌ、５ 〜０．
０１２０ ％ 、 Ａ ｌ 二 ０．００５
〜０．１５ ％ 。
ｓｉ ： ０．０１〜］、３％の組成領域において、極
低炭素冷延焼鈍板の降伏伸び（以“ＦＹＥ６と記し２％
）を、これにおよは］すＮｂ、１０． Ｂ／Ｎの影響に
ついて調べた結果を第１図に示す。
低炭素冷延焼鈍板の降伏伸び（以“ＦＹＥ６と記し２％
）を、これにおよは］すＮｂ、１０． Ｂ／Ｎの影響に
ついて調べた結果を第１図に示す。
この場合側れも８７０ ’０ 、４０秒間均熱後７ ”
（３，４で空冷の条件での連続焼鈍後、スキンバスをし
ないものの成績をプロットしたがこＸにＹＥ７！は、Ｎ
ｂ、／６≦］０のもの（○印）ではＢ／Ｎ≧０．８でな
いと１％以下とならず、一方Ｎｂ／Ｃ〉１０のもの（×
印）ではＢｙＨ値に拘らず常に１％以下になっている。
（３，４で空冷の条件での連続焼鈍後、スキンバスをし
ないものの成績をプロットしたがこＸにＹＥ７！は、Ｎ
ｂ、／６≦］０のもの（○印）ではＢ／Ｎ≧０．８でな
いと１％以下とならず、一方Ｎｂ／Ｃ〉１０のもの（×
印）ではＢｙＨ値に拘らず常に１％以下になっている。
なおこ＼で５ｉ（０，０８％（）印） 、’ＡＡ＜０．
０１％（ム印）またはＮ ） ０．０１％（０印）のと
きＮｂ／Ｃ〉１０であっても愁４（値とは無関係にＹＥ
Ｎは１％以上になるが、このときＮｂ量は何れＮｌ） も０．１％以下であり、 １０の最大値は２８であった
。
０１％（ム印）またはＮ ） ０．０１％（０印）のと
きＮｂ／Ｃ〉１０であっても愁４（値とは無関係にＹＥ
Ｎは１％以上になるが、このときＮｂ量は何れＮｌ） も０．１％以下であり、 １０の最大値は２８であった
。
つぎにＮｂＺＣ値と上記連続焼鈍後（スキンバス・なし
）の鋼板の降伏比ＹＲ（＝ ＹＳ／ＴＳ Ｘ １００％
）との関係を調べた結果を第２図に示すがこ＼にｂ≧０
．８ 、 Ｓｉ ＝ ０．０３〜１．０％、 Ａ／ ＝
０．０１〜０．１％のものについては、Ｎｂ／１０が
２〜１ｏの範囲でＹＲが６０％以下となることがわかっ
た。
）の鋼板の降伏比ＹＲ（＝ ＹＳ／ＴＳ Ｘ １００％
）との関係を調べた結果を第２図に示すがこ＼にｂ≧０
．８ 、 Ｓｉ ＝ ０．０３〜１．０％、 Ａ／ ＝
０．０１〜０．１％のものについては、Ｎｂ／１０が
２〜１ｏの範囲でＹＲが６０％以下となることがわかっ
た。
上述の結果最適組成と考えられるＮｂ／／Ｇ：２〜１０
、／Ｎ 、 ０．８以上で、Ａｌ ： ０．０１％以上
、 Ｓｉ：ｏ、ｏａ％以上、 Ｎ ： ０．０１％以下
の鋼について熱ｒｌＪ］圧延後の巻取温度がその後の冷
ａｆ経たのちに焼鈍を施して得られた鋼板の焼付硬化性
（ＢＨ性）に及ぼす影響を調べた結果を第３図に示す。
、／Ｎ 、 ０．８以上で、Ａｌ ： ０．０１％以上
、 Ｓｉ：ｏ、ｏａ％以上、 Ｎ ： ０．０１％以下
の鋼について熱ｒｌＪ］圧延後の巻取温度がその後の冷
ａｆ経たのちに焼鈍を施して得られた鋼板の焼付硬化性
（ＢＨ性）に及ぼす影響を調べた結果を第３図に示す。
こ＼にＢＨ性は上記焼鈍後に８〜１５％の予歪を与えて
１７０’０Ｘ２０’で処理して上昇した降伏強さから上
記予歪による加工歪硬化分を差引いた値で判断する。
１７０’０Ｘ２０’で処理して上昇した降伏強さから上
記予歪による加工歪硬化分を差引いた値で判断する。
巻取温度が７００°Ｃより高くなるとＢＨ性ははソ４
’／ｍｍ２以下となり焼付硬化型高張力鋼板の特性を失
うことがわかる。
’／ｍｍ２以下となり焼付硬化型高張力鋼板の特性を失
うことがわかる。
次にＣ含有量が冷延焼鈍板のランクフォード値（ｒ値）
に及ばず関係を調べた結果を第４図に示す。Ｃ亀が０．
００９％をこえるとｒ値は１．６以下とな！ｌｌ深絞り
用として不適当である。こ＼にＭｎ ＞０．８％（０印
） 、 Ｓｉ＞ １．ｏ％（△印）、Ａｌ〉０．１％（
ム印）およびＰ ） ０．１％（×印）の鋼については
０Ｏ０（）０９％以丁でもｒ値は１．６以下となりやは
り深絞り用としては不適当であることがわかった。
に及ばず関係を調べた結果を第４図に示す。Ｃ亀が０．
００９％をこえるとｒ値は１．６以下とな！ｌｌ深絞り
用として不適当である。こ＼にＭｎ ＞０．８％（０印
） 、 Ｓｉ＞ １．ｏ％（△印）、Ａｌ〉０．１％（
ム印）およびＰ ） ０．１％（×印）の鋼については
０Ｏ０（）０９％以丁でもｒ値は１．６以下となりやは
り深絞り用としては不適当であることがわかった。
以上のべた実験の成果を踏捷えて、この発明は、Ｃ：
０．００９ ％以下、Ｓ土： ０．０８〜１．０％、
Ｍｎ ：０．１〜（１，８％、 Ｐ ： ０．１％以丁
、 Ａ６ ： ０．０１〜０．１％を含み、Ｎ ： ０
．０１％以丁であッテ、Ｃ含有量の２〜１０倍のＮｂ
、 Ｎ含有量の０６３倍以上のＢを含有する組成の極低
炭素鋼に、熱間圧延を施して７００ ’０以下の温度で
巻取ること、その後冷間圧延を経て、α、γ共存温度領
域での焼鈍のあと、６００°Ｃに至るまでの平均冷却速
度を４ ’ＣＪＪ３／６より速くすることの結合をもっ
てはじめにのべた課題の有効な解決を与えるものである
。
０．００９ ％以下、Ｓ土： ０．０８〜１．０％、
Ｍｎ ：０．１〜（１，８％、 Ｐ ： ０．１％以丁
、 Ａ６ ： ０．０１〜０．１％を含み、Ｎ ： ０
．０１％以丁であッテ、Ｃ含有量の２〜１０倍のＮｂ
、 Ｎ含有量の０６３倍以上のＢを含有する組成の極低
炭素鋼に、熱間圧延を施して７００ ’０以下の温度で
巻取ること、その後冷間圧延を経て、α、γ共存温度領
域での焼鈍のあと、６００°Ｃに至るまでの平均冷却速
度を４ ’ＣＪＪ３／６より速くすることの結合をもっ
てはじめにのべた課題の有効な解決を与えるものである
。
この発明の成分組成の限定理由はすでにのべた実験結果
からも明かなとお９１次のように要約される。
からも明かなとお９１次のように要約される。
Ｃニジ０．００９％
Ｃは、第４図に従い焼鈍後所定の冷却速度以上で冷却し
た場合に、深絞り用鋼板とし−Ｃ必要とされるランクフ
ォード値ｒ値金〕、６以上とするためにＵ Ｏ，００９
％以下とすることが必要である。
た場合に、深絞り用鋼板とし−Ｃ必要とされるランクフ
ォード値ｒ値金〕、６以上とするためにＵ Ｏ，００９
％以下とすることが必要である。
ｓｉ ： ０．０３〜１．０％
Ｓｌは、第１図に従い降伏伸び全１．０％以下にするた
めには、０．０３％以上とすることが必要であり、かつ
第４図に従い、焼鈍鋼板のｒ値を】、６以−ヒとするた
めには、１．０％以下とすることが必要であり、Ｓｌの
範囲は０．０３〜１．０％とする。
めには、０．０３％以上とすることが必要であり、かつ
第４図に従い、焼鈍鋼板のｒ値を】、６以−ヒとするた
めには、１．０％以下とすることが必要であり、Ｓｌの
範囲は０．０３〜１．０％とする。
Ｉｎ ： ０．１〜０．８％
Ｍｎは、必要引張強さを確保するために０．１％以上含
有することが必要な反面で第４図に従い、ｒ値全１．６
以上とするために０．８％以下とすることが必要であり
、Ｍｎの範囲は０．１〜０．８％とする。
有することが必要な反面で第４図に従い、ｒ値全１．６
以上とするために０．８％以下とすることが必要であり
、Ｍｎの範囲は０．１〜０．８％とする。
Ｐ ： ０．１％以下
Ｐは鋼の強度を確保し、かつｒ値を１．６以上とするた
めにＩ−ｊ：第４図に従い０．１％以下とすることが必
要である。
めにＩ−ｊ：第４図に従い０．１％以下とすることが必
要である。
Ａ／？ ： ０，０］〜０．１％
Ａ−１は、第１図に従いＹＥＩを１．０％以下にするた
めには０．旧％以上含有することが必要で捷た第４図に
おいて焼鈍鋼板のｒ値を１．６以上とするためには、０
．１％以下とすることが必要であり、Ａ６の範、囲は０
．０］〜０，１％とする。
めには０．旧％以上含有することが必要で捷た第４図に
おいて焼鈍鋼板のｒ値を１．６以上とするためには、０
．１％以下とすることが必要であり、Ａ６の範、囲は０
．０］〜０，１％とする。
Ｎ ： （１，０１％以下
ＹＦＪ’ｋ１．０％以下とするためには第１図に従いＮ
を０．０１％以下にすることが必要である。
を０．０１％以下にすることが必要である。
Ｎｂ／６：２〜１０
ＹＥＩ ｉ ］、、０％以下にするためには第１図に従
いＮｂ１０ ｉ １０以下とすることが必要であり、か
つＹＲｆ：６０％区下とするためには、第２図に従いＮ
ｂ７ａ −ｔ ２〜】０とすることが必要であるので、
Ｎｂ／Ｃは２〜】０の範囲とする。
いＮｂ１０ ｉ １０以下とすることが必要であり、か
つＹＲｆ：６０％区下とするためには、第２図に従いＮ
ｂ７ａ −ｔ ２〜】０とすることが必要であるので、
Ｎｂ／Ｃは２〜】０の範囲とする。
Ｂ／Ｎ 、≧０．３
降伏伸びを１．０％以下とするためＫは第１図に従いＢ
／Ｎ ｉ ０．８以上とすることが必要である。次にこ
の発明において熱勉後の巻取温度は７００ ’０以下で
ある全要し、前記した化学組成において焼ｆＪ硬化型高
張力鋼板としての特性を維持するためには、第８図にＢ
Ｈ性に及ばず巻取温度の影響を示したようにＢＨ性４ｋ
ｇｆＺ朋２以上においてしかも低降伏比とするためＫは
巻取温度を７００ ’００以とすることが必要である。
／Ｎ ｉ ０．８以上とすることが必要である。次にこ
の発明において熱勉後の巻取温度は７００ ’０以下で
ある全要し、前記した化学組成において焼ｆＪ硬化型高
張力鋼板としての特性を維持するためには、第８図にＢ
Ｈ性に及ばず巻取温度の影響を示したようにＢＨ性４ｋ
ｇｆＺ朋２以上においてしかも低降伏比とするためＫは
巻取温度を７００ ’００以とすることが必要である。
捷た焼鈍後の冷却速度は４°Ｏ／ｓ以上でなければなら
ず、この点は降伏比を６０％以丁にて必要な引張り強さ
全部るためには、表１に示す実験結果において冷延後に
α、γ共存温度領域での焼鈍のあと、６００ ’Ｏに至
るまでの平均冷却速度を４℃４よや犬とすべき仁とが導
かれる。
ず、この点は降伏比を６０％以丁にて必要な引張り強さ
全部るためには、表１に示す実験結果において冷延後に
α、γ共存温度領域での焼鈍のあと、６００ ’Ｏに至
るまでの平均冷却速度を４℃４よや犬とすべき仁とが導
かれる。
表］にて、比較鋼５，６および１０のように冷却速度が
４℃４よりおそい場合は、降伏比ＹＲが高くなり、かつ
引張り強さも低下する。したがって所望の引張り強さに
おいて降伏比を低くするには、冷却速度は４℃４よりも
犬としなけｈ−ばならないことがわかる。
４℃４よりおそい場合は、降伏比ＹＲが高くなり、かつ
引張り強さも低下する。したがって所望の引張り強さに
おいて降伏比を低くするには、冷却速度は４℃４よりも
犬としなけｈ−ばならないことがわかる。
捷た比較鋼１１のように熱延巻取温度が７００”Ｏｋこ
えて高すぎると、や１ｌＪ１．！ｌｌｌ降伏比が高くな
り、所期の目的に適合しないことがわかる。
えて高すぎると、や１ｌＪ１．！ｌｌｌ降伏比が高くな
り、所期の目的に適合しないことがわかる。
なお表１にＪわけた成績は、引張り強さを大幅に制御す
べく、Ｓｉ、Ｉｎおよびｐ−褪’ｒ含め、この発明に従
う成分組成にｉ周整した鋼を転炉で浴製し、これを出鋼
して連ｒｒＯｉ鋳造または造塊分塊法によりスラブとし
たのち、加熱温度１２５０”０にて熱間圧延を行い、同
表に掲げた各温度で巻取りついで常法に従い冷間圧延を
施しその後７９０〜８７０′Ｃ範囲でやはり同表に掲げ
た条件で連続焼鈍し、その後の冷却速度を種々変えて得
られたものである。
べく、Ｓｉ、Ｉｎおよびｐ−褪’ｒ含め、この発明に従
う成分組成にｉ周整した鋼を転炉で浴製し、これを出鋼
して連ｒｒＯｉ鋳造または造塊分塊法によりスラブとし
たのち、加熱温度１２５０”０にて熱間圧延を行い、同
表に掲げた各温度で巻取りついで常法に従い冷間圧延を
施しその後７９０〜８７０′Ｃ範囲でやはり同表に掲げ
た条件で連続焼鈍し、その後の冷却速度を種々変えて得
られたものである。
なお各供試鋼板の板厚は０．’１ｍｍに揃えて機械的性
質は焼鈍後にスキンバスしない状態で測定し島表１によ
ればこの発明により、その所期の目的が達成されている
ことが明らかである。
質は焼鈍後にスキンバスしない状態で測定し島表１によ
ればこの発明により、その所期の目的が達成されている
ことが明らかである。
以上のとおり、この発明は、極低炭素Ａｄキルド鋼をベ
ースとし、がッｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｂ 、 Ｂｆ
ｘトの含有量１ｒ：最適値に制御したため、鋼板の表面
特性たとえばめっき性、化成処理性および耐食性などに
も優れており、深絞り用２相組織高張カ溶融亜鉛メッキ
鋼板としても有利である。また非時効性であるため、低
温で焼付処理される各種表面処理によっても材質が劣化
することがないという利点を有する。
ースとし、がッｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｂ 、 Ｂｆ
ｘトの含有量１ｒ：最適値に制御したため、鋼板の表面
特性たとえばめっき性、化成処理性および耐食性などに
も優れており、深絞り用２相組織高張カ溶融亜鉛メッキ
鋼板としても有利である。また非時効性であるため、低
温で焼付処理される各種表面処理によっても材質が劣化
することがないという利点を有する。
第１図はＳ’ｉ 、 ＡＪ 、 Ｎ 、 Ｎｂ１０値の
異なる極低炭素Ａｄキルド冷延焼鈍鋼板試片のＹＥｌに
及ぼすＢＡの影響を示すグラフ、 第２図は、−≧０．３ 、 ＡＡ≧０．０１ ％ 、
Ｓｉ ２０．０８％〜其≦檄も１の極低炭素冷延鋼板の
連続焼鈍後の降伏比に及ぼす些凡の影響を示すグラフ、 第３図は、冷延焼り１）板のＢ１１ｇに及ぼす熱延巻取
温度の影ｌｉ！４Ｉを示すグラフ、 第４図は、各種の冷延焼鈍板のｒ値に及はすＣ含有量の
影響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 Ｎｂ／Ｃ
異なる極低炭素Ａｄキルド冷延焼鈍鋼板試片のＹＥｌに
及ぼすＢＡの影響を示すグラフ、 第２図は、−≧０．３ 、 ＡＡ≧０．０１ ％ 、
Ｓｉ ２０．０８％〜其≦檄も１の極低炭素冷延鋼板の
連続焼鈍後の降伏比に及ぼす些凡の影響を示すグラフ、 第３図は、冷延焼り１）板のＢ１１ｇに及ぼす熱延巻取
温度の影ｌｉ！４Ｉを示すグラフ、 第４図は、各種の冷延焼鈍板のｒ値に及はすＣ含有量の
影響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 Ｎｂ／Ｃ
Claims (1)
- ＬＱ ： ０．００９重量％以下、 Ｓｉ ： ｏ、０
３〜１．０重置％、 Ｍｎ ： ｏ、１〜ｏ、ｓ Ｎ
微％、 Ｐ ： ０．１重量％以下、 Ａ６ ： ０．
０１〜０．１重煽％を含み、Ｎ：０．旧市量％以下であ
って、Ｃ含有量の２〜ＪＯ倍のＮｂ 、 Ｎ含有量の０
．３倍以上のＢ’（（含有する組成の極低炭素鋼に熱間
圧延を施して７００Ｃ以ドの温度で巻取ること、その後
冷間圧延を経てα、γ共存温度領域での焼鈍のあと、６
００°Ｃに至るまでの平均冷却速１１ｆ［４Ｃ／Ｓより
速くすることとの結合を特徴とする深絞り用２相組織筒
張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17704482A JPS5967320A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17704482A JPS5967320A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5967320A true JPS5967320A (ja) | 1984-04-17 |
| JPS6112008B2 JPS6112008B2 (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=16024151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17704482A Granted JPS5967320A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用２相組織高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5967320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994000615A1 (fr) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Tole laminee a froid representant une trempabilite pour peinture au four et des caracteristiques de vieillissement et une aptitude au moulage autrement qu'a froid excellentes, et tole zinguee laminee a froid et procede de fabrication |
| JP2002206138A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-10-08 JP JP17704482A patent/JPS5967320A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994000615A1 (fr) * | 1992-06-22 | 1994-01-06 | Nippon Steel Corporation | Tole laminee a froid representant une trempabilite pour peinture au four et des caracteristiques de vieillissement et une aptitude au moulage autrement qu'a froid excellentes, et tole zinguee laminee a froid et procede de fabrication |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
| JP2002206138A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 成形性、歪時効硬化特性および耐常温時効性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JPS6112008B2 (ja) | 1986-04-05 |
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