JP3311457B2 - 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ鋼板の製造方法 - Google Patents
耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐デント性ならびに耐面
ひずみ性に優れた深絞り用ＢＨ鋼板の製造方法に関する
ものである。
ひずみ性に優れた深絞り用ＢＨ鋼板の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉやＮｂを極低炭素鋼に添加し、固溶
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板(Interstitia
l atom free steel sheet)は優れた深絞り性を有する冷
延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板の
弱点は軟質のため、耐面ひずみ性には優れているが、耐
デント性が劣り、自動車用の外板等に適用すると成形後
外力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。一方、
耐デント性を向上させるには降伏点を高めることが有効
であることが知られているが、この場合形状凍結性が悪
くなり面ひずみが生じやすくなる。
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板(Interstitia
l atom free steel sheet)は優れた深絞り性を有する冷
延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板の
弱点は軟質のため、耐面ひずみ性には優れているが、耐
デント性が劣り、自動車用の外板等に適用すると成形後
外力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。一方、
耐デント性を向上させるには降伏点を高めることが有効
であることが知られているが、この場合形状凍結性が悪
くなり面ひずみが生じやすくなる。
【０００３】耐デント性ならびに耐面ひずみ性を有する
鋼板の製造方法として、最近表層をハイテン化した複層
鋼板による製造方法を開示した特開平４−１４３２２７
号公報がある。しかし、複層鋼板による製造法は大幅な
コスト増となる。
鋼板の製造方法として、最近表層をハイテン化した複層
鋼板による製造方法を開示した特開平４−１４３２２７
号公報がある。しかし、複層鋼板による製造法は大幅な
コスト増となる。
【０００４】一方、表面近傍層だけをハイテン化する方
法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知られてお
り、特開平３−２４３７５３号公報に浸炭・窒化処理に
より表面近傍で強度の高い冷延鋼板ならびにその製造方
法が開示されている。しかし、この方法においては、表
層をハイテン化することにより、耐デント性が向上する
という現象が述べられているのみで、耐デント性を向上
させるための具体的条件は定量的には、一切述べられて
いない。またＢＨ性については全く検討されておらず、
耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足し、かつＢＨ性
を付与する製造方法については全く開示されていないだ
けでなく、示唆する結果も提示されていない。
法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知られてお
り、特開平３−２４３７５３号公報に浸炭・窒化処理に
より表面近傍で強度の高い冷延鋼板ならびにその製造方
法が開示されている。しかし、この方法においては、表
層をハイテン化することにより、耐デント性が向上する
という現象が述べられているのみで、耐デント性を向上
させるための具体的条件は定量的には、一切述べられて
いない。またＢＨ性については全く検討されておらず、
耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足し、かつＢＨ性
を付与する製造方法については全く開示されていないだ
けでなく、示唆する結果も提示されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、今まで、大
幅なコスト高を伴う複層鋼板でだけで可能であった耐デ
ント性と耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を安価
に製造する方法を提供するものである。
幅なコスト高を伴う複層鋼板でだけで可能であった耐デ
ント性と耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を安価
に製造する方法を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは耐デント性
と耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板の製造方法を
検討し、鋼の成分と窒化条件を最適化することにより連
続焼鈍でこの種の鋼を製造できることを見いだした。ま
た、窒化冷却条件を限定することにより適正なＢＨ性を
付与できることが明らかになった。
と耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板の製造方法を
検討し、鋼の成分と窒化条件を最適化することにより連
続焼鈍でこの種の鋼を製造できることを見いだした。ま
た、窒化冷却条件を限定することにより適正なＢＨ性を
付与できることが明らかになった。
【０００７】本発明はこのような知見に基づくものであ
り、その要旨とするところは、重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 総量が０．０２％以上のＴｉおよびＮｂのいずれか一方
または双方、 かつ５５｛Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞０ なる条件を満足し、必要に応じＢ：０．０００２％以
上、０．００２％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を、冷延後、連続焼鈍炉内で再結晶
焼鈍をした後、６００℃以上、８００℃以下の窒化雰囲
気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間
（秒）の積が５０以上、５００以下の条件で窒化処理
し、その後５００℃までの平均冷速を５０℃/sec以上、
１００℃/sec以下で冷却することを特徴とする耐デント
性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ＢＨ鋼板の製
造方法にある。
り、その要旨とするところは、重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 総量が０．０２％以上のＴｉおよびＮｂのいずれか一方
または双方、 かつ５５｛Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞０ なる条件を満足し、必要に応じＢ：０．０００２％以
上、０．００２％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を、冷延後、連続焼鈍炉内で再結晶
焼鈍をした後、６００℃以上、８００℃以下の窒化雰囲
気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間
（秒）の積が５０以上、５００以下の条件で窒化処理
し、その後５００℃までの平均冷速を５０℃/sec以上、
１００℃/sec以下で冷却することを特徴とする耐デント
性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ＢＨ鋼板の製
造方法にある。
【０００８】以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明の成分の限定理由は次の通りである。Ｔｉおよび
Ｎｂのいずれか一方または双方を５５｛Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞０なる関
係を満足し、かつＴｉおよびＮｂのいずれか一方または
双方の添加量の和を０．０２％以上と限定したのは、鋼
中のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎを
冷延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を可
能にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深絞
り性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）
〈１１２〉，（５５４）〈２２５〉等の集積度の高い集
合組織を有する鋼板を得ることができること、それに、
窒化時に必要な強度の上昇が得られるためである。
本発明の成分の限定理由は次の通りである。Ｔｉおよび
Ｎｂのいずれか一方または双方を５５｛Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞０なる関
係を満足し、かつＴｉおよびＮｂのいずれか一方または
双方の添加量の和を０．０２％以上と限定したのは、鋼
中のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎを
冷延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を可
能にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深絞
り性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）
〈１１２〉，（５５４）〈２２５〉等の集積度の高い集
合組織を有する鋼板を得ることができること、それに、
窒化時に必要な強度の上昇が得られるためである。
【０００９】一方、Ｃ：０．００５％以下、Ｎ：０．０
１％以下、Ｓ：０．０２％以下としたのはこれらの量を
超えて、Ｃ，Ｎ，Ｓを添加すると製品の加工性を損なう
のみならず上記条件式を満足せしめるに必要なＴｉある
いはＮｂの量が多くなり、不必要に製造コストを高くす
るためである。
１％以下、Ｓ：０．０２％以下としたのはこれらの量を
超えて、Ｃ，Ｎ，Ｓを添加すると製品の加工性を損なう
のみならず上記条件式を満足せしめるに必要なＴｉある
いはＮｂの量が多くなり、不必要に製造コストを高くす
るためである。
【００１０】なお、他の成分として強度向上のために通
常含まれる成分、即ちＳｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をそれぞれ
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１
％以下としたのは、これ以上の添加は加工性を劣化する
ためである。
常含まれる成分、即ちＳｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をそれぞれ
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１
％以下としたのは、これ以上の添加は加工性を劣化する
ためである。
【００１１】また、Ｂの添加は２次加工性を高めるの
で、必要に応じ０．０００２％以上のＢを添加すること
は効果的であるが、０．００２０％超になると加工性の
劣化が著しくなるので、上限は０．００２０％とする。
Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能にするために少なくと
も０．００５％の添加が必要であるが、過度の添加は加
工性を劣化するので上限を０．２％とした。
で、必要に応じ０．０００２％以上のＢを添加すること
は効果的であるが、０．００２０％超になると加工性の
劣化が著しくなるので、上限は０．００２０％とする。
Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能にするために少なくと
も０．００５％の添加が必要であるが、過度の添加は加
工性を劣化するので上限を０．２％とした。
【００１２】次に製造プロセスの限定について説明す
る。本発明鋼の特性は加熱条件、熱延条件に大きく依存
しないので、特に限定する必要はない。即ち、スラブを
再加熱した後熱延しても、直接鋳造後熱延しても差し支
えない。また、熱延を省略した薄鋳片でも構わない。冷
延条件も強いて限定する必要はないが、深絞り性の好ま
しい集合組織を発達させるには７０％以上の冷延率が好
ましい。再結晶焼鈍条件については、鋼板が再結晶する
前に窒化雰囲気にさらされると、再結晶が顕著に抑制さ
れるので、窒化雰囲気となる前に再結晶する必要があ
る。
る。本発明鋼の特性は加熱条件、熱延条件に大きく依存
しないので、特に限定する必要はない。即ち、スラブを
再加熱した後熱延しても、直接鋳造後熱延しても差し支
えない。また、熱延を省略した薄鋳片でも構わない。冷
延条件も強いて限定する必要はないが、深絞り性の好ま
しい集合組織を発達させるには７０％以上の冷延率が好
ましい。再結晶焼鈍条件については、鋼板が再結晶する
前に窒化雰囲気にさらされると、再結晶が顕著に抑制さ
れるので、窒化雰囲気となる前に再結晶する必要があ
る。
【００１３】本発明の最も重要なプロセス条件は窒化条
件で、本発明鋼を６００℃以上、８００℃以下の窒化雰
囲気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間
（秒）の積が５０以上、５００以下の条件で窒化処理す
ることにより耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足す
る冷延鋼板を製造することができる。窒化温度が６００
℃以下で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足する冷
延鋼板を製造することができないのは、窒化が表面近傍
だけに限られるため、必要な特性を得る窒化が実現でき
ないためと考えられる。また、８００℃以上になると雰
囲気中のアンモニアが分解し、鋼板表面で有効に作用す
る活性な窒素濃度が下がることが原因で必要な特性を得
られないものと思われる。ＮＨ3 の濃度（％）とこの温
度域での滞在時間（秒）の積が５０以下で耐デント性と
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造すること
ができない理由は明確ではないが、必ずしも窒化が十分
に進行しないのではなく、耐デント性を高める板厚方向
の窒化分布が達成されないのが原因と思われる。一方、
ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間（秒）の
積が５００以上で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満
足する冷延鋼板を製造することができないのは、鋼板の
降伏強度が高くなり過ぎ、形状凍結性が劣化し、面ひず
みが生じるためと考えられる。
件で、本発明鋼を６００℃以上、８００℃以下の窒化雰
囲気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間
（秒）の積が５０以上、５００以下の条件で窒化処理す
ることにより耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足す
る冷延鋼板を製造することができる。窒化温度が６００
℃以下で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足する冷
延鋼板を製造することができないのは、窒化が表面近傍
だけに限られるため、必要な特性を得る窒化が実現でき
ないためと考えられる。また、８００℃以上になると雰
囲気中のアンモニアが分解し、鋼板表面で有効に作用す
る活性な窒素濃度が下がることが原因で必要な特性を得
られないものと思われる。ＮＨ3 の濃度（％）とこの温
度域での滞在時間（秒）の積が５０以下で耐デント性と
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造すること
ができない理由は明確ではないが、必ずしも窒化が十分
に進行しないのではなく、耐デント性を高める板厚方向
の窒化分布が達成されないのが原因と思われる。一方、
ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間（秒）の
積が５００以上で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満
足する冷延鋼板を製造することができないのは、鋼板の
降伏強度が高くなり過ぎ、形状凍結性が劣化し、面ひず
みが生じるためと考えられる。
【００１４】冷却条件の限定は、上記の窒化処理をした
材料を５００℃まで冷却する際の冷速を５０℃/sec未満
とするとＢＨ性は２０MPa 以下となり、高いＢＨが得ら
れない。これは冷却速度が遅いと、固溶Ｎ量が低くなり
過ぎるためと考えられる。また、冷速が１００℃/sec超
になると成形時にストレッチャーストレインが発生し、
表面品位の劣化を招く。これは、上記と逆に固溶Ｎ量が
高くなり過ぎるためと考えられる。
材料を５００℃まで冷却する際の冷速を５０℃/sec未満
とするとＢＨ性は２０MPa 以下となり、高いＢＨが得ら
れない。これは冷却速度が遅いと、固溶Ｎ量が低くなり
過ぎるためと考えられる。また、冷速が１００℃/sec超
になると成形時にストレッチャーストレインが発生し、
表面品位の劣化を招く。これは、上記と逆に固溶Ｎ量が
高くなり過ぎるためと考えられる。
【００１５】
【実施例】本発明の実施例を、比較例とともに説明す
る。表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で窒
化処理をした。これらの条件と製品特性を表２に示す。
ここでの材料は、連続鋳造スラブを１２００℃に加熱
し、約９３０℃で仕上圧延した４mm厚の熱延板を８０％
冷延し、連続焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶焼
鈍をし、その後窒化処理をしたものである。実験番号１
〜１３，１５，１６は同じ材料を用いてプロセス条件の
影響を明確にした。また、実験番号１７から２４までは
鋼種の影響を明らかにした。
る。表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で窒
化処理をした。これらの条件と製品特性を表２に示す。
ここでの材料は、連続鋳造スラブを１２００℃に加熱
し、約９３０℃で仕上圧延した４mm厚の熱延板を８０％
冷延し、連続焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶焼
鈍をし、その後窒化処理をしたものである。実験番号１
〜１３，１５，１６は同じ材料を用いてプロセス条件の
影響を明確にした。また、実験番号１７から２４までは
鋼種の影響を明らかにした。
【００１６】降伏点（ＹＰ）が２５０MPa 以上になると
面ひずみが生じやすいという従来の知見に基づきＹＰ＜
２５０MPa ならば面ひずみが発生しないとした。また、
デント性の指標は図１に示す実験装置により鋼板に負荷
を与えた後、残った永久凹み量が試料の中心部で５０μ
ｍになる荷重でもって表した。ＢＨは引張試験で２％の
ひずみを与え、その後１７０℃で２０分の時効処理をし
た後、再び引張試験をし、このときの降伏応力から最初
の引張試験の２％のひずみ時の応力を引いた値で示す。
面ひずみが生じやすいという従来の知見に基づきＹＰ＜
２５０MPa ならば面ひずみが発生しないとした。また、
デント性の指標は図１に示す実験装置により鋼板に負荷
を与えた後、残った永久凹み量が試料の中心部で５０μ
ｍになる荷重でもって表した。ＢＨは引張試験で２％の
ひずみを与え、その後１７０℃で２０分の時効処理をし
た後、再び引張試験をし、このときの降伏応力から最初
の引張試験の２％のひずみ時の応力を引いた値で示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】本発明範囲の実験番号３，４，５，６，
７，８，１１，１５，１７，１８，１９，２０，２１，
２２は面ひずみ指数、デント性指数ともに良好で、ＢＨ
性にも優れている。
７，８，１１，１５，１７，１８，１９，２０，２１，
２２は面ひずみ指数、デント性指数ともに良好で、ＢＨ
性にも優れている。
【００２０】一方、実験番号１は窒化処理をしていない
ため、耐デント性が劣る。実験番号２は窒化が十分行な
われず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号
９は窒化過剰のため耐面ひずみ性に支障をきたしただけ
でなく、表層が硬化し過ぎて脆くなり低いデント荷重で
表層に割れが生じ、耐デント性も著しく劣化した。実験
番号１０は窒化温度が高過ぎ、アンモニアが鋼板表面で
活性な窒素と水素に分解する前に、雰囲気中で分解を起
こし、不活性な窒素になる量が多くなるため窒化が十分
に行なわれず、十分な耐デント性が得られなかった。実
験番号１２は窒化温度が低く、窒化が十分行なわれず、
十分な耐デント性が得られなかった。実験番号１３は窒
化温度から５００℃までの平均冷速が５℃/secと小さい
ため冷却中に固溶の窒素が析出し、ＢＨ量が低くなっ
た。一方、冷速が１２０℃/secと大きかった実験番号１
６では窒化時の残存した固溶の窒素が析出する時間がほ
とんどなく多くの固溶窒素が残存したためＢＨ量は高い
がストレッチャーストレインが発生した。５５｛Ｔｉ／
４８＋Ｎｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞
０の条件を満足しなかった材料を用いた実験番号２３，
２４では窒化時に析出物を形成する窒化前の固溶のＴ
ｉ，Ｎｂの量が不足あるいは欠乏していたため、窒化の
効果が十分に出ず、十分な耐デント性が得られなかっ
た。
ため、耐デント性が劣る。実験番号２は窒化が十分行な
われず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号
９は窒化過剰のため耐面ひずみ性に支障をきたしただけ
でなく、表層が硬化し過ぎて脆くなり低いデント荷重で
表層に割れが生じ、耐デント性も著しく劣化した。実験
番号１０は窒化温度が高過ぎ、アンモニアが鋼板表面で
活性な窒素と水素に分解する前に、雰囲気中で分解を起
こし、不活性な窒素になる量が多くなるため窒化が十分
に行なわれず、十分な耐デント性が得られなかった。実
験番号１２は窒化温度が低く、窒化が十分行なわれず、
十分な耐デント性が得られなかった。実験番号１３は窒
化温度から５００℃までの平均冷速が５℃/secと小さい
ため冷却中に固溶の窒素が析出し、ＢＨ量が低くなっ
た。一方、冷速が１２０℃/secと大きかった実験番号１
６では窒化時の残存した固溶の窒素が析出する時間がほ
とんどなく多くの固溶窒素が残存したためＢＨ量は高い
がストレッチャーストレインが発生した。５５｛Ｔｉ／
４８＋Ｎｂ／９３−Ｃ／１２−Ｎ／１４｝−０．０１＞
０の条件を満足しなかった材料を用いた実験番号２３，
２４では窒化時に析出物を形成する窒化前の固溶のＴ
ｉ，Ｎｂの量が不足あるいは欠乏していたため、窒化の
効果が十分に出ず、十分な耐デント性が得られなかっ
た。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、今まで、複層鋼板のよ
うな大幅なコスト増なしには不可能であった耐面ひずみ
性と耐デント性を同時に満足する鋼板を、安価に製造で
き工業的に価値の高い発明である。また、ＢＨ性も付与
され、成形後の塗装処理によりさらに耐デント性が向上
する。
うな大幅なコスト増なしには不可能であった耐面ひずみ
性と耐デント性を同時に満足する鋼板を、安価に製造で
き工業的に価値の高い発明である。また、ＢＨ性も付与
され、成形後の塗装処理によりさらに耐デント性が向上
する。
【図１】デント性の測定の実験方法の概要を示した説明
図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を総量で0.02
％以上、かつ 55｛Ｔｉ／48＋Ｎｂ／93−Ｃ／12−Ｎ／14]-0.01>0なる
条件を満足し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、冷延後、
連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃以上、８
００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温
度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５００以下の
条件で窒化処理をし、その後５００℃までの平均冷速を
５０℃/sec以上、１００℃/sec以下で冷却することを特
徴とする耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞
り用ＢＨ鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ｂ ：０．０００２％以上、０．００２％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を総量で0.02
％以上、かつ 55｛Ｔｉ／48＋Ｎｂ／93−Ｃ／12−Ｎ／14]-0.01>0なる
条件を満足し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、冷延後、
連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃以上、８
００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）とこの温
度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５００以下の
条件で窒化処理をし、その後５００℃までの平均冷速を
５０℃/sec以上、１００℃/sec以下で冷却することを特
徴とする耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞
り用ＢＨ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00063194A JP3311457B2 (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00063194A JP3311457B2 (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197233A JPH07197233A (ja) | 1995-08-01 |
| JP3311457B2 true JP3311457B2 (ja) | 2002-08-05 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00063194A Expired - Fee Related JP3311457B2 (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3311457B2 (ja) |
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1994
- 1994-01-07 JP JP00063194A patent/JP3311457B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07197233A (ja) | 1995-08-01 |
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