JPS5968149A - シヤドウマスクの製造方法 - Google Patents
シヤドウマスクの製造方法Info
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- JPS5968149A JPS5968149A JP17843682A JP17843682A JPS5968149A JP S5968149 A JPS5968149 A JP S5968149A JP 17843682 A JP17843682 A JP 17843682A JP 17843682 A JP17843682 A JP 17843682A JP S5968149 A JPS5968149 A JP S5968149A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
- H01J9/02—Manufacture of electrodes or electrode systems
- H01J9/14—Manufacture of electrodes or electrode systems of non-emitting electrodes
- H01J9/142—Manufacture of electrodes or electrode systems of non-emitting electrodes of shadow-masks for colour television tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- ing And Chemical Polishing (AREA)
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明汀、カラーテレビ用シャドウマスクの製造方法の
改善に関する。
改善に関する。
従来、ツヤドウマスクを製造するＶＣニ、例えば第１図
（１−ａ ）ＶＣ示す如き工程を経て製造されていた。
（１−ａ ）ＶＣ示す如き工程を経て製造されていた。
素材メーカーにおいて、低炭素鋼？圧下率４０チ以上で
仕上冷間圧延して板厚ｏ、２ｍｍ以下の所望板厚とする
。そして、このコイル全エツチング穿孔メーカーに出荷
する。１ツチンダ穿孔メーカーにおいてに、コイル状の
シャドウマスクの素材金券き戻しながら脱脂など前処理
した後、両面に感光液（レジスト）全塗布し、乾燥後、
所定のドツト形状あるいにスロット形状力量形成された
基準パターンを両面に密着させ、露光し、現像する。そ
の後、レジスト膜全硬化させるだめ、約２００Ｃ前後の
温度でバーニング処理を施し、塩化第二鉄液などのスプ
レー噴射１１’？：Ｊ：るエソチンクで所定の孔をあけ
、残存するレジスト膜全除去ｔ７たのち、一枚、一枚の
フラットマスクに切断して、ブラウン管メーカーに出荷
される。次にブラウン管メーカーＦおいては、この１ツ
チング穿孔されたフラットマスクを焼鈍することにより
プレス成形可能な変形能に伺与する。この焼鈍に、フラ
ットマスクを重ねるか吊り下げだ状態で、通常７５０〜
９００Ｃもの高温で行われる。焼鈍された才まの状態で
に、降伏点伸びが太きく、プレス成形の際てストｌメソ
チャー ストレインが発生し、７ヤドウマスクとして致
命的な欠陥となるから、プレス成形前にローラーレベラ
ーを数回かけ、しかる後に所定の球面状にプレス成形さ
れる。−Ｆ：の後、さらに黒化防錆処理によってシャド
ウマスク表面に酸化皮膜を形成し、完成品となる。
仕上冷間圧延して板厚ｏ、２ｍｍ以下の所望板厚とする
。そして、このコイル全エツチング穿孔メーカーに出荷
する。１ツチンダ穿孔メーカーにおいてに、コイル状の
シャドウマスクの素材金券き戻しながら脱脂など前処理
した後、両面に感光液（レジスト）全塗布し、乾燥後、
所定のドツト形状あるいにスロット形状力量形成された
基準パターンを両面に密着させ、露光し、現像する。そ
の後、レジスト膜全硬化させるだめ、約２００Ｃ前後の
温度でバーニング処理を施し、塩化第二鉄液などのスプ
レー噴射１１’？：Ｊ：るエソチンクで所定の孔をあけ
、残存するレジスト膜全除去ｔ７たのち、一枚、一枚の
フラットマスクに切断して、ブラウン管メーカーに出荷
される。次にブラウン管メーカーＦおいては、この１ツ
チング穿孔されたフラットマスクを焼鈍することにより
プレス成形可能な変形能に伺与する。この焼鈍に、フラ
ットマスクを重ねるか吊り下げだ状態で、通常７５０〜
９００Ｃもの高温で行われる。焼鈍された才まの状態で
に、降伏点伸びが太きく、プレス成形の際てストｌメソ
チャー ストレインが発生し、７ヤドウマスクとして致
命的な欠陥となるから、プレス成形前にローラーレベラ
ーを数回かけ、しかる後に所定の球面状にプレス成形さ
れる。−Ｆ：の後、さらに黒化防錆処理によってシャド
ウマスク表面に酸化皮膜を形成し、完成品となる。
以上述べた製造工程（以下これ全ボストアニール法と記
ｔ）ｌ’ｊおいて、特にブラウン管メーカーの行う焼鈍
工程にいくつかの問題が顕在している。
ｔ）ｌ’ｊおいて、特にブラウン管メーカーの行う焼鈍
工程にいくつかの問題が顕在している。
すなわち、この焼鈍工程は、前述の如くフラットマスク
を重ね合わせるかまたけ吊り下げた状態で焼鈍するため
、焼鈍能率が極めて悪く、コストが高くなるばかりか、
７５０〜９００ Ｃもの高温で焼鈍されるだめ、フラッ
トマスク同志の密着焼付が多発し歩留ケ大きく低下させ
る原因となっている。
を重ね合わせるかまたけ吊り下げた状態で焼鈍するため
、焼鈍能率が極めて悪く、コストが高くなるばかりか、
７５０〜９００ Ｃもの高温で焼鈍されるだめ、フラッ
トマスク同志の密着焼付が多発し歩留ケ大きく低下させ
る原因となっている。
そこで、これらの問題を解決するため、低炭素鋼を冷間
仕上圧延において圧下率１０ ＝５５％で冷延して板厚
０．２ｍｍ以下の製品板厚とし、冷延鋼帯をタイトコイ
ルのまま５２０〜６００Ｃの温度で焼鈍したあと調質圧
延し、次いでエッチフグ穿孔工程、レベラー通板工程、
プレス成形工程を経ることからなるカラーテレビブラウ
ン管用ンヤドウマスクの製造方法（これをプレアニール
法と記す）が提案されている。プレアニール法の製造工
程全第１図（１−ｂ）［示す。このプレアニール法π従
うとブラウン管メーカーにおいてポストアニール法でに
必須でｐ）つた非能率な高温焼鈍が省略可能であり、素
材メーカーでの高能率低コストの焼鈍で安定したプレス
成形性が得られる。しかも、フラットマスク同志の密着
焼付の問題も解消される。
仕上圧延において圧下率１０ ＝５５％で冷延して板厚
０．２ｍｍ以下の製品板厚とし、冷延鋼帯をタイトコイ
ルのまま５２０〜６００Ｃの温度で焼鈍したあと調質圧
延し、次いでエッチフグ穿孔工程、レベラー通板工程、
プレス成形工程を経ることからなるカラーテレビブラウ
ン管用ンヤドウマスクの製造方法（これをプレアニール
法と記す）が提案されている。プレアニール法の製造工
程全第１図（１−ｂ）［示す。このプレアニール法π従
うとブラウン管メーカーにおいてポストアニール法でに
必須でｐ）つた非能率な高温焼鈍が省略可能であり、素
材メーカーでの高能率低コストの焼鈍で安定したプレス
成形性が得られる。しかも、フラットマスク同志の密着
焼付の問題も解消される。
しかし、従来提案されていたプレアニール法にも以下の
問題があった。第１ｖＣＯＣＡ（オーブンコイル焼鈍）
により強脱災するためコストが非常に高くなることであ
る。第２に、アルミキルド極低炭素鋼の拐質は、最終焼
鈍の焼鈍雰囲気に非常に敏感に影＃され、最終焼鈍また
げ、−１れ以降の工程で著しく降伏点伸びが発生する場
合がある。特に、素材メーカーで最終焼鈍後、調質圧延
１／Ｃより降伏点伸びが抑制されていても、フォ訃エッ
チング工程でバーニング処理（２００Ｃｘ３分）が行わ
れるため、ここで時効が起こり、降伏点伸びが発生する
。このため、レベラー回数の増加及びプレス不良などの
問題が生じていた。
問題があった。第１ｖＣＯＣＡ（オーブンコイル焼鈍）
により強脱災するためコストが非常に高くなることであ
る。第２に、アルミキルド極低炭素鋼の拐質は、最終焼
鈍の焼鈍雰囲気に非常に敏感に影＃され、最終焼鈍また
げ、−１れ以降の工程で著しく降伏点伸びが発生する場
合がある。特に、素材メーカーで最終焼鈍後、調質圧延
１／Ｃより降伏点伸びが抑制されていても、フォ訃エッ
チング工程でバーニング処理（２００Ｃｘ３分）が行わ
れるため、ここで時効が起こり、降伏点伸びが発生する
。このため、レベラー回数の増加及びプレス不良などの
問題が生じていた。
本発明汀、このような従来のシャドウマスク製造」−の
問題解決ｒ主目的としてなされたものである。この目的
において本発明は、真空脱ガスによる脱炭処理全施した
低炭素アルミギルド熱延鋼板ｆｆｉ使用することにエリ
、ＯＣＡ （オーブンコイル焼鈍）での脱炭工程全不要
化し、かつ最終焼鈍雰□囲気を適切に調整することによ
って、フォト１ノチンダ工程てバーニング処理を行って
も時効ＥＪ：る降伏点伸びの発生をほぼ完全に抑制し、
安定（７たブレス成形性全行るのに成功したものである
。本発明の製造工程を第１図（１−ｃｌに示す。すなわ
ち、本発明におけるプレアニール法に従う製造方法は、
鋼の溶製時に真空脱ガス処理することに、ｒ、り極低炭
素域にまて脱炭された肌００４チ＜Ｃ＜０．０１０ ％
、 ｓｏｌ、Ａｌ ； ０．０１〜ｏ、ｏｓ ％ 、
Ｍｎ ； ０．１５〜０゜４０係、 Ｎ （１００ｐ
ｐｍ 、残部が鉄および不可避的不純物からなるアルミ
キルド熱延鋼板を製造し、これを冷間圧延と非酸化性・
非浸炭性雰囲気中で再結晶温度以上の中間焼鈍を１回以
上施して中間板厚とし、次ＶＣ０，２ｍｍ以下の板厚に
冷間仕上圧延し、これ全連続焼鈍工程で、Ｃｏ 十Ｃｏ
□；１１００ｐｐ （容量基準）以下、 Ｈ２； ０．
５係（容量基準）以」＝、残部が実質」二Ｎ２及びＩ（
。０からなる雰囲気中で、６００〜７５０Ｃの温度で焼
鈍処理することに特徴がある。
問題解決ｒ主目的としてなされたものである。この目的
において本発明は、真空脱ガスによる脱炭処理全施した
低炭素アルミギルド熱延鋼板ｆｆｉ使用することにエリ
、ＯＣＡ （オーブンコイル焼鈍）での脱炭工程全不要
化し、かつ最終焼鈍雰□囲気を適切に調整することによ
って、フォト１ノチンダ工程てバーニング処理を行って
も時効ＥＪ：る降伏点伸びの発生をほぼ完全に抑制し、
安定（７たブレス成形性全行るのに成功したものである
。本発明の製造工程を第１図（１−ｃｌに示す。すなわ
ち、本発明におけるプレアニール法に従う製造方法は、
鋼の溶製時に真空脱ガス処理することに、ｒ、り極低炭
素域にまて脱炭された肌００４チ＜Ｃ＜０．０１０ ％
、 ｓｏｌ、Ａｌ ； ０．０１〜ｏ、ｏｓ ％ 、
Ｍｎ ； ０．１５〜０゜４０係、 Ｎ （１００ｐ
ｐｍ 、残部が鉄および不可避的不純物からなるアルミ
キルド熱延鋼板を製造し、これを冷間圧延と非酸化性・
非浸炭性雰囲気中で再結晶温度以上の中間焼鈍を１回以
上施して中間板厚とし、次ＶＣ０，２ｍｍ以下の板厚に
冷間仕上圧延し、これ全連続焼鈍工程で、Ｃｏ 十Ｃｏ
□；１１００ｐｐ （容量基準）以下、 Ｈ２； ０．
５係（容量基準）以」＝、残部が実質」二Ｎ２及びＩ（
。０からなる雰囲気中で、６００〜７５０Ｃの温度で焼
鈍処理することに特徴がある。
以下に、本発明の詳細な説明する。アルミキルド鋼げ、
リムド鋼やキャプド鋼に比べて鋼の清浄度が良好であり
、鋼中の固溶Ｎ ｋ ＡｔＮとして固定することＶｒニ
ーよって降伏点伸びの低減ゲはかることができる。そし
て、この冷延鋼板の製造過程においてＯＣＡ （オープ
ンコイル焼鈍）工程で脱炭すると一層降伏点伸びを低下
させることができる。脱炭アルミキルド鋼板を素材とす
る第１図（１−ａ）及び（１−ｂ）に示す製造方法げ、
リムド鋼孕累月とした従来の製造方法に比べると格段に
優れた方法である。しかし、これらの製造工程で生産さ
れるシャドウマスクは、極めてコストが高くなる。
リムド鋼やキャプド鋼に比べて鋼の清浄度が良好であり
、鋼中の固溶Ｎ ｋ ＡｔＮとして固定することＶｒニ
ーよって降伏点伸びの低減ゲはかることができる。そし
て、この冷延鋼板の製造過程においてＯＣＡ （オープ
ンコイル焼鈍）工程で脱炭すると一層降伏点伸びを低下
させることができる。脱炭アルミキルド鋼板を素材とす
る第１図（１−ａ）及び（１−ｂ）に示す製造方法げ、
リムド鋼孕累月とした従来の製造方法に比べると格段に
優れた方法である。しかし、これらの製造工程で生産さ
れるシャドウマスクは、極めてコストが高くなる。
特に、ＯＣＡ （オープンコイル焼鈍）工程で強脱炭す
るとコスト而で非常に不利となる。しかも、アルミキル
ド極低炭素鋼の焼鈍でに、このような鋼喪造上の過程で
いかなる降伏点伸び抑制手段を購しても、最終焼鈍の条
件次第で著しく降伏点伸びが発生するという特異な現象
が一見られる。その結果、フ第１・エソチング工程での
バーニング処理（２００ＣＸ ３分）ｌＫより時効が起
こり、降伏点伸び発生ＶＣよるプレス不良が発生ずる。
るとコスト而で非常に不利となる。しかも、アルミキル
ド極低炭素鋼の焼鈍でに、このような鋼喪造上の過程で
いかなる降伏点伸び抑制手段を購しても、最終焼鈍の条
件次第で著しく降伏点伸びが発生するという特異な現象
が一見られる。その結果、フ第１・エソチング工程での
バーニング処理（２００ＣＸ ３分）ｌＫより時効が起
こり、降伏点伸び発生ＶＣよるプレス不良が発生ずる。
本発明者らに、製鋼工程で真空脱ガスｖ７−よる脱炭処
理を施すと、０ＣＡ（オープンコイル焼鈍）での脱ＩＱ
Ｉ程が不要となることに着目（−１さらＶＣＫ空脱ガス
Ｉ／Ｃ，ｌ：り脱炭処理されだ極低炭素アルミキルド冷
延鋼板の最終焼鈍時（冷間仕上圧延後、フォトエツチン
グ前の焼鈍）において、降伏点伸０・を防止するのに有
利な条件を見い出すべく鋭意研究した結果、Ｃｏ ＋Ｃ
ｏ２； １００ ｐｐｍ （容量基準）以下、 Ｈ２；
０．５％（容量基傳）以上、残部が実質上Ｎ２および
Ｈ２Ｏからなる雰囲気中で、連続焼鈍を行うと、この焼
鈍によっても降伏点伸びが発生せず、フォトエツチング
工程でのバーニング処理で時効が進むことによる降伏点
伸びの発生も極めて少すく、安定したプレス成形性が得
られることがわかった。本発明によると、ＯＣＡ （オ
ープンコイル焼鈍）による脱炭工程が不要であり、非酸
化性非浸炭性雰囲気中で再結晶軟化焼鈍を行えば、ＴＣ
Ａ （タイトコイル焼鈍）で十分である。しかも、ＯＣ
Ａ （オープンコイル焼鈍）ｖｃＪ：る脱炭工程が不′
訝となるため、コスト而で非常に有利となる。しかも、
この場合の焼鈍温度に、６００〜７５０Ｃの低温でよく
、かつ、この低温においても、降伏点伸びが発生するこ
となく、十分な焼鈍ができる領域が存在することが明ら
かとなっだ。しだがって、本発明による製造方法に従え
ば、ブラウン管メーカーでの高温焼鈍が不要となり、素
材メーカーでの高能率・低コストの焼鈍が可能となるば
かりか、ＯＣＡ （オープンコイル焼鈍）での脱炭工程
も不要となり省エイ・ルギー、コストの低減など著しい
メリットが得られる。しかも、フラットマスクのプレス
成形時の成形性が極めて安定するという効果が得られる
。なお、この効果にＬ、最終焼鈍後に圧下率０．３〜１
．２％の調質圧延を施しても（ｉ’ｌら影響されず、こ
の調質圧延を行っておくと、その後のシャドウマスク製
品に至る寸での諸工程において取扱い上、並びに表面性
状や平坦性の確保の−にで、イイ利になる。
理を施すと、０ＣＡ（オープンコイル焼鈍）での脱ＩＱ
Ｉ程が不要となることに着目（−１さらＶＣＫ空脱ガス
Ｉ／Ｃ，ｌ：り脱炭処理されだ極低炭素アルミキルド冷
延鋼板の最終焼鈍時（冷間仕上圧延後、フォトエツチン
グ前の焼鈍）において、降伏点伸０・を防止するのに有
利な条件を見い出すべく鋭意研究した結果、Ｃｏ ＋Ｃ
ｏ２； １００ ｐｐｍ （容量基準）以下、 Ｈ２；
０．５％（容量基傳）以上、残部が実質上Ｎ２および
Ｈ２Ｏからなる雰囲気中で、連続焼鈍を行うと、この焼
鈍によっても降伏点伸びが発生せず、フォトエツチング
工程でのバーニング処理で時効が進むことによる降伏点
伸びの発生も極めて少すく、安定したプレス成形性が得
られることがわかった。本発明によると、ＯＣＡ （オ
ープンコイル焼鈍）による脱炭工程が不要であり、非酸
化性非浸炭性雰囲気中で再結晶軟化焼鈍を行えば、ＴＣ
Ａ （タイトコイル焼鈍）で十分である。しかも、ＯＣ
Ａ （オープンコイル焼鈍）ｖｃＪ：る脱炭工程が不′
訝となるため、コスト而で非常に有利となる。しかも、
この場合の焼鈍温度に、６００〜７５０Ｃの低温でよく
、かつ、この低温においても、降伏点伸びが発生するこ
となく、十分な焼鈍ができる領域が存在することが明ら
かとなっだ。しだがって、本発明による製造方法に従え
ば、ブラウン管メーカーでの高温焼鈍が不要となり、素
材メーカーでの高能率・低コストの焼鈍が可能となるば
かりか、ＯＣＡ （オープンコイル焼鈍）での脱炭工程
も不要となり省エイ・ルギー、コストの低減など著しい
メリットが得られる。しかも、フラットマスクのプレス
成形時の成形性が極めて安定するという効果が得られる
。なお、この効果にＬ、最終焼鈍後に圧下率０．３〜１
．２％の調質圧延を施しても（ｉ’ｌら影響されず、こ
の調質圧延を行っておくと、その後のシャドウマスク製
品に至る寸での諸工程において取扱い上、並びに表面性
状や平坦性の確保の−にで、イイ利になる。
以下に代表的試験結果に基づき、本発明全具体的に説明
する。
する。
第２図は、真空脱ガス処理にエリｃ ； ｏ、ｏｏｓ係
。
。
Ａｔ；０６０４チヲ含有する鋼を焼鈍温度７１０［で連
続焼鈍した場合に、その水素濃度（容量係）と露点とが
、バーニング処理（２００ＣＸ３分）後の降伏点伸びに
及ぼす影響全調査したものである。
続焼鈍した場合に、その水素濃度（容量係）と露点とが
、バーニング処理（２００ＣＸ３分）後の降伏点伸びに
及ぼす影響全調査したものである。
雰囲気中のＣＯ＋ＣＯ２が１ ｐｐｍ （容量基準）の
条件で試験した結果、降伏点伸びの発生しない領域が存
在することが、寸ず明らかである。
条件で試験した結果、降伏点伸びの発生しない領域が存
在することが、寸ず明らかである。
第６図に、Ｏ； ０．００５％、 ｓｏムｈｔ ；
０．０４％ケ含有する調音焼鈍温度７５０Ｕ、露点ｏｃ
、水素濃度１０％（容量基準）の雰囲気において、ｃｏ
＋ＣＯ２濃度とバーニング処理（２００ＣＸ３分ン後の
降伏点伸びとの関係音調べだものである。第６図から明
らかなように、ＣＯ＋ＣＯ２が１００ ｐｐｍ （容量
基準〕以下でに、降伏点伸びｌ−ｒ実質上発生しない。
０．０４％ケ含有する調音焼鈍温度７５０Ｕ、露点ｏｃ
、水素濃度１０％（容量基準）の雰囲気において、ｃｏ
＋ＣＯ２濃度とバーニング処理（２００ＣＸ３分ン後の
降伏点伸びとの関係音調べだものである。第６図から明
らかなように、ＣＯ＋ＣＯ２が１００ ｐｐｍ （容量
基準〕以下でに、降伏点伸びｌ−ｒ実質上発生しない。
しかし、１００ ｐｐｍ （容量基準）？超えると降伏
点伸びは急激に増大する。
点伸びは急激に増大する。
これらの結果から、フラットマスク全プレス成形するさ
いに、降伏点伸びに起因するストレッチャ・ストレイン
を防止するには素材メーカーでの焼鈍雰囲気ケ、ｃｏ
＋Ｃｊ０２ｐ ＋００ ｐｐｒｎ （容量基準２以丁と
し、かつ水素濃度は０．５裂（客用基準）以−」二とす
るのが望ましいことが明らかである。
いに、降伏点伸びに起因するストレッチャ・ストレイン
を防止するには素材メーカーでの焼鈍雰囲気ケ、ｃｏ
＋Ｃｊ０２ｐ ＋００ ｐｐｒｎ （容量基準２以丁と
し、かつ水素濃度は０．５裂（客用基準）以−」二とす
るのが望ましいことが明らかである。
水素濃度が０．５係（容量基阜）未満てあれば、第２図
に示すように、降伏点伸びの発生しない領域が急激に狭
くなり、実操業が困難となる。壕だ焼鈍温度に、６００
〜７５０′Ｃで十分である。焼鈍温度に再結晶温度以上
であればよい。しかし、連続焼鈍に、短時間の焼鈍であ
るだめ、６００ Ｃ未満では十分な材質が得られない。
に示すように、降伏点伸びの発生しない領域が急激に狭
くなり、実操業が困難となる。壕だ焼鈍温度に、６００
〜７５０′Ｃで十分である。焼鈍温度に再結晶温度以上
であればよい。しかし、連続焼鈍に、短時間の焼鈍であ
るだめ、６００ Ｃ未満では十分な材質が得られない。
１だ焼鈍温度の上限は特にないが７５０ ［全超えても
拐質的に特に効果がなく、省エネルギー而及び実操業面
からも不利となる。
拐質的に特に効果がなく、省エネルギー而及び実操業面
からも不利となる。
なお、本発明全適用する極低炭素アルミキルド鋼板の成
分値について汀、ｃ ； ［］、［］０４０４％以下ｏ
ｌ、、Ａｌ ； ０．［１１〜０．０８ ％ 、 Ｍ
ｎ ； ０．１５〜０．４０％。
分値について汀、ｃ ； ［］、［］０４０４％以下ｏ
ｌ、、Ａｌ ； ０．［１１〜０．０８ ％ 、 Ｍ
ｎ ； ０．１５〜０．４０％。
Ｎ ； １００ ｐｐｍ以下のものを使用するのがよい
。
。
Ｃが０．００４ ’％ をこえると、プレス成形時にス
トレッチャ・ストレインが発生しやすくなる。ｌｌｊ降
伏点伸び全増加させる原因となるため、できるたけ少な
い方がよく、多量に含むとＡｔＮの量が多くなり、結晶
粒の成長全抑制する。このようなことから、Ｎに１００
ｐｐｍ以下とするのがよい。Δｔに製鋼の脱酸剤であ
り、鋼中の非金属介在物の低減に必要な量であって、か
つ降伏点伸び発生の原因となる固溶ＮをＡｔＮとして固
定きせるのに必要な量を添加させるのがよい。これｌ／
１ｍに鋼中のｅｏｔ、ＡＩ。
トレッチャ・ストレインが発生しやすくなる。ｌｌｊ降
伏点伸び全増加させる原因となるため、できるたけ少な
い方がよく、多量に含むとＡｔＮの量が多くなり、結晶
粒の成長全抑制する。このようなことから、Ｎに１００
ｐｐｍ以下とするのがよい。Δｔに製鋼の脱酸剤であ
り、鋼中の非金属介在物の低減に必要な量であって、か
つ降伏点伸び発生の原因となる固溶ＮをＡｔＮとして固
定きせるのに必要な量を添加させるのがよい。これｌ／
１ｍに鋼中のｅｏｔ、ＡＩ。
として００１〜０８０８％の範囲が適当である。寸だ、
Ｍｎ（ｄ、ＳＶｃよる熱間脆性全防止する上で、Ｍ ｎ
／ Ｓ〉１５を満足させる清音含有させるのがよく、
育た結晶粒の成長を考慮すれば０．１５ ％以上含有さ
せるのが良い。しかし、その上限ｔｒｉ ’） ｌ−ド
鋼と同一水準の０．４０係程度でよい。
Ｍｎ（ｄ、ＳＶｃよる熱間脆性全防止する上で、Ｍ ｎ
／ Ｓ〉１５を満足させる清音含有させるのがよく、
育た結晶粒の成長を考慮すれば０．１５ ％以上含有さ
せるのが良い。しかし、その上限ｔｒｉ ’） ｌ−ド
鋼と同一水準の０．４０係程度でよい。
実施例
係試材に、１５０トン転炉πより溶製した低炭素アルε
キルド鋼（Ｃ； ０．０７％、 Ｍｎ ； ０．２５
％、 Ｐ； ０．０１４％、 ｓ ； ｏ、ｏｏｓ％
、 Ｓｉ ； ０．０１４係、 ｓｏムＡｔ； ０．
０４％）の溶鋼をＲＨ脱ガスによりＣ； ０．００５係
に脱炭した後、連続鋳造→熱間圧延（板厚２．５ｍｍ、
巻取温度５６０ Ｃ）−＋Ｈ洗→冷間圧延＜ ０．６
ｍｍ ）→タイトコイル焼鈍（非酸化・非浸炭性雰囲気
）→仕上冷間圧延（０−１５ｍｍ ）→連続焼鈍→スキ
ンパス（１，０係）の工程で製造された極低炭素アルミ
ギルド冷延鋼板である。この供試材に、ｃ ； ｏ、ｏ
ｏｓ％ 、 Ｓｉ ； ０．０１４％、 Ｍｎ ； ０
．２５ ％ 、 ｓｏｌ、Ａｌ ； ０．０４％、
’Ｎ ； ４５ ｐｐｍの組成を有する。この供試材全
種々の露点、水素濃度、 ｃｏ＋ｃｏ２ａ度の雰囲気で
焼鈍し、バーニング処理（フォトエソチング工程）後の
特性値、およびプレス成形性金調査した。
キルド鋼（Ｃ； ０．０７％、 Ｍｎ ； ０．２５
％、 Ｐ； ０．０１４％、 ｓ ； ｏ、ｏｏｓ％
、 Ｓｉ ； ０．０１４係、 ｓｏムＡｔ； ０．
０４％）の溶鋼をＲＨ脱ガスによりＣ； ０．００５係
に脱炭した後、連続鋳造→熱間圧延（板厚２．５ｍｍ、
巻取温度５６０ Ｃ）−＋Ｈ洗→冷間圧延＜ ０．６
ｍｍ ）→タイトコイル焼鈍（非酸化・非浸炭性雰囲気
）→仕上冷間圧延（０−１５ｍｍ ）→連続焼鈍→スキ
ンパス（１，０係）の工程で製造された極低炭素アルミ
ギルド冷延鋼板である。この供試材に、ｃ ； ｏ、ｏ
ｏｓ％ 、 Ｓｉ ； ０．０１４％、 Ｍｎ ； ０
．２５ ％ 、 ｓｏｌ、Ａｌ ； ０．０４％、
’Ｎ ； ４５ ｐｐｍの組成を有する。この供試材全
種々の露点、水素濃度、 ｃｏ＋ｃｏ２ａ度の雰囲気で
焼鈍し、バーニング処理（フォトエソチング工程）後の
特性値、およびプレス成形性金調査した。
その結果を第１表に示す。
第１表の結果から本発明に従う範囲の焼鈍雰囲気におい
ては、降伏点伸びに発生せず、発生したとしても、比較
例に比して極めて僅少であることがわかる。したがって
、本発明によるとフラットマスクの安定した成形性が得
られると共に、省エネルギーやコスト面で多大の効果を
享受できる。
ては、降伏点伸びに発生せず、発生したとしても、比較
例に比して極めて僅少であることがわかる。したがって
、本発明によるとフラットマスクの安定した成形性が得
られると共に、省エネルギーやコスト面で多大の効果を
享受できる。
追１図は、シャドウマスクの製造工程を示す。
第１図において、（１−ａ）に、脱炭アルミキルド鋼（
ＯＣＡ脱炭焼鈍）全素材としたボストアニール法の場合
、（１−ｂｌｉｊ、脱炭アルミキルド鋼（ＱＣ！Ａ脱炭
焼鈍）孕累月としたプレアニール法の場合、（１−ｃ）
に本発明法である。第２図は、焼鈍温度７００ Ｃ，ｃ
ｏ＋ｃｏ２； １ ｐｐｍ （容量基準）の条件下での
露点、水素とバーニング処理後の降伏点伸びの関係図、
第６図は、焼鈍温度７５０ｐ。 露点ＯＣ７水素濃度１０％（容量基準）の雰囲気中で、
Ｃ； ０．００５ ％ 、 ｓｏｔ、Ａｔ； ０．０
４ ％ ｋ含有する調音連続焼鈍する場合のＣＯ十００
２濃度とバーニング処理後の降伏点伸びとの関係図であ
る。 出願人 日新製鋼株式会社 第２！！ｌ 第３図 ０
２００００ 雰囲気中の（Ａｌ（！０２（円Ｊｌ１１）手続補正書（
自発） 昭和５８年、３話１４日 特許庁長官 若杉和夫 ｈ投 】、事件の表示 昭和５７年特許 願第１７８４３６ 号２、 発明の
名称 ンヤドウマスクの製造方法３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人
７住 所 東京都千代田区丸の内三丁目４番
１号 調成 名銘称） （４５Ｂ）日新製鋼株式会社
（ダ代表者 阿 部 譲 ４ 代 理 人 〒１６２ 図面第２図を添付図面のとおり補、正する。 ・第２図 露 点（’Ｃ） く −）
ＯＣＡ脱炭焼鈍）全素材としたボストアニール法の場合
、（１−ｂｌｉｊ、脱炭アルミキルド鋼（ＱＣ！Ａ脱炭
焼鈍）孕累月としたプレアニール法の場合、（１−ｃ）
に本発明法である。第２図は、焼鈍温度７００ Ｃ，ｃ
ｏ＋ｃｏ２； １ ｐｐｍ （容量基準）の条件下での
露点、水素とバーニング処理後の降伏点伸びの関係図、
第６図は、焼鈍温度７５０ｐ。 露点ＯＣ７水素濃度１０％（容量基準）の雰囲気中で、
Ｃ； ０．００５ ％ 、 ｓｏｔ、Ａｔ； ０．０
４ ％ ｋ含有する調音連続焼鈍する場合のＣＯ十００
２濃度とバーニング処理後の降伏点伸びとの関係図であ
る。 出願人 日新製鋼株式会社 第２！！ｌ 第３図 ０
２００００ 雰囲気中の（Ａｌ（！０２（円Ｊｌ１１）手続補正書（
自発） 昭和５８年、３話１４日 特許庁長官 若杉和夫 ｈ投 】、事件の表示 昭和５７年特許 願第１７８４３６ 号２、 発明の
名称 ンヤドウマスクの製造方法３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人
７住 所 東京都千代田区丸の内三丁目４番
１号 調成 名銘称） （４５Ｂ）日新製鋼株式会社
（ダ代表者 阿 部 譲 ４ 代 理 人 〒１６２ 図面第２図を添付図面のとおり補、正する。 ・第２図 露 点（’Ｃ） く −）
Claims (3)
- （１）板厚０．２ｍｍ以下のアルミキルド鋼板デフォト
エツチング法にエリ多数の孔”を穿孔してシ： ）”
ウマスフを製造すルｖｃｇ イＬ、０．００４ ％’（
ｃ （ｏ、ｏｌ。 ％、ｓｏムＡＡ ； ０．０１〜０．０８％、 Ｍｎ
； ０．１５−０．４０％、 Ｎ（１０［］ ｐｐｍ、
残ｐｐｍ上び不可避的不純物からなる熱延鋼帯を製造し
、この熱延鋼帯に冷間圧延と中間焼鈍を１回以上施して
中間板厚とし、次いで板厚０．２ｉｒｌ以下に冷間仕上
圧延して製品板厚とし、この冷延鋼帯を連続焼鈍工程で
、ＣＯ＋ＣＯ２； １００ ｐｐｍ（容量基準）以下、
Ｈ２；０．５％（容量基準）以上、残部が実質上Ｎ２お
よびＩ（２０からなる雰囲気中で６００〜７５０Ｃの温
度で焼鈍を施しだあと、調質圧延し、得られた板厚０．
２ｍｌ以下のアルミキルド鋼板を用いて通常の一エツチ
ング穿孔工程、プレス成形工程を経ることからなるカラ
ーテレビブラウン管用シャドウマスクの製造方法。 - （２）熱延鋼帯が、鋼の溶製時に真空脱ガス処理によっ
てｃ （ｏ、ｏ１ｏ係まで脱炭されて製造されたもので
ある特許請求のＩｌｆα囲第１項第１項記載ドウマスク
製造方法。 - （３）中間焼鈍は、非酸化性・非浸炭性雰囲気で、かつ
、再結晶温度以上で行う特許請求の範囲第１項または第
２項記載のシャドウマスク製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17843682A JPS5968149A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | シヤドウマスクの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17843682A JPS5968149A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | シヤドウマスクの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5968149A true JPS5968149A (ja) | 1984-04-18 |
| JPS641533B2 JPS641533B2 (ja) | 1989-01-11 |
Family
ID=16048479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17843682A Granted JPS5968149A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | シヤドウマスクの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5968149A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0792929A1 (en) * | 1994-09-09 | 1997-09-03 | Matsushita Electronics Corporation | Press-molding oil and method of manufacturing press-molded products by using the same |
| CN114796556A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-29 | 南通市通州区晋峰纺织有限公司 | 一种日用口罩生产用的消毒贮存装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS596326A (ja) * | 1982-07-03 | 1984-01-13 | Nisshin Steel Co Ltd | シヤドウマスクの製造方法 |
-
1982
- 1982-10-13 JP JP17843682A patent/JPS5968149A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS596326A (ja) * | 1982-07-03 | 1984-01-13 | Nisshin Steel Co Ltd | シヤドウマスクの製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0792929A1 (en) * | 1994-09-09 | 1997-09-03 | Matsushita Electronics Corporation | Press-molding oil and method of manufacturing press-molded products by using the same |
| US5727410A (en) * | 1994-09-09 | 1998-03-17 | Matsushita Electronics Corporation | Press-molding oil and method of manufacturing press-molded products by using the same |
| US5747432A (en) * | 1994-09-09 | 1998-05-05 | Matsushita Electronics Corporation | Press molding oil and method of manufacturing press-molded products by using the same |
| CN114796556A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-29 | 南通市通州区晋峰纺织有限公司 | 一种日用口罩生产用的消毒贮存装置 |
| CN114796556B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-09-05 | 南通市通州区晋峰纺织有限公司 | 一种日用口罩生产用的消毒贮存装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS641533B2 (ja) | 1989-01-11 |
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