JPS5970559A - 配向を制御したフレ−ク充てん高分子系制振材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は構造物に張り合わせて使用する割振材で、充て
んフレークの配向を制御することによって広い温度範囲
と広い周波数領域において高い割振性能を有して、高分
子材料をマトリックスとする配向を制御したフレーク充
てん高分子系制振材に関するものである。

交通の高速化と大量輸送化の進行にともない振動と騒音
によるさまざまな弊害が交通公害として大きな社会問題
となっており、また都市におけるマンション等において
は近隣の生活騒音や振動が人々の健康やときには生命を
もおびやかしている。

しだがって振動や騒音を抑制し、静詣で快適な社会環境
を回復し保守することは今やきわめて緊急かつ重要な社
会的要請となってい・る。

このため騒音の原因ともなっている振動を抑制する目的
から防振材、割振材の開発等による防振対策がさ“まざ
まな角度から検討され実施されている。

防振月別や制振材料には、一般に金属、非金属、合金、
高分子、高分子系からなる複合材等が使用されている。

本発明は前記中の制振材として使用される高分子系複合
材料に関するものであシ、すぐれだ制振性能をもち、前
記の社会的要請に十分答えることができるものである。

制振材が使用される基本型式には、拘束板を使用［２な
い非拘束型と使用する拘束型の二つの使用法がある。

制振材料としては、非拘束型では損失弾性率の大きい月
別が、一方の拘束型では力学的損失係数の大きい材料が
要求される。しかもこの損失弾性率あるいは力学的損失
係数は広い温度範囲と広い周波数領域におい、て大きい
ことが要求される。

従来制振材として使用されている高分子材料では損失弾
性率あるいは力学的損失係数の大きいガラス転移領域が
利用されておシ、このガラス転移領域を広くするだめ、
相客系の高分子をブレンドするとか非相容不の高分子を
三次元的に重台する等の方法がとられることもある。ま
た非拘束型割振材としてとくに大きい損失弾性率が要求
されるときには、従来粒状、繊維状、フレーク状の無機
質充てん利が高分子材料マトリックスに複合されている
。

しかしこれら従来の割振材はつぎのような欠点を有して
いる。すなわち晰−の高分子であれ、複数の高分子から
成る高分子多成分系であれ、高分子材料のみではガラス
転移温度以上の温度範囲あるいは低周波数領域において
損失弾性率あるいは力学的損失係数が急激に小さくなる
欠点がある。まだ非拘束型割振材としてフレーク充てん
高分子材料が使用される場合でもフレークの配向が制御
されておらずランダムであるだめに、フレーク充てん材
の複合効果が十分利用されていないという欠点がある。

また高分子利旧に無機質充てん材が複合されると損失弾
性率は大きくなっても力学的損失係数は小さくなるため
に、非拘束型には適しても拘束型では使用できないとい
う供給面での柔軟性がないというＰ欠点もある。

それに対し本発明の配向を制御したフレーク充てん高分
子系制振利け、充てんフレークの配向を制御することに
よって非拘束型では損失弾性率を、拘束型では力学的損
失係数を、フレークの配向を制御しないランダム充てん
物や未完てん７トリツクス高分子材刺と比べて広い温度
範囲と広い周波数領域において高くすることができ、ま
た非拘束型でも拘束型でも使用できる割振材を同一の複
合体ブロックから供給することができ、従来の割振材の
多くの欠点を克服したものである。とくに拘束型割振材
として本発明のようにフレークのような無機質充てん材
を複合させた高分子材料を使用することは従来の常識か
らするとまったく考えられないことであり、しかも顕著
な割振性能を有する点でまさに画期的なものである。

本発明の配向を制御したフレーク充てん高分子系制振材
の構成および制振材使用の基本型式について説明する。

基板、割振材系あるいは基板、割振材、拘束板系で使用
される平板や梁のような部材では、曲げ荷重まだは振動
が負荷されたとき、第３図に示すごとく、割振材等から
なる前記部材に曲げモーメントが発生し、圧縮応力と引
張応力の符号の異なる垂直応力が相反対方向に生じ、該
部材の中央面近傍には垂直応力が０の面が存在するとい
うことは知られて−で、＝般に中立面といわれている。

本発明はその該中立面に対して、非拘束型ではフレーク
面が００±３００方向Ｋ、好オしくは０°±１５°方向
に、また拘束型ではその中立面に対してフレーク面が９
０’±１５°方向にそれぞれ配向を制御し整列分散含有
するようにしだ配向を制御したフレーク充てん高分子系
制振利であシ、０°±３０°方向についてはフレークの
配向が±３０°の範囲を越えると、４戸先弾性率は全温
度範囲と全周波数領域において低下し、とくにガラス転
移領域より高温側あるいは低周波数領域においてこの低
下は顕著となり、フレーク充てんによる割振性能の向上
は著［７く小さくなる。

まだ低温側あるいに、高周波数領域においては未完てＸ
７７トリツクス高分子よシも損失弾性率の小さくなる領
域が一部存在り、　　フレークを充てんすることによる
充分な利点が得られない。まだ９０°１−３０°方向に
ついては、フレークの配向が±３００の範囲を越えると
、力学的損失係数はガラス転移領域より低温側あるいは
高周波数領域において低−トし、とくに実施例について
いえば本発明品の／Ｉ？徴である湯度依存性における−
２５〜−９３℃と周波敬領域における１０３〜ｔｏ”ｉ
（ｚでの拡がりが消滅してし甘い、制振性能は著しく低
下する。

一ブハ充てんフレークのアスペク］・比（フレーク径／
フレーク厚さを表わす）が１０以上、好ましくは２５以
上のフレークを容積分率で３〜６０％、フレーク充てん
高分子系制御拐がより効果的であり、アスペクト比が１
０以下では補強効果が小さく、非拘束型では損失弾性率
の向上が小さく、拘束型では力学的損失係数の向上が小
さくなる。また集塊を形成しやすく分散状態が悪くなり
、さらに本発明の特徴である配向を制御することが難か
しくなってくる。充てん率については容積分率で３％以
下では補強効果が小さく、非拘束型では損失弾性率の向
上が小さく、拘束型では力学的損失係数の向上が小さく
なるし、容積分率で６０％以」二では空隙率が増え、ま
だフレ〜りとフレークの間に−１］リノクス高分子が充
分にまわらない状態でフレーク同志の重なり合いが増え
、これが欠陥となって割振性能だけでなく機械的強度を
そこない実用上物品によっては問題を生ずる。

なお、フレーク充てんイオの最大光てん率としてけｒた
とえばガラスフレークを使用すれば、フレーク径が４５
〜９０ｐｔｎの範囲では容積分率にて５Ｉ％であり、ま
たフレーク径が２５０〜３００／４　＋＋Ｚの範囲では
容積分率にて５６％である。

さらに、篩分子被覆無機質フレークを使用する場合には
、本発明の配向制御とアスペクト比の限定したなかで、
容積分率で３〜９０％の充てん率の範囲、好捷しくは１
５〜８５％の範囲において、本発明の割振利の性能を得
るものである。

充てん利フレークとマトリックス高分子との界面に熱応
力等の内部応力を残存させるとフレーク界面のポリマー
の分子鎖は引き伸ばされた状態にあり、バルクのポリマ
ーとは構造が異なり、該フレーク界面の緊張状態にある
バウンドポリマーｄ：フ１／−り面に平行な方向と垂直
な方向とで異なる構造をもち、制振性能によシ効果をも
たらすものとなる。

本発明の配向を制御したフレーク充てん高分子系制御Ｊ
Ａ　ｔ、４のマ；・リツクスには通常使用される熱硬化
性樹脂、熱可塑性樹脂、エラストマ〜、ゴム等の高分子
材料を単一かあるいはポリマーブレンド等のような高分
子多成分系とじて使用することができる。たとえば熱硬
化性樹脂ではエポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、メラミ
ン樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、ジアリルフタレ
ート等が、熱可塑性樹脂ではナイロン、ポリカーボネー
ト、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポ
リスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリメタクリル酸メチル
、ポリウレタン等力、エラストマー、ゴムではエチレン
・プロピレンゴム、ブチルゴム、クロロプレンゴム、ブ
タジェンゴム、ニトリルゴム、スチレン　ブタジェンゴ
ム、ウレタンゴム、合成天然ゴム、天然ゴム等とさらに
ポリスチレン系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系、
ポリエステル基の各エラストマーがある。

フレーク充てん材には市販されているガラスフレーク、
アルミニウムフレーク、クレー、タルク、モンモリロナ
イｌ’、天然マイカ、合成マｆ力、グラファイト、二硫
化モリブデン、フッ化黒鉛等が使用できる。寸だフレー
ク充てん利にはマトリックス高分子との接着を強固なも
のにするだめカツプリング剤等による表面処理を行った
ものを使用することもできる。

芥プこフレーク充てん月の中にはモンモリロナイトや合
成ツノ累雲Ｊυの１トランリンツクマイカ等のように膨
４′２１性を有するものがあり、このようなフレークは
極性溶媒中で膨潤させ、そのゾルを平板１．に流延塗布
して乾燥させ、いわゆる”　ａ、’Ｌｎｉ−ｆ’　ｊ、
１ｍ　”と呼ばれる無機フィルムを形成させることがで
きるが、これをフィルムのままでも、あるいは粉砕して
フレークとして使用するこ吉もできる。寸だ、フレーク
充てん利で、モンモリロナイト、マイカ、グラファイト
等のように層状の結晶構造を有するものでは、層間に異
神の分子や原ｒ−、イオンを取り込んだものも使用する
ことができる。

こ）１らの高分子月別とフレーク充てん材は制振性能お
よび他の要求性能、仕様や使用される環境条件等を総合
的に考慮して適宜選択、組み合わせることができる。寸
だ必−要であれば粒状や繊維、状の無機質ノイラーをフ
レーク充てん材木発明の配向を制御したフレーク充てん
高分子系割振材は、フレークの配向を制御することが特
徴であるが、従来これは困難なこととされてきた。しか
し本発明では、たとえば、フレーク径と同等がま、だは
それ以下の厚みの複合体フイルノ・を作成すると、フレ
ーク面は複合体フィルム面と平行方向に整列するように
制御することができ、つぎにこの複合体フィルムを何枚
も重ね合わせて一体成形してフレーク充てん高分子系複
合体ブロックを作成する。こうして作成した複合体ブロ
ックでは充てんされたフレークはノし′−り面が複合体
ブ１コック表面と平行方向に整列分散し配向が制御され
たものとなる。このように、１ずフレーク径と同等があ
るいはそれ以下の厚みを有する薄い複合体フィルムを作
成しく第１段成形）、つぎに、所定寸法の複合体ブロッ
クを作成する（第２段成形）と占う二段階成形法がフレ
ークの配向を制御するためには最もすぐれている。第１
段成形の複合体フィルノ・を作成するためには、フレー
ク充てん祠と７トリノクス高分子利旧を混疎し、この混
練物を通訃、の高分子成形θ・、である押出成形、圧縮
成形、創出成形、溶液加−「、カレンダー加工等を単独
か、あるい−一溶液加ニ［後に用縮成形をするといつ／
ζ」７うに、これらの成形法を組み合わせることにより
フィルム状に成形することができる。・このとき７トリ
ツクス高分子拐料の種類とグレード、成形；宍によって
フレークの破１月の程度が異なるだめ最終的に必要なフ
レーク径、混線物の粘１ｕ等を考慮し７て成形法を選択
することが重要である。第２段成形の複合体ブロックを
作成するだめにｔ」：、複合体フィルノ、が熱硬化性樹
脂をマトリックスとしてすでに硬化体として供されでい
る場合には接着剤を使用して一体化することができ１寸
／こ複合体フィルムが熱可塑性樹脂を７トリツクスとし
てすでに硬化体として供さｉｌでおり、加熱融着がｉｉ
Ｊ能な場合はホットプレス成形により、寸だ適当な有機
溶媒により溶解させることが可能な場合は溶剤接着によ
り一体化することもできる。

フレークの配向を制御した複合体ブロックを作成する方
法には他にもあり、まずフレークだけから成る堆積物を
作成し、これにはフレークを空気中あるいは液体中でゆ
っくり浮遊沈降させて堆積させる。こうするとフレーク
面は叱較的良く配向方向が整列して堆積させることがで
きる。このフレーク堆積物に十分低い粘度の液状の高分
子月別をゆっくりと加圧しなから含浸硬化させて複合体
ブロックを作成することもできる。ただしこの場合、液
状の高分子材料の粘度が十分低くないと含浸はう１くい
がないので注意する必要がある。ま）ζこのフレーク堆
積物に液状のモノマーを含浸させ、その後に重合せしめ
て硬化させて複合体ブロックを作成することもでき、ま
た液状のモノマー中でフレークをゆっくり浮遊沈降させ
、余分のモノマーを取り除いた後、モノマーを含んだフ
レーク堆積物を重合せしめて硬化させて複合体ブロック
を作成することもできる。

Ｊ〕１１−の製法によって作成さ７１．だ配向を制御し
。

ム：７１／　、−りＩＱ　”（ん高分子系複合体ブト１
ツクから、第２図（Ｉ〕）に示したように複合体ブロッ
ク表向と一’１ノ？−Ｆ　Ｊｊ向から複合体のを、垂直
方向から複合体の）　６．Ｌυり出し、複合体■Ｕ非拘
束型制据イ」（第１図（ａ））として、複合体■は拘束
型制振イ）Ｊ（第１図（ｂ））として供することができ
る。

つぎにこれら本発明の配向を制御し／こフレ〜り充てん
高分子系制振、４Ｕ、複合体■と複ば体■が、そ７Ｌぞ
力２非拘束型、拘束型制振４Ｊとして著しくずぐＪ′ま
た割振性能を有することを実施例にもとづいて説明する
。

実施例１ ７１−リツクスには熱可塑性ポリウレタンエラストマー
　（以ドＰＵＢ　）を、充てん利には重用−Ｅ１２均フ
レーク径が約２３０１１ｙ＋＋、フレーク厚み約２．５
　ｆｔ　ｍ　（−アスベク１−Ｊ−ＩＺ９２）のガラス
フレーク（以ト（」ＦＬ）を使用した。寸ず粉末状ＰＵ
Ｒｙ４．８０　Ｃｘ　２　ｈｒ’ｆ備乾燥し、ジメチル
ホルムアミド（以１”ＩｆＭＦ）をＰＵＲＩＯ＠に対し
てＤＭＦ７０グするＤ　Ｍ　Ｆ’の割合の最適値はフレ
ーク径と充てん率に依存するか今回は前記のものを使用
した。このＰ　Ｕ　ＲのＤＭＦ溶液に所定量のＧＦ　Ｔ
、を加えて混練し、脱気した後、平板上に流延塗布し、
Ｇ　Ｆ　ＴＪは配向が良好化し７て８０℃Ｘ　５　ｈｒ
乾燥した。こうしてできた複合体シ＝−トを減ＩＴ−乾
燥した後、＋８ｏ℃ｘ　１３ｍ１ｎ　（予熱１０ｍ１ｎ
＋加圧３ｍ１ｎ　）ホットプレスしてＦｆ−サｌｒ１５
０　／Ｉ　＋ｎ　の、腹合体フィルム（第２図（ａ））
を作成した。成形圧は約５０　／＋ｙ／ｃｒｔｉである
。複合体フィルムの厚さく約１５０μｍ２１）をＧ　Ｆ
　Ｌの径（約２３０　ｌｉ　ｔｎ　）以下にすることに
よりＧ　Ｆ　Ｊ、何、複合体フィルノ、表面と平行に配
向するように制御することができだ。この複合体フィル
ムを重ね合わせて再び１８０℃Ｘｌ３ｍコｎ（予熱１゜
ｍ　ｊ　ｎ　＋ｊＪＩｌ川３　ｍ用ｎ　）ホットプレス
して複合体ブロック（第２図（ｂ））を作成１〜／ζ。

成形圧は５　／ｉ／ｃ１／ｆ以下である。前述の２段階
成形法によって複合体ブロックを作成した。二度のホッ
トノルスにおいてにＪ：力１団二したｉｔの状態で金型
に冷却水を通して１８０℃から３０℃寸で平地１２℃／
　＋ｎ　ｉ　ｎの冷却速度で急冷し７、その後成形体を
脱７１；ＩＩ　ｌ、メ、二。このホットプレス操作を二
度繰り返ｊ〜、　」没階成形法をどることによって＋＋
Ｆ、Ｌ・の配向を複合体ブロック表面と平行／、向に整
列ノーるよう制御することができた。

この複合体ノ゛【二コックから複合体■、■（第２図（
＋）　）　）をｐｔ＋り出し／こ。複合体の、■の中に
４１、人し７／ζ０１．’　Ｔ−＋の配向状態は庄査型
電子顕微鏡による観刻からともに一１１５°以内に整列
分散しており、配向回、ｐ々ｆに制御されていることを
確認し／こ。複合体Ｇ）は不発明の非拘束ノ（Ｕ′１１
ｊす厖４Ｉ、！、：　して、才だ複合体■は本発明の拘
束Ｊ（ｑ割振利とし−Ｃつき゛に示ず比較例と制振イ１
１．能を」１戸咬し１ｊ−８ 化１１１ｑ例とじて〇　Ｆ　Ｊ、の配向が制御されてい
ないランダムな複合体を作成した。粉末状Ｐ＋４７ｕを
８０℃ｘ２ｈｒＴ′−備乾燥し、所定ＭのＧ　Ｆ　Ｌ４
胡１えで乾式混合し、／ｃ０　この混合物を金型内に充
てんし、＋８０　’Ｑ　ｘ　１３　ｍｉｎ　（’ｐ熱■
Ｏｍｉ　ｎ　−１−加圧３　ｍｊ、ｎ　）ボッドブｌメ
スして複合体ブロックを作成した。成形圧は約５０　＋
（ｙ、／ｃｒｌである。−ま／こポットプレスにおいて
はＩｉＪ　４子ＶこカＩＩ　）Ｊ三し／こままの状態で
金型に冷却水を通１〜て１８０℃から３０℃まで平均１
２　’Ｃ／ｍｊ−ｎの冷却速度で急冷ｌ〜、その後成形
体を脱型した。この場合ボッ［゛プレス操作は１回のみ
で、（）ＦＬの配向Ｖよランダムとなった。この複合体
ブロックがら任意に複合体■金切り出した。複合体■の
中に混入したＧ、　Ｆ　］、、の配向状態は走査型電子
顕微鏡による観察からラング１．であり、何ら方向性は
認められなかった。

以−１−１本発明の制振イ〕である複合体■、■）およ
び比較例の複合体Ｑりはとく）１にＧＦＬを容積分率で
約３２％音有している。

これらの複合体と７トリソクスのＰ　Ｕ　Ｒについて非
共Ｊ最強制伸長型動的粘弾性測定装置を使用し、非拘束
型制振イ」については損失弾性率の、拘束型割振利につ
いてはカ学的川失係数の温度依存性と周波数依存性を求
めた。その結果を第４図および第５図に示し、以下で説
明する。なお、本発明の配向を制御したフレーク充てん
非拘束型および拘束型制服材である腹合体の、■をそれ
ぞれ本発明品（へ、■とじ、比較例のフレークをランダ
ムに充てん（７た従来の制振拐に相当する複合体■およ
び従来の未充てん割振材に相当するマ）　ｌ）ツクスを
＠としそれぞれ従来品■、［相］とする。

まず非拘束型制振材として本発明品■と従来品■、［相
］について損失弾性率を比べた。第４図（ａ）は損失弾
性率の温度依存性を、第４図（句は損失弾１１：率め周
波依存性を各制振セについて示したものである。また図
中に示したように温度範囲、周波数領域をそれぞれ領域
（ＩＩ（１１）の二つに１区分［７た。従来非拘束型制
据利として使用されている高分子月利は、従来品＠のよ
うにガラス転移温度よシ高温側（第４図（ａ、）の領域
（１）　）　、あるいは低周波数領域（第４図（ｂ）の
領域（■））、において損失弾性率が急激にに低下する
ことは良く知られておシ、これが非拘束型制振材として
使用する場合の未充てん高分子月利の最大の欠点である
。そのため前述したように複数の高分子をブレンドする
とか共重合させることによってこのガラス転移領域を広
くすることができても、それだけではこの欠点を克服す
るには限りがある。したがってこの点をさらに改良する
ため通常は前述したように無機質フィラーを充てんする
。

とくに効果が大きいのはフレーク充てん材であるが、従
来品■のようにフレークの配向を制御せずランダムに充
てんした場合、損失弾性率の向上はたしかに認められる
がその効果はまだ小さい。それらに比べて本発明品■の
ようにフレーク配向を制御したものは、とくに高温側（
第４図（ａ）の領１１（Ｉ））、あるいは低周波数領域
（第４図（ｂ）の領域（Ｉ））において損失弾性率が著
しく向上していることが特徴であシ、また領域（Ｈ）も
含め全温度範囲、全周波数領域において損失弾性率を向
上させることができた。

つぎに拘束型割振材として本発明品■と従来品（秒につ
いて力学的損失係数を比べた。また参考までに従来品■
についても併記した。

第５図（ａ）は力学的損失係数の温度依存性を、第５図
（１））は力学的損失係数の周波数依存性を各制振４Ａ
について示したものである。また図中に示したように温
度範囲、周波数領域をそれぞれ領域（Ｉ）、（４）、（
１１１１，（ＩＶ）の四つに区分した。

従来拘束型１ｊｌｌ振利として使用されている高分子月
利は、従来品０のように温度範囲、周波数領域において
ともに領ｗ（ｎ＋ｆｆ：除けば力学的損失係数は著しく
小さいことは良く知られてお、す、これが拘束型割振材
として使用する場合の高分子月利の欠点である。−１だ
複数の高分Ｊ′をブレンドすることか共重合させること
によっても、それだけではやはシこの欠点を克服するに
は限シがある。また一般に無機質フィラーを充てんする
と力学的損失係数のピークはややゾ［１−ドになるが、
その極大値は著しく低下することも良く知られているた
め、この拘束型割振材としてフィラー充てん高分子材料
は不向きとされてきた。しかし本発明品■のようにフレ
ークの配向を制御したものは、とくに高温側（第５図（
ａ）の領域（Ｉ））、あるいは低周波数領域（第５図（
ｂ）の領域（Ｉ））において力学的損失係数が著しく向
上する。またと−くに注目すべきは温度範囲、周波数領
域ともに領域ｌｌ）の挙動である。マトリックス高分子
である従来品［相］の力学的損失係数が極小値をとるの
に対し、本発明品■は逆に一つの極大ピークを形成して
おり、この領域における力学的損失係数は著しく向上し
ている。すなわち本発明品■は広い温度範囲と広い周波
数領域において力学的損失係数を向上させることができ
た。また本発明品■を１００℃×３ｈｒ熱処理（アニー
リング）したものを本発明品■）゛として第５図の中に
示した。アニーリングすること・によってフレークとマ
トリックス高分子の界面に残存する熱応力を解放した。

アご　リングにより力学的損失係数は若「低１・Ｊ−る
のて、使用する土で支障がなければ界面に゛［、・りる
応力は残存させたガがよい。また１１１宋品（１０の１
．“）にル−りの配向を開側１せずジッタ／・に充てん
した場合、本発明品中）で得ら１１／ξ利点Ｖよほとん
どなく、フレークの配向ケ制６１１１−ノーることかき
わめて重要であることがわかる。

１臥−１゜Ｖ１≦べ／こごとく、本発明の配向を制御し
たル−り充てん高分子制振材によって、広い渦度範囲と
広い周波数領域において高い制振ｆ１、能全有し、今ま
でにない性能を有するため、環境に対する影響が改善さ
れるとともに振動が原因となる金属疲労による破壊を防
市するとともでき、信頼性が高まり、騒音発生防１１．
の／こめ機械、配管およびダクト等に貼り伺けたり、金
属疲労による破壊防ＩＦのため航空機の機体やロクソト
の筐体（（ダンピング処理材としてザンドイツチにされ
たシ、鉄道用の鋼橋の側根のダンピング処理材として使
用されたりすることができるーも゛のであシ、防振およ
び防音効果に寄力するところきわめて犬である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の制振材を基板に接着してなる非拘束型
（ａ）と拘束型（ｂ）の基本型式における状態を示す斜
視図。 第２図は本発明の制振利用複合体フィルム（ａ）と複合
体ブロック（ｂ）より得られる本発明の非拘束型制振材
■および拘束型制振材■の斜視図。 第３図は本発明でいう中立面全表わす透視図。 第４図の（ａ）は非拘束型制振材の損失弾性率の温度依
存性について、甘／こ（ｂ）は非拘束型制振材の損失弾
性率の周波数依存性について、それぞれ本発明品と従来
品との差を示すグラフ。 第５図の（ａ）は拘束型割振材の力学的損失係数の温度
依存性について、また（ｆｉ＋は拘束型割振材の力学的
損失係数の周波数依存性について、それぞれ本発明品と
従来品との差を示すグラフである。 １・・・基板、　２・・・制振材、　３・・・拘束板。 １・・・フレーク表面、　５・・・フレーク断面。 ６・・・７１−リノクス高分イ、　７・・・中立面。 ８・・・曲げモーメント、　９・・・引張応力、１０・
・・圧縮応力鉦 ９■１發鼎予廚ｑ睡框

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）振動が負荷されることにより割振材に曲はモーメン
   トが発生して生ずる中立面に対して、非拘束型ではフレ
   ーク面が０°±３０°方向に、拘束型ではフレーク面が
   ９０°±３０°方向にそれぞれ配向制御し整列分散含有
   することを特徴とする配向を制御したフレーク充てん高
   分子系割振材。 ２）アスペクト比が１０以」二の充てんフレークを容積
   分率で３〜６０％含有する特許請求の範囲第１項記載の
   配向を制御したフレーク充てん高分子系割振材。 ３）アスペクト比が１０以−にの高分子被覆無機質フレ
   ークを容積分率で３〜９０％含有する％π「請求の範囲
   第１項記載の配向を制御したフレーク充てん高分子系割
   振材。 ４）充てん材フレークとマトリックス高分子との界面に
   熱応力等の内部応力を残存させた特許請求の範囲第１項
   乃至第３項記載の配向を制御したフレ〜り充てん高分子
   系割振材。