JPS597215A - 吸入空気量センサの信号処理回路 - Google Patents
吸入空気量センサの信号処理回路Info
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- JPS597215A JPS597215A JP57117451A JP11745182A JPS597215A JP S597215 A JPS597215 A JP S597215A JP 57117451 A JP57117451 A JP 57117451A JP 11745182 A JP11745182 A JP 11745182A JP S597215 A JPS597215 A JP S597215A
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- flow rate
- amplifier
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/20—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow
- G01F1/32—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by detection of dynamic effects of the flow using swirl flowmeters
- G01F1/325—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl
- G01F1/3287—Means for detecting quantities used as proxy variables for swirl circuits therefor
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- General Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、エンジンの吸入空気量などを測定するカル
マン渦型の吸入空気量センサの信号処理回路に関づる。
マン渦型の吸入空気量センサの信号処理回路に関づる。
エンジンの吸入空気量を測定しながら燃ネリ噴射量を増
減するようにしたいわゆる電子制御式燃料噴用］−ンジ
ンでは、吸入空気の流■を正確に測定する必要がある。
減するようにしたいわゆる電子制御式燃料噴用］−ンジ
ンでは、吸入空気の流■を正確に測定する必要がある。
このため、吸入空気量センサで得た信号を処理づる回路
として第１図に承りようなものがある。
として第１図に承りようなものがある。
１はブリッジ回路で、熱的渦検出器２、抵抗３３゜４並
びに５から構成され、電力増幅器７により印加電圧を与
えられている。
びに５から構成され、電力増幅器７により印加電圧を与
えられている。
熱的渦検出器２は、熱線、熱フィルム、サーミスタ等か
らなり、吸入空気の流れに対して略直交し、両側に空気
流速に比例した周期のカルマン渦を交互に発生させる渦
検出体の下流に配設され、作動時に供給された電流によ
り発熱しているが、カルマン渦が通過づるたびにその表
面が冷却されるので、渦発生周期と同一の周期で、この
熱的渦検出器２の抵抗値が変動することになる。
らなり、吸入空気の流れに対して略直交し、両側に空気
流速に比例した周期のカルマン渦を交互に発生させる渦
検出体の下流に配設され、作動時に供給された電流によ
り発熱しているが、カルマン渦が通過づるたびにその表
面が冷却されるので、渦発生周期と同一の周期で、この
熱的渦検出器２の抵抗値が変動することになる。
従っ（、ブリッジ回路１で熱的渦検出器２がカルマン渦
を検出して抵抗値が変化づるど、ブリッジ回路１の平衡
がくずれ、この抵抗値の不平衡が差動増幅器６に不平衡
電圧信号として入力し、次段の電力増幅器７で増幅され
る。
を検出して抵抗値が変化づるど、ブリッジ回路１の平衡
がくずれ、この抵抗値の不平衡が差動増幅器６に不平衡
電圧信号として入力し、次段の電力増幅器７で増幅され
る。
８は可変バイパスフィルタで、結合コンデン１）！、）
、電ｖ１１効果ｌ−ランシ）、夕（ＦＩ丁１−） １０
、抵抗１１ 、 ：Ｊン）″ンリづ２からなり、差動増
幅器６か＋３出力した不平ｔｉｌｉ電圧を抵抗１１、」
ンアンリ１？により平滑した電圧でＦＦＴｌ０を駆動さ
せ、？１“ｈ流量域の渦生成の不安定性や流れ自体のゆ
らぎにより、電力増幅器７より出力する出力信号（こ含
ｊ−れるカルマン渦の放出周波数に比べて低い周波数成
分を遮断して出力づ゛る。
、電ｖ１１効果ｌ−ランシ）、夕（ＦＩ丁１−） １０
、抵抗１１ 、 ：Ｊン）″ンリづ２からなり、差動増
幅器６か＋３出力した不平ｔｉｌｉ電圧を抵抗１１、」
ンアンリ１？により平滑した電圧でＦＦＴｌ０を駆動さ
せ、？１“ｈ流量域の渦生成の不安定性や流れ自体のゆ
らぎにより、電力増幅器７より出力する出力信号（こ含
ｊ−れるカルマン渦の放出周波数に比べて低い周波数成
分を遮断して出力づ゛る。
ただし、このバイパス７−ｒ）レタ８のカッ１〜Ａノ
′周波数（よ流量に応じて変えられるようにな−）でい
る。
′周波数（よ流量に応じて変えられるようにな−）でい
る。
１３は交流増幅器で、バイパスフィルタ８Ｊ、り出力し
た電圧信号を増幅して出力し、次段の」ンバレータ１４
は、この交流増幅器１３で増幅された電圧信号を矩形波
に変換して出力覆る。
た電圧信号を増幅して出力し、次段の」ンバレータ１４
は、この交流増幅器１３で増幅された電圧信号を矩形波
に変換して出力覆る。
こうして矩形波に変換された信号を、たとえば演瞳回路
に入力する。この演算回路では矩形波（８号より渦の周
波数を求め、この渦の周波数よりこれに比例する空気流
速を求め、この空気流速に断面積を乗じて機関の吸入空
気量が演算される。この演算回路の信号に基づいて制御
回路で燃料噴射量を増減でることに入る。
に入力する。この演算回路では矩形波（８号より渦の周
波数を求め、この渦の周波数よりこれに比例する空気流
速を求め、この空気流速に断面積を乗じて機関の吸入空
気量が演算される。この演算回路の信号に基づいて制御
回路で燃料噴射量を増減でることに入る。
以上のように、バイパスフィルタ８は、高流量域に、カ
ルマン渦の放出周波数より低い周波数を有Ｊるゆらき′
成分を除去して渦検出の精度を高めている。
ルマン渦の放出周波数より低い周波数を有Ｊるゆらき′
成分を除去して渦検出の精度を高めている。
第２図（△）は電力増幅器７の出力波形で、同図（Ａ１
）は微小流量域りの、同図（Ａ、）は高流量域１−１の
それぞれの拡大波形である。また同図（Ｂ）は微小流量
ｔｉｉｌｉＬ、高流量域Ｈのスペクトラム分析結果を示
す。
）は微小流量域りの、同図（Ａ、）は高流量域１−１の
それぞれの拡大波形である。また同図（Ｂ）は微小流量
ｔｉｉｌｉＬ、高流量域Ｈのスペクトラム分析結果を示
す。
同図（Ｂ）−Ｃ高流量域１」に先鋭的に現われているピ
ーク値がｊｙルマン渦の放出周波数に対応し、この放出
周波数にり低い周波数成分が同図（△、）にみられるよ
うに出力波形のゆらぎの原因となつ−Ｃいるわ（）であ
る。
ーク値がｊｙルマン渦の放出周波数に対応し、この放出
周波数にり低い周波数成分が同図（△、）にみられるよ
うに出力波形のゆらぎの原因となつ−Ｃいるわ（）であ
る。
従って電力増幅器７の出力信号をバイパスフィルタ８を
通づことにより、高流量域にカルマン渦の放出周波数よ
り低い周波数成分が遮断されるので、バイパスフィルタ
８を通過後の波形はゆらぎ成分の混じつ−Ｃいない波形
どなる訳である。
通づことにより、高流量域にカルマン渦の放出周波数よ
り低い周波数成分が遮断されるので、バイパスフィルタ
８を通過後の波形はゆらぎ成分の混じつ−Ｃいない波形
どなる訳である。
しかしながら、このような従来の信号処理回路にあって
は、カルマン渦の放出周波ｒｌＩＪ、り低いゆｆうぎ成
分を除去するものであるので、高流量域にあってはよく
放出周波数を検出づ−るが、自動中エンジンのように微
小流量域の検出も要求される場合には、熱的渦検出器に
特有の問題が生じる。
は、カルマン渦の放出周波ｒｌＩＪ、り低いゆｆうぎ成
分を除去するものであるので、高流量域にあってはよく
放出周波数を検出づ−るが、自動中エンジンのように微
小流量域の検出も要求される場合には、熱的渦検出器に
特有の問題が生じる。
ずなわら、微小流量域にはカルマン渦の生成が微弱であ
るためカルマン渦による流速変動が極めて小さく、この
流速変動と、熱的渦検出型自体で生じる微小渦や自然対
流による空気の乱れとを判別できない状況となる点であ
る。
るためカルマン渦による流速変動が極めて小さく、この
流速変動と、熱的渦検出型自体で生じる微小渦や自然対
流による空気の乱れとを判別できない状況となる点であ
る。
すなわち、第２図（Ｂ）の微小流量域１にみられるよう
にカルマン渦による放出周波数は左端の先鋭的なピーク
値に相当し、この放出周波数よりも今度は高い周波数成
分が多く含まれてＪ３す、この放出周波数よりも高い周
波数成分が同図（Ａ、）のＪ、うに微小流量域の放゛出
周波数の検出を困難にしている。
にカルマン渦による放出周波数は左端の先鋭的なピーク
値に相当し、この放出周波数よりも今度は高い周波数成
分が多く含まれてＪ３す、この放出周波数よりも高い周
波数成分が同図（Ａ、）のＪ、うに微小流量域の放゛出
周波数の検出を困難にしている。
本発明は微小流量域には渦発生体自体で生じる微小渦や
自然対流で生じる空気の乱れの周波数成分が、その流量
下で生じるカルマン渦の放出周波数に比べて高い（矢印
Ｘ）ことに看目し、微小流＠賊に作動づるフィルタ回路
（ローパスフィルタ）を設置Ｊ ’Ｕ微小流量域にカル
マン渦の放出周波数より高い周波数成分を遮断し、微小
流量域のカルマン渦の検出精度を高めることを目的とす
る。
自然対流で生じる空気の乱れの周波数成分が、その流量
下で生じるカルマン渦の放出周波数に比べて高い（矢印
Ｘ）ことに看目し、微小流＠賊に作動づるフィルタ回路
（ローパスフィルタ）を設置Ｊ ’Ｕ微小流量域にカル
マン渦の放出周波数より高い周波数成分を遮断し、微小
流量域のカルマン渦の検出精度を高めることを目的とす
る。
以下、本発明を図面の簡単な説明覆る。
第３図は、所定のカッ８１７周波数を右づるフィルタ回
路（ローパスフィルタ）と、微小流量以上でこの１コー
パスフイルタをカッ１へＪる手段を設ＬＪた一実施例で
、第１図と実質的に同一の部分には同一の符号を付して
示り。ｔＪなわち１は熱的渦検出器２と抵抗３，４並び
に５から構成されるブリッジ回路、６は差動増幅器、７
は電力増幅器、９は結合」ンデンサ、１３（よ交流増幅
器、１４は二１ンパレータである。
路（ローパスフィルタ）と、微小流量以上でこの１コー
パスフイルタをカッ１へＪる手段を設ＬＪた一実施例で
、第１図と実質的に同一の部分には同一の符号を付して
示り。ｔＪなわち１は熱的渦検出器２と抵抗３，４並び
に５から構成されるブリッジ回路、６は差動増幅器、７
は電力増幅器、９は結合」ンデンサ、１３（よ交流増幅
器、１４は二１ンパレータである。
１５は所定のカットオフ周波数を有するローパスフィル
タで、抵抗１６と」ンデン＋Ｊｉ７とから構成される装 １９ ＋Ｊ −＋ ンハＬ／−夕Ｕ−Ｘ電力増幅器７
／Ｊｌ ｌらの出力と所定の基準電圧（比較電ＩＮ）を
比較し、抵抗１（５と並列に接続されたスイッチ２ｏを
開閉作動１）、電力増幅器７からの出力が比較電圧Ｊ、
り低い場合、すなわら、微小流量域には」ンバレータ１
９の出力が零レベルにあり、スイッチ２ｏは開成しでい
るので、ローパスフィルタ１５は機能している。電力増
幅器７からの出力が比較電圧以上どなった場合、Ｊなわ
ち、高流用時には了】ンバレータ１９はスイッチ２０を
閉成して抵抗１６の両端を短絡するのでローパスフィル
タ″１５は機能ｌ！ヂ電力増幅器７の出力信号は、その
まま通過づる。
タで、抵抗１６と」ンデン＋Ｊｉ７とから構成される装 １９ ＋Ｊ −＋ ンハＬ／−夕Ｕ−Ｘ電力増幅器７
／Ｊｌ ｌらの出力と所定の基準電圧（比較電ＩＮ）を
比較し、抵抗１（５と並列に接続されたスイッチ２ｏを
開閉作動１）、電力増幅器７からの出力が比較電圧Ｊ、
り低い場合、すなわら、微小流量域には」ンバレータ１
９の出力が零レベルにあり、スイッチ２ｏは開成しでい
るので、ローパスフィルタ１５は機能している。電力増
幅器７からの出力が比較電圧以上どなった場合、Ｊなわ
ち、高流用時には了】ンバレータ１９はスイッチ２０を
閉成して抵抗１６の両端を短絡するのでローパスフィル
タ″１５は機能ｌ！ヂ電力増幅器７の出力信号は、その
まま通過づる。
２１はバラフッ・アンプで入力Ｊる電ＩＵ信号を波形整
形しＣ出力Ｊる。
形しＣ出力Ｊる。
このＪ、うにして、」ンパレータ１９にＪ、り微小流量
域はローパスフィルタ１５が機能して微小流用域に渦発
生体自体で生じる微小詞や自然対流（生じる乱れによる
カルマン渦の放出周波数よりも高い周波数成分を遮断し
て微小流用域のカルマン渦の検出精度を高めている。
域はローパスフィルタ１５が機能して微小流用域に渦発
生体自体で生じる微小詞や自然対流（生じる乱れによる
カルマン渦の放出周波数よりも高い周波数成分を遮断し
て微小流用域のカルマン渦の検出精度を高めている。
第４図は］７Ｊンバレータ１９にＪ、って開閉作動りる
スイッｉ−２０を平滑コンデンサ２２ど直列接続した−
１で、フィードバック抵抗２３どともに交流増幅器１３
に並列接続した他の実施例で、第３図と実質的に同一の
部分には同一の旬月を付して承り。
スイッｉ−２０を平滑コンデンサ２２ど直列接続した−
１で、フィードバック抵抗２３どともに交流増幅器１３
に並列接続した他の実施例で、第３図と実質的に同一の
部分には同一の旬月を付して承り。
］ンパレータ１９は、第３図と同じく、電力増幅器７か
らの出力と比較電圧を比較し、比較電圧より低い場合、
′？ｌなわち、微小流量域には、今１ａはスーイッチ２
０を開成して平滑コンデンサ２２を機能させ、比較電圧
より高い場合、ずなわら高流量域にはスイッチ２０を開
成して平滑コンデンサ２２を開成づる。フィードバック
抵抗２３は周波数特性を良好にづるものである。
らの出力と比較電圧を比較し、比較電圧より低い場合、
′？ｌなわち、微小流量域には、今１ａはスーイッチ２
０を開成して平滑コンデンサ２２を機能させ、比較電圧
より高い場合、ずなわら高流量域にはスイッチ２０を開
成して平滑コンデンサ２２を開成づる。フィードバック
抵抗２３は周波数特性を良好にづるものである。
このようにしてコンパレータ１９により微小流量域は平
滑」ンデンザ２２がローパスフィルタどして機能し、カ
ルマン渦の放出周波数以上の高周波成分を遮断して微小
流量域のカルマン渦の検出精度を高めている。
滑」ンデンザ２２がローパスフィルタどして機能し、カ
ルマン渦の放出周波数以上の高周波成分を遮断して微小
流量域のカルマン渦の検出精度を高めている。
第５図は、渦発生体の下流に２個の熱的渦検出器２．２
を配ＩＦＦ シ、この一対の検出仏；、ｉ （！−でれ
それ増幅する電力増幅器７，７の出力を交流増幅器１３
Ｃ差動増幅させることにより、定常流に対づる周波数成
分を除去し、カルマン渦に同期した流速変動の周波数成
分のみを安定に検出りる他の実施例で、第４図と実質的
に同一の部分には同一の符号を６１して示づ。
を配ＩＦＦ シ、この一対の検出仏；、ｉ （！−でれ
それ増幅する電力増幅器７，７の出力を交流増幅器１３
Ｃ差動増幅させることにより、定常流に対づる周波数成
分を除去し、カルマン渦に同期した流速変動の周波数成
分のみを安定に検出りる他の実施例で、第４図と実質的
に同一の部分には同一の符号を６１して示づ。
この場合は電力増幅器７．７のイれぞれと一１ンパレー
タ１９の間にはバッファアンプ２／１．．２／Ｉが／ｌ
−共される。２５．２５は抵抗である。
タ１９の間にはバッファアンプ２／１．．２／Ｉが／ｌ
−共される。２５．２５は抵抗である。
従つ−（、電力増幅器７．７の出力がバッファアンプ２
／１．２４を介して平均されるので、電力増幅器７，７
の出力に含まれるカルマン渦に同期した逆相の流速成分
が除去され、：１ンパレータ１９に入力づる時には定常
流に対応した安定な信号が得られることになる。
／１．２４を介して平均されるので、電力増幅器７，７
の出力に含まれるカルマン渦に同期した逆相の流速成分
が除去され、：１ンパレータ１９に入力づる時には定常
流に対応した安定な信号が得られることになる。
二Ｉンパレータ１９′ｃは、この安定した信号をレベル
判定し、第４図と同じく、微小流Ｍ域にはスイッ″”ｆ
−２０４閉成して平滑コンデンサ２２をローパスフィル
タとして機能させカルマン渦の放出周波数取」−の高周
波成分を遮断してカルマン渦に同期した流速変動の周波
数成分のみを検出覆るので微小流Φ域の検出Ｉｉｉ度を
＾め、高流用域になるどスイッチ皆開成してコンデンサ
２２を開成する。
判定し、第４図と同じく、微小流Ｍ域にはスイッ″”ｆ
−２０４閉成して平滑コンデンサ２２をローパスフィル
タとして機能させカルマン渦の放出周波数取」−の高周
波成分を遮断してカルマン渦に同期した流速変動の周波
数成分のみを検出覆るので微小流Φ域の検出Ｉｉｉ度を
＾め、高流用域になるどスイッチ皆開成してコンデンサ
２２を開成する。
第６図は、微小流量域にローパスフィルタとしての平滑
＝］コンデンサ２を作動させる第５図の実施例に加えて
、高流用域に問題となる低周波のゆらぎ成分を、高流量
域に作動して遮断づるハ・イパスフィルタを介装した他
の実施例で、第５図と実質的に同一部分には同一の符号
を（＝ｊ して示す。
＝］コンデンサ２を作動させる第５図の実施例に加えて
、高流用域に問題となる低周波のゆらぎ成分を、高流量
域に作動して遮断づるハ・イパスフィルタを介装した他
の実施例で、第５図と実質的に同一部分には同一の符号
を（＝ｊ して示す。
コンパレータ１９に並列接続されたもう１つのコンパレ
ータ１９により開閉作動づるスイッチ２０とＴ１ンデン
サ２２を直列接続した上で１．」ンデンザ９に並列接続
づる。コンデンサ９，２２からなるｊノッゾリング」ン
デンザど抵抗１（３は交流増バック抵抗である。
ータ１９により開閉作動づるスイッチ２０とＴ１ンデン
サ２２を直列接続した上で１．」ンデンザ９に並列接続
づる。コンデンサ９，２２からなるｊノッゾリング」ン
デンザど抵抗１（３は交流増バック抵抗である。
＝１ンバレータ１９はコンパレータ１９と同じく、バッ
ファアンプ２４．２４を介して平均された定常流に対応
でる信号をレベル判定し、微小流量域にはスイッチ２０
′を閉成しており、−］１ンア゛ンリリ。
ファアンプ２４．２４を介して平均された定常流に対応
でる信号をレベル判定し、微小流量域にはスイッチ２０
′を閉成しており、−］１ンア゛ンリリ。
２２′で決定されるカットオフ周波数以下の信号を鴻１
１１’ｉシ’（交流増幅器１３３に人力している。高流
用域に４ｆるど、コンパレータ１９はスイッチ２０を間
成りるの（・、今度はカッ８１７周波数が」ンｆンリ−
９″のみによって決定され、カットオフ周波数が高くな
る。すなわち、高流量域にｔよ二１ンパレータ１９が作
動して、カッ１１７周波数を高めることにＪ、す、］コ
ンデンサがバイパスフィルタとし又作動し、高流量域に
生ずるカルマン渦の放出周波数以下の低周波ゆらぎ成分
を遮断Ｊる。
１１’ｉシ’（交流増幅器１３３に人力している。高流
用域に４ｆるど、コンパレータ１９はスイッチ２０を間
成りるの（・、今度はカッ８１７周波数が」ンｆンリ−
９″のみによって決定され、カットオフ周波数が高くな
る。すなわち、高流量域にｔよ二１ンパレータ１９が作
動して、カッ１１７周波数を高めることにＪ、す、］コ
ンデンサがバイパスフィルタとし又作動し、高流量域に
生ずるカルマン渦の放出周波数以下の低周波ゆらぎ成分
を遮断Ｊる。
従って微小流量域にはコンパレータ１９が作動してロー
パスフィルタとしての平滑コンデン４Ｊ ２２を）幾能
させて微小流量域の高周波成分を連断し、高流用域には
コンパレータ１９が作ｖＪしＣハ、イパスフィルタどし
てのコンデンサ９のみが作動し、高流用域の低周波成分
を組するので、微小流ｍ域から高流用域まで安定したカ
ルマン渦の検出ができることになる。
パスフィルタとしての平滑コンデン４Ｊ ２２を）幾能
させて微小流量域の高周波成分を連断し、高流用域には
コンパレータ１９が作ｖＪしＣハ、イパスフィルタどし
てのコンデンサ９のみが作動し、高流用域の低周波成分
を組するので、微小流ｍ域から高流用域まで安定したカ
ルマン渦の検出ができることになる。
むお本発明の信号処理回路は熱的渦検出器にのみ通用り
るのではなく、超音波等の他の渦検出器に対しＣも車体
振動等の影響を除くことができるので有効である。
るのではなく、超音波等の他の渦検出器に対しＣも車体
振動等の影響を除くことができるので有効である。
以上のように本発明によれば、吸入空気の流れに対して
略直交する渦発生体と、この渦発生体の下流に位置して
吸入空気流量に対応して発生する渦の発生周期を検出す
る渦検出器と、渦検出器の出力成分のうち微小流ｍ域に
お（プるカルマン渦の発生周波数以上の周波数成分を遮
断するフィルタ回路ど、づくなくとも微小流ｍ域でこの
フィルタ回路を作動させる手段とを設＋ｊたので、微小
流量域に生じる対流の影響並びに熱的渦検出器が発生ず
る流体変動などの高周波のノイズ成分を除去することが
でき、カルマン渦の微小流量域の検出精度を高めること
ができるという効果が得られる。
略直交する渦発生体と、この渦発生体の下流に位置して
吸入空気流量に対応して発生する渦の発生周期を検出す
る渦検出器と、渦検出器の出力成分のうち微小流ｍ域に
お（プるカルマン渦の発生周波数以上の周波数成分を遮
断するフィルタ回路ど、づくなくとも微小流ｍ域でこの
フィルタ回路を作動させる手段とを設＋ｊたので、微小
流量域に生じる対流の影響並びに熱的渦検出器が発生ず
る流体変動などの高周波のノイズ成分を除去することが
でき、カルマン渦の微小流量域の検出精度を高めること
ができるという効果が得られる。
第１図は従来例の信号処理回路、第２図（Δ）は電力増
幅器の出力波形、同図（Ａ、）、（Ａ、）は微小流量域
、高流用域のそれぞれの拡大波形、同図＜８）は微小流
ｍ域、高流量域のスペクトラム分析結果を示づ図、第３
図は本発明の一実施例を示Ｊ悟号処理回路、第４図、第
５図並びに第６図はそれぞれ他の実施例を示′１信号処
理回路−ひある。 ２．２′・・・熱的渦検出器、６．６・・・芹動増幅器
、７．７・・・電力増幅器、９，９．９・・・結合コン
デンサ、１３．１３・・・交流増幅器、１４．１９．１
９’・・・」ンパレータ、１５・・・ローパスフィルタ
、２０゜′ ７ ２０・・・スイッチ、２１．２４．２／Ｉ・・・バラツ
ノ・ノ７ンプ、２２．２２’・・・］ンγン１ノー、２
溢輪・フィードバック抵抗、２５．２５・・・抵抗。 特許出願人 日産自動車株式会社
幅器の出力波形、同図（Ａ、）、（Ａ、）は微小流量域
、高流用域のそれぞれの拡大波形、同図＜８）は微小流
ｍ域、高流量域のスペクトラム分析結果を示づ図、第３
図は本発明の一実施例を示Ｊ悟号処理回路、第４図、第
５図並びに第６図はそれぞれ他の実施例を示′１信号処
理回路−ひある。 ２．２′・・・熱的渦検出器、６．６・・・芹動増幅器
、７．７・・・電力増幅器、９，９．９・・・結合コン
デンサ、１３．１３・・・交流増幅器、１４．１９．１
９’・・・」ンパレータ、１５・・・ローパスフィルタ
、２０゜′ ７ ２０・・・スイッチ、２１．２４．２／Ｉ・・・バラツ
ノ・ノ７ンプ、２２．２２’・・・］ンγン１ノー、２
溢輪・フィードバック抵抗、２５．２５・・・抵抗。 特許出願人 日産自動車株式会社
Claims (1)
- 吸入空気の流れに対し゛Ｃ略直交づる渦発生体と、この
渦発生体の下流に位置して吸入空気流間に対応して発生
ずる渦の発生周期を検出する渦検出器断するフィルタ回
路と、づくなくとも微小流量域でこのフィルタ回路を作
動させる手段とを設りたことを特徴とする吸入空気量ヒ
ンサの信号処理回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117451A JPS597215A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 吸入空気量センサの信号処理回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117451A JPS597215A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 吸入空気量センサの信号処理回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597215A true JPS597215A (ja) | 1984-01-14 |
| JPH0358046B2 JPH0358046B2 (ja) | 1991-09-04 |
Family
ID=14711974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57117451A Granted JPS597215A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 吸入空気量センサの信号処理回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597215A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201019U (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-22 | ||
| JPH01190942A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Mitsubishi Electric Corp | エンジンの燃料制御装置 |
| JPH01141411U (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-28 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5572817A (en) * | 1978-11-27 | 1980-06-02 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Vortex flow meter |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP57117451A patent/JPS597215A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5572817A (en) * | 1978-11-27 | 1980-06-02 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Vortex flow meter |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201019U (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-22 | ||
| JPH01190942A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Mitsubishi Electric Corp | エンジンの燃料制御装置 |
| JPH01141411U (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0358046B2 (ja) | 1991-09-04 |
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