JPS5973154A - 連続鋳造における鋳片幅変更方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳片幅変更方法Info
- Publication number
- JPS5973154A JPS5973154A JP18410282A JP18410282A JPS5973154A JP S5973154 A JPS5973154 A JP S5973154A JP 18410282 A JP18410282 A JP 18410282A JP 18410282 A JP18410282 A JP 18410282A JP S5973154 A JPS5973154 A JP S5973154A
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- Japan
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- continuous casting
- width
- mold
- speed
- moving
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/05—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds into moulds having adjustable walls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼の連続鋳造における鋳片幅変更方法に関しそ
の目的は、鋳造中に鋳片の幅をブレークアウトや肌荒れ
を生じることなく、高速で変更できる方法を提供するこ
とにある。
の目的は、鋳造中に鋳片の幅をブレークアウトや肌荒れ
を生じることなく、高速で変更できる方法を提供するこ
とにある。
周知の通り、鋼の連続鋳造においては、生産性を向上さ
せる為、随時鋳型の短片側壁を＠造中に移動させて鋳型
幅の拡大又は縮小を行なう連々鋳造方法が提案され、一
部実施されている。
せる為、随時鋳型の短片側壁を＠造中に移動させて鋳型
幅の拡大又は縮小を行なう連々鋳造方法が提案され、一
部実施されている。
本発明者等は鋳型短片側の平行移動速度を３０簡／分以
下とした従来の幅変更方法では、鋳造歩留が悪くなり又
、遅々納車の向上も制約を受けるという技術的難点があ
ることを知った。
下とした従来の幅変更方法では、鋳造歩留が悪くなり又
、遅々納車の向上も制約を受けるという技術的難点があ
ることを知った。
従来技術においては平行移動速度は３０ｍ／分稈度が限
度とされてお夕、その理由はそれ以上の速度で行った場
合には鋳片の肌が悪くなったり、ブレークアウトを生じ
やすいからである。
度とされてお夕、その理由はそれ以上の速度で行った場
合には鋳片の肌が悪くなったり、ブレークアウトを生じ
やすいからである。
本発明者等は、種々の研究の結果３０ｇａＺ分超の速度
域において以下の３条件を満たす事が可能であればブレ
ークアウトを生じることがなく、かつ極めて良好な鋳片
品質が確保できるという新知見を得た、 条件１−鋳型短片の駆動系に作用する力が駆動系の限界
推力以下である事。
域において以下の３条件を満たす事が可能であればブレ
ークアウトを生じることがなく、かつ極めて良好な鋳片
品質が確保できるという新知見を得た、 条件１−鋳型短片の駆動系に作用する力が駆動系の限界
推力以下である事。
条件２−鋳型内の凝固シェルに作用する力が凝固シェル
破断の限界応力以下である事。
破断の限界応力以下である事。
条件３−鋳型内の凝固シェルと鋳型内壁間の工ヤーギャ
ップ（Ａｉ ｒ（Ｊａｐ）が限界用以下である事。
ップ（Ａｉ ｒ（Ｊａｐ）が限界用以下である事。
本発明における１突流例にかかる短片の移動要領を幅拡
大時は第１図（ａｌ〜（ｃ）に、幅縮小時を第２図ｆａ
）〜（ｃｌに概略図示する。
大時は第１図（ａｌ〜（ｃ）に、幅縮小時を第２図ｆａ
）〜（ｃｌに概略図示する。
第１図（ａｌの短辺１を第１ステツプで点線２の如く短
片の」二部が開くように何１斜させ第２ステツプで第１
図（ｂ）の如く平行移動したのち、第３スデツプで第１
図（ｃｌの点線２の如く傾斜葡少なくする。
片の」二部が開くように何１斜させ第２ステツプで第１
図（ｂ）の如く平行移動したのち、第３スデツプで第１
図（ｃｌの点線２の如く傾斜葡少なくする。
幅縮小時ａ、第２図のｆａｌの如く第１ステツプで短片
ｌを点線２の如く短片の上部が接近するように傾斜させ
第２ステツプで第２図（Ｉ））の如く平行移動した後、
ついで第３ステツプで第２図（ｃｌの如（Ｐ、ｍ−斜を
もとにもどす。尚これらの図においてＶｃの矢印は鋳片
引抜き方向を示す。
ｌを点線２の如く短片の上部が接近するように傾斜させ
第２ステツプで第２図（Ｉ））の如く平行移動した後、
ついで第３ステツプで第２図（ｃｌの如（Ｐ、ｍ−斜を
もとにもどす。尚これらの図においてＶｃの矢印は鋳片
引抜き方向を示す。
この場合力の釣り合いにおいて以下の関係式が成立する
。
。
Ｆｃ ＝ ＦＢ ＋ ＦＭ＋Ｆｐ、・・・・・・・・・
（１）Ｆｃ：駆動力推力 Ｆ １３ ： ｉＭ’ＸＪ静
圧による力ＦＭ：モールド短辺と長辺のａ動抵抗 Ｆｐ：凝固シェルの変形抵抗 Ｆｌ＝ｄｆＡ’ρｘｄｘ ・・−・−（２１ｄ：凝固シ
ェル短辺有効１１］ ρ：溶年中比 重ニメニスカスからＭＤ直下短片支持装置下端壕での距
離 ＦＭ＝＝ 、／ＺＭΣ（ξｉ （Ｆｃｏ ｉ＋ Ｆ’
Ｂ ｉ＋ΔＦｃ ｉ ） ） −−（３１Ｆｃｏｉ ：
クランプ力 Ｆ’Ｂｉ： 長辺ｆｌｌｌ＋ｌｌｌ用がクランプ力に
作用する力 ΔＦｃｉ： 熱膨張による、クランプ力の増分ｉｔＭ
： 摺動摩擦係数 Ａ−１１，： 凝固シェルの高幅変形特性σ−Ａ；η
σ：：固シェルに働く応力２：凝固７エル歪速度 η：定数 ｋ：凝固定敷 Ｂ：鋳造幅 ｖｃ：鋳造速度 り、 ｔ ｈ２ ’変形される凝固シェルの位置に：ケ
ースぐ一変更係数 凝固シェルに作用する力Ｆｓは Ｆｓ ＝ＦＢ＋ Ｆｐ ・＝（５）凝固シェルに作
用する引張応力σｆは σｆ＝μｐｓ／（ｄＨ，／ｉηアＶ７・・ベロ）本発明
者等は、上記の諸関係式を解析し、実験をした結果、幅
拡大、幅縮小いずれの場合においても、第１図（”）
＋第２図（ｂ）に示す第２ステツプについては、駆動装
的の駆動力に対し 前記（４）式の中で表わされている
チーノミ−変更係数を最適に選定してやる事で良好な表
面品質を与える事が可能であるとの結果を得た。
（１）Ｆｃ：駆動力推力 Ｆ １３ ： ｉＭ’ＸＪ静
圧による力ＦＭ：モールド短辺と長辺のａ動抵抗 Ｆｐ：凝固シェルの変形抵抗 Ｆｌ＝ｄｆＡ’ρｘｄｘ ・・−・−（２１ｄ：凝固シ
ェル短辺有効１１］ ρ：溶年中比 重ニメニスカスからＭＤ直下短片支持装置下端壕での距
離 ＦＭ＝＝ 、／ＺＭΣ（ξｉ （Ｆｃｏ ｉ＋ Ｆ’
Ｂ ｉ＋ΔＦｃ ｉ ） ） −−（３１Ｆｃｏｉ ：
クランプ力 Ｆ’Ｂｉ： 長辺ｆｌｌｌ＋ｌｌｌ用がクランプ力に
作用する力 ΔＦｃｉ： 熱膨張による、クランプ力の増分ｉｔＭ
： 摺動摩擦係数 Ａ−１１，： 凝固シェルの高幅変形特性σ−Ａ；η
σ：：固シェルに働く応力２：凝固７エル歪速度 η：定数 ｋ：凝固定敷 Ｂ：鋳造幅 ｖｃ：鋳造速度 り、 ｔ ｈ２ ’変形される凝固シェルの位置に：ケ
ースぐ一変更係数 凝固シェルに作用する力Ｆｓは Ｆｓ ＝ＦＢ＋ Ｆｐ ・＝（５）凝固シェルに作
用する引張応力σｆは σｆ＝μｐｓ／（ｄＨ，／ｉηアＶ７・・ベロ）本発明
者等は、上記の諸関係式を解析し、実験をした結果、幅
拡大、幅縮小いずれの場合においても、第１図（”）
＋第２図（ｂ）に示す第２ステツプについては、駆動装
的の駆動力に対し 前記（４）式の中で表わされている
チーノミ−変更係数を最適に選定してやる事で良好な表
面品質を与える事が可能であるとの結果を得た。
しかし、第１ステツプの短片傾斜時、第３ステツプの短
片傾斜復元時に鋳型内壁と凝固シェルの間にエヤーギャ
ップ（Ａｉ ｒ Ｑａ ｐ ）が形成され短辺平行移動
速度が３０膿／分を超えた領域ではこのエヤーギャップ
が大きく非常に不安定であり、凝固シェルの破断、ない
しは、鋳片のエツヅゝ近傍でタテワレ等の重大なる表面
欠陥を生じることを知り、これらの重大なる欠陥を回避
する為にｔま、短片のテーパー変更速度Ｖｍ’を平行移
動速度Ｖｍに対して（７）式の範囲に制御せしめる事が
不可欠であるとの新知見を得た。
片傾斜復元時に鋳型内壁と凝固シェルの間にエヤーギャ
ップ（Ａｉ ｒ Ｑａ ｐ ）が形成され短辺平行移動
速度が３０膿／分を超えた領域ではこのエヤーギャップ
が大きく非常に不安定であり、凝固シェルの破断、ない
しは、鋳片のエツヅゝ近傍でタテワレ等の重大なる表面
欠陥を生じることを知り、これらの重大なる欠陥を回避
する為にｔま、短片のテーパー変更速度Ｖｍ’を平行移
動速度Ｖｍに対して（７）式の範囲に制御せしめる事が
不可欠であるとの新知見を得た。
］、２１Ｖｍｌ ≧ｌＶｍｌｌ ≧ｆ１．４５ ｌ Ｖ
ｍ ｌ ・＝ （７１次に、第１表に、数々のチーノ
ミ−変更速度で鋳片幅縮小を行った実験例を示す。
ｍ ｌ ・＝ （７１次に、第１表に、数々のチーノ
ミ−変更速度で鋳片幅縮小を行った実験例を示す。
第１表
さら圧第３図に第１表でのケースＢ、Ｏ，ＤＫお後の状
態における凝固シエＡとモールド内壁との関係を概略図
示する。非１］可変中（即ち短片が停止状態）の鋳型短
片の位置３に対してこれらの図面は（Ａ斜復元時に鋳型
短片が位置４の傾斜状態となシその場合５で示さ′７１
．る部分が凝固シェルと鋳型間のエヤーギャップ（Ａｉ
ｒＧａｐ ）を表わしており、６で示されるγ＜１（分
が凝固シェルが鋳型により変形させられている事を表わ
している。良好な鋳片が得られたケースＢに対して、ケ
ース０においてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａｐ ）
ｉτ１ｊ分５の面積が太き（なっており、鋳型内にお
ける凝固シェルからの抜熱が著しくおくれだ為に凝固シ
ェルが発達せず、ブレークアウトが発生している。又ケ
ース■〕においてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａｐ
）部分の発生はないが鋳型下端において著しく鋳片を座
屈させて」、−り、縦割れの発生原因となり又、駆動系
に対しても重大なる損傷を匈えている。
態における凝固シエＡとモールド内壁との関係を概略図
示する。非１］可変中（即ち短片が停止状態）の鋳型短
片の位置３に対してこれらの図面は（Ａ斜復元時に鋳型
短片が位置４の傾斜状態となシその場合５で示さ′７１
．る部分が凝固シェルと鋳型間のエヤーギャップ（Ａｉ
ｒＧａｐ ）を表わしており、６で示されるγ＜１（分
が凝固シェルが鋳型により変形させられている事を表わ
している。良好な鋳片が得られたケースＢに対して、ケ
ース０においてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａｐ ）
ｉτ１ｊ分５の面積が太き（なっており、鋳型内にお
ける凝固シェルからの抜熱が著しくおくれだ為に凝固シ
ェルが発達せず、ブレークアウトが発生している。又ケ
ース■〕においてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａｐ
）部分の発生はないが鋳型下端において著しく鋳片を座
屈させて」、−り、縦割れの発生原因となり又、駆動系
に対しても重大なる損傷を匈えている。
尚第３図、第４図において７は（肖型内メニスカス位置
を、８は鋳型下端を示す。
を、８は鋳型下端を示す。
次に第２表に数々のテーパー変更速度で鋳片１ｊ拡太を
行った実験例を示す。
行った実験例を示す。
第２表
＋＋］縮小の場合と同様に第５図に第２表でのケースＦ
、 Ｇ 、 Ｈにおける第１ステツプ末期の状態にお
ける、第６図に第２ステツプから第３ステツプへ移行後
３０秒後の状態における凝固シェルとモールド内壁との
関係を概略図図示する；第５図。
、 Ｇ 、 Ｈにおける第１ステツプ末期の状態にお
ける、第６図に第２ステツプから第３ステツプへ移行後
３０秒後の状態における凝固シェルとモールド内壁との
関係を概略図図示する；第５図。
第６図において第３図〜第４図と同符号のものは同一の
ものを示す。
ものを示す。
幅縮小の場合と同様に、良好な鋳片が得られたケースＦ
に対して、ケースＧにおいては鋳型内におけるシェルの
座屈が著しく、縦割れの発生原因となり又駆ＩＩＩＪ１
系に対しても、重大なる損傷を与えている。又、ケース
Ｈにおいてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａ ｐ ）が
大きくなっており鋳型内の抜熱が著しく遅れた為に、凝
固ンエ刀・が発達せずブレークアウトが発生している。
に対して、ケースＧにおいては鋳型内におけるシェルの
座屈が著しく、縦割れの発生原因となり又駆ＩＩＩＪ１
系に対しても、重大なる損傷を与えている。又、ケース
Ｈにおいてはエヤーギャップ（Ａｉ ｒＧａ ｐ ）が
大きくなっており鋳型内の抜熱が著しく遅れた為に、凝
固ンエ刀・が発達せずブレークアウトが発生している。
前記第１光、第２表からも明らかなように、これらの実
験の結果 １、２ １ ｖｍｌ ＞ ｌ ””ｌ ≧０．４
５ １ Ｖ１１〕ｌ ＆） １９ｊ係を満足しない限
り、良い結果は得られなシー１０第７図に短片平行移動
速度Ｖｍをさまざ１に変更し実験を行ない給めで、良好
な鋳片が得られた場合と不良な結果が出た場合のチーノ
ミ−変更速度Ｖｍ’との相関を示す。
験の結果 １、２ １ ｖｍｌ ＞ ｌ ””ｌ ≧０．４
５ １ Ｖ１１〕ｌ ＆） １９ｊ係を満足しない限
り、良い結果は得られなシー１０第７図に短片平行移動
速度Ｖｍをさまざ１に変更し実験を行ない給めで、良好
な鋳片が得られた場合と不良な結果が出た場合のチーノ
ミ−変更速度Ｖｍ’との相関を示す。
第８図は本発明の方法を集流するための連続鋳造鋳型の
一部切欠斜視図を示し、９は停止位間での鋳型の短片、
１０，１０は短片の上下にそれぞれ＃１゛に手１１を介
して連結している短片ハイス動装置、１２は鋳型の長片
、１３はクランプ支持装置、１４は鋳片、１５はクラン
プ支持面を示す。而して短片９Ｆよ短片駆動装置１０．
１０（通常は液、空王シリンダー装置、■動シリンダー
装置）によって鋳造中あるいは鋳造前後を問わず平行又
は傾斜の前後進自在にＳ動せしめら１しる。
一部切欠斜視図を示し、９は停止位間での鋳型の短片、
１０，１０は短片の上下にそれぞれ＃１゛に手１１を介
して連結している短片ハイス動装置、１２は鋳型の長片
、１３はクランプ支持装置、１４は鋳片、１５はクラン
プ支持面を示す。而して短片９Ｆよ短片駆動装置１０．
１０（通常は液、空王シリンダー装置、■動シリンダー
装置）によって鋳造中あるいは鋳造前後を問わず平行又
は傾斜の前後進自在にＳ動せしめら１しる。
以上の様に、木４Ｉ５明の方法によれば、鋳片の品質を
低下させることなく、生産を阻害することなく、短片を
、従来の速度に比べて極めて高速度の平行移動速度で幅
拡大及び幅縮小を行う事が可能である。依って、連々鋳
において、その高生産性と鋳造歩留向上を可能ならしめ
る作用効果はすこぶる顕著である。
低下させることなく、生産を阻害することなく、短片を
、従来の速度に比べて極めて高速度の平行移動速度で幅
拡大及び幅縮小を行う事が可能である。依って、連々鋳
において、その高生産性と鋳造歩留向上を可能ならしめ
る作用効果はすこぶる顕著である。
第１図は本発明方法における鋳片幅拡大時の短片移動要
領イ既略説明図、第２図は同じく鋳片幅縮小時の短片移
動要領概略説明図、第３図、第４図。 第５図、第６図は本発明方法の速度と、この範囲外の速
度で短片移動時のエヤーギャップと座屈発生状況概略説
明図、架７７図は短片の平行移動速度Ｖｍとテーパー変
更速度Ｖｍ’との速度関係における鋳造成績を示すグラ
フ、第８図は本発明方法の実施に適している６＋’−Ｔ
型の一部切欠斜視図である。 ｌ・・・短片、２・・・傾斜位置での短片、：つ・・・
停止位置での短片、４・・・傾斜位置での短片、５・・
・エヤーギャップ、６・・・凝固シェル変形績、７・・
・鋳型内メニスカスｆ装置、８・・・鋳型下端、９・・
・鋳型短片、ｌ（）・・・短片駆動装置、ＩＩ・・・継
手、１２・・・鋳型長辺、１３・・・クランプ支持装置
、１４・・・鋳片、１５・・・クランプ支持面。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
領イ既略説明図、第２図は同じく鋳片幅縮小時の短片移
動要領概略説明図、第３図、第４図。 第５図、第６図は本発明方法の速度と、この範囲外の速
度で短片移動時のエヤーギャップと座屈発生状況概略説
明図、架７７図は短片の平行移動速度Ｖｍとテーパー変
更速度Ｖｍ’との速度関係における鋳造成績を示すグラ
フ、第８図は本発明方法の実施に適している６＋’−Ｔ
型の一部切欠斜視図である。 ｌ・・・短片、２・・・傾斜位置での短片、：つ・・・
停止位置での短片、４・・・傾斜位置での短片、５・・
・エヤーギャップ、６・・・凝固シェル変形績、７・・
・鋳型内メニスカスｆ装置、８・・・鋳型下端、９・・
・鋳型短片、ｌ（）・・・短片駆動装置、ＩＩ・・・継
手、１２・・・鋳型長辺、１３・・・クランプ支持装置
、１４・・・鋳片、１５・・・クランプ支持面。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
Claims (1)
- （１） 鋳型短片を保余１せしめ、ついで平行移動し
さらに傾斜復元せしめる連続鋳造中に、鋳片幅を拡大、
もしくは縮小する方法において、平行移ＭｆＩｌ速度Ｖ
ｍを３０門／分超〜２００＋ｗ／分の範囲の適宜速度と
し、ついでテーパー変更速度Ｖｒｒｉ’を下記（１）式
の範囲の速度として鋳型短片の移動を行う事を特徴とす
る連続鋳造における鋳片幅変更方法。 １．２ ｌＶｍ ｌ ＞ ｌＶｍ’ｌ≧０．４５１ Ｖ
ｍｌ −ｆｌ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410282A JPS5973154A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 連続鋳造における鋳片幅変更方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410282A JPS5973154A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 連続鋳造における鋳片幅変更方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5973154A true JPS5973154A (ja) | 1984-04-25 |
Family
ID=16147425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18410282A Pending JPS5973154A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 連続鋳造における鋳片幅変更方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973154A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010090313A1 (ja) | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビームを用いた金属スラブの製造装置およびこれを用いた金属スラブの製造方法 |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP18410282A patent/JPS5973154A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010090313A1 (ja) | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビームを用いた金属スラブの製造装置およびこれを用いた金属スラブの製造方法 |
| JP5033246B2 (ja) * | 2009-02-09 | 2012-09-26 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビームを用いた金属スラブの製造装置およびこれを用いた金属スラブの製造方法 |
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