JPS5976861A - 精密打抜き用鋼板 - Google Patents
精密打抜き用鋼板Info
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- JPS5976861A JPS5976861A JP57187353A JP18735382A JPS5976861A JP S5976861 A JPS5976861 A JP S5976861A JP 57187353 A JP57187353 A JP 57187353A JP 18735382 A JP18735382 A JP 18735382A JP S5976861 A JPS5976861 A JP S5976861A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明け、複合成形加工性および短時間急速加熱焼入性
にすぐれた精密打抜き加工用鋼板およびその製法に関す
る。
にすぐれた精密打抜き加工用鋼板およびその製法に関す
る。
最近のＦＢ加工においては、コイニング、張出し、バー
ニング等も加味された複合成形加工に発達しつつある。
ニング等も加味された複合成形加工に発達しつつある。
また、部品ＶＣ，、Ｊ：つては、成形加工後に、誘電加
熱、高周波焼入れ等の短時間熱処理により、部品の寸法
変化が少ない焼入れ処理分流こし、耐摩耗性を向上させ
る必要がある。
熱、高周波焼入れ等の短時間熱処理により、部品の寸法
変化が少ない焼入れ処理分流こし、耐摩耗性を向上させ
る必要がある。
本発明に、このような背景から、複合成形性にすぐれか
つ短時間加熱焼入性ＶＣすぐれた安価な材料を提供する
ことを目的とする。この目的のため、機械的性質につい
てに、累月（熱延材）が軟質でかつ延性にすぐれること
に加え、低歪み領域におけるｎ値の向」二、衝撃特性の
向上および降伏比の低下をはかる観点から、１だ短時間
加熱特性についてに、焼入性の向上ヲはかりおよびオー
ステナイト化を容易にするという観点から、化学成分を
選択バランスさせかつ熱延条件を規制した。
つ短時間加熱焼入性ＶＣすぐれた安価な材料を提供する
ことを目的とする。この目的のため、機械的性質につい
てに、累月（熱延材）が軟質でかつ延性にすぐれること
に加え、低歪み領域におけるｎ値の向」二、衝撃特性の
向上および降伏比の低下をはかる観点から、１だ短時間
加熱特性についてに、焼入性の向上ヲはかりおよびオー
ステナイト化を容易にするという観点から、化学成分を
選択バランスさせかつ熱延条件を規制した。
かくして本発明に、重量でＣ； ０．０８〜０．１９％
、Ｓｉ ； ０．５０ Ｌｆ）以下、Ｍｎ ； ０．７
０−１．５０ ％ 、 Ｃｒ ；０．０５〜０．８０係
１．ｓ ； ｏ、０００５〜０．００５チおよびＡ１；
０．０８％以下さらに場合によってはＴｉ ； ０．
０５チ以下全含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる複合成形加工性および短時間急速焼入性にすぐ
れた精密打抜き用鋼板を提供する。
、Ｓｉ ； ０．５０ Ｌｆ）以下、Ｍｎ ； ０．７
０−１．５０ ％ 、 Ｃｒ ；０．０５〜０．８０係
１．ｓ ； ｏ、０００５〜０．００５チおよびＡ１；
０．０８％以下さらに場合によってはＴｉ ； ０．
０５チ以下全含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる複合成形加工性および短時間急速焼入性にすぐ
れた精密打抜き用鋼板を提供する。
寸だ、本発明は、前記成分の鋼の鋼片をオーステナイト
域温度に加熱し、熱間圧延工程において仕上温度；８０
０〜９５０Ｃお工び巻取温度；５３０〜６９０Ｃの温度
制御下でこれを熱間圧延すること全特徴とする複合成形
加工性および短時間急速加熱焼入性にすぐれた精密打抜
き用鋼板の製法を提供する。
域温度に加熱し、熱間圧延工程において仕上温度；８０
０〜９５０Ｃお工び巻取温度；５３０〜６９０Ｃの温度
制御下でこれを熱間圧延すること全特徴とする複合成形
加工性および短時間急速加熱焼入性にすぐれた精密打抜
き用鋼板の製法を提供する。
本発明における化学成分限定お裏び熱延条件規制の技術
的理由を説明する。
的理由を説明する。
Ｃけ、０．２０ ％ ｋ越えると鋼が硬質になりＦＢ性
およびＦＢ複合成形性が１１目害される。また、Ｃが０
．０８ ％よりも低いと、高周波焼入のような短時間加
熱焼入で十分な表面硬さが得られない傾向がある。
およびＦＢ複合成形性が１１目害される。また、Ｃが０
．０８ ％よりも低いと、高周波焼入のような短時間加
熱焼入で十分な表面硬さが得られない傾向がある。
８１に、鋼のＡＣ３点會高め、高周波加熱のような短時
間加熱における鋼のオーステナイト化を阻害する傾向が
ある。寸だ、Ｓｉ［、焼入性ケ高めるＶｃは有効である
がＭｎ１Ｃｉ及ばず、母材の強度を高める作用が大きく
ＦＢ性の観点からげ不利である。それ故、上限′ｆｒ：
０．５０％と規制した。
間加熱における鋼のオーステナイト化を阻害する傾向が
ある。寸だ、Ｓｉ［、焼入性ケ高めるＶｃは有効である
がＭｎ１Ｃｉ及ばず、母材の強度を高める作用が大きく
ＦＢ性の観点からげ不利である。それ故、上限′ｆｒ：
０．５０％と規制した。
Ｍｎ４ｊ、一方においてげ鋼のＡｃｇ点ケ低めるので鋼
のオーステナイト化に有利であり、他方においては焼入
性ケ高める有効な元素である。それ故、０．７０４以上
の添加が必要である。だが、１．５０ ％を越えると、
母材強度の上昇が過大となり、引張り強さがしばしば”
Ｏｋ＆／ｍ４を越え、加工性およびＦＢ性が阻害され
ることがあるので、上限を１．５０係とした。
のオーステナイト化に有利であり、他方においては焼入
性ケ高める有効な元素である。それ故、０．７０４以上
の添加が必要である。だが、１．５０ ％を越えると、
母材強度の上昇が過大となり、引張り強さがしばしば”
Ｏｋ＆／ｍ４を越え、加工性およびＦＢ性が阻害され
ることがあるので、上限を１．５０係とした。
Ｏｒげ、ＳｌやＭｎ ｖＣ，（らべ、母相強度をあ才り
」二昇させることなく、焼入性全向上させる有効な元素
である。本発明では、Ｍｎとの相乗的焼入性向上効果を
意図してＯｒ’ｚ添加する。前記Ｍｎ量の範囲において
、有意の相乗効果を達成するためにに０００５係以上の
Ｏｒが必要であるが、Ｃｒ計が０．８０％金越えると、
ＦＢ性および加工性の劣化が生じやすくなるので、上限
は０．８０ ％とした。
」二昇させることなく、焼入性全向上させる有効な元素
である。本発明では、Ｍｎとの相乗的焼入性向上効果を
意図してＯｒ’ｚ添加する。前記Ｍｎ量の範囲において
、有意の相乗効果を達成するためにに０００５係以上の
Ｏｒが必要であるが、Ｃｒ計が０．８０％金越えると、
ＦＢ性および加工性の劣化が生じやすくなるので、上限
は０．８０ ％とした。
Ｂ［、本発明において短時間加熱材の焼入性の観点から
極めて重要な元素である。ただし、含有量が０．０００
５係よりも少いとその効果に発揮されず、またｏ、ｏｏ
ｓｏ ％ ｋ越えてもその効果は飽和しかえって鋼の清
浄性ケ害する不都合がある。
極めて重要な元素である。ただし、含有量が０．０００
５係よりも少いとその効果に発揮されず、またｏ、ｏｏ
ｓｏ ％ ｋ越えてもその効果は飽和しかえって鋼の清
浄性ケ害する不都合がある。
Ａｌｊ鋼の脱酸剤として添加するもので、Ａ１量げｏ、
ｏｓ ％ ’）でであることができる。これを越す過量
のＡ］。げ、鋼の清浄性を害する不都合がある。
ｏｓ ％ ’）でであることができる。これを越す過量
のＡ］。げ、鋼の清浄性を害する不都合がある。
Ｔｉｒｉ、Ｂの酸化および窒化による添加歩留の低下ケ
防ぐためＶこ添加する。このため、Ｔｉ無添加でもよい
が、Ｔｉｉ添加した方が焼入−性は安定する。だがＴ１
が０．０５％ケ越えると、析出強化の作用が大きく、Ｆ
Ｂ性とくに型寿命性を害するこトｖｃなるので上限規制
した。
防ぐためＶこ添加する。このため、Ｔｉ無添加でもよい
が、Ｔｉｉ添加した方が焼入−性は安定する。だがＴ１
が０．０５％ケ越えると、析出強化の作用が大きく、Ｆ
Ｂ性とくに型寿命性を害するこトｖｃなるので上限規制
した。
本発明鋼板の製造に当っては、前記成分の鋼の鋼片全常
法にしたがいたとえば１１００〜１３５０Ｃのオーステ
ナイト域温度に加熱した後熱間圧延に付す。
法にしたがいたとえば１１００〜１３５０Ｃのオーステ
ナイト域温度に加熱した後熱間圧延に付す。
熱延条件としては仕上温度’ｉ ８００〜９５０Ｃの範
囲とし、巻取温度ｉ ５！ＩＯ〜６９０Ｃの範囲としな
ければならない。
囲とし、巻取温度ｉ ５！ＩＯ〜６９０Ｃの範囲としな
ければならない。
第１図は、本発明鋼（鋼Ｅ）と比較鋼（鋼Ａ）とを、第
２表に示した熱延条件に付して得た熱延材の衝撃値、低
歪み域り値、および・く−ライト群間距離（第２表参照
）と熱延条件（巻取温度）との関係を示したグラフであ
る。同図によれば、衝撃値および低歪み域ｎ値は、発明
鋼の方が比較鋼よりも高い値を示しており、巻取温度を
本発明≠Ｉ規定する５５０〜６９０Ｃの範囲とすること
により、明瞭な差異が現われている。
２表に示した熱延条件に付して得た熱延材の衝撃値、低
歪み域り値、および・く−ライト群間距離（第２表参照
）と熱延条件（巻取温度）との関係を示したグラフであ
る。同図によれば、衝撃値および低歪み域ｎ値は、発明
鋼の方が比較鋼よりも高い値を示しており、巻取温度を
本発明≠Ｉ規定する５５０〜６９０Ｃの範囲とすること
により、明瞭な差異が現われている。
発明鋼が衝撃値において優れるのは、ボロン添加にとも
なって生成した炭窒化物がノく−ライトのＦｅ５Ｃの発
生核となり、細かいパーライトの分布を呈することが一
つの理由であろう。
なって生成した炭窒化物がノく−ライトのＦｅ５Ｃの発
生核となり、細かいパーライトの分布を呈することが一
つの理由であろう。
また、低歪み域ｎ値が優れるのに、ボロン添加ｖｃより
窒素が固定されるために、歪みの伝播能が向上するため
と考える。
窒素が固定されるために、歪みの伝播能が向上するため
と考える。
ＦＢ性の観点からは、とぐに、衝撃値が高く、複合成形
性からげ低歪み域ｎ値が高いことが望ましい。寸だ、い
ずれも降伏強度も低いことが必要である。このような、
発明鋼における優れた特性に、本発明が規定するように
、仕上温度ヲ８００〜９５０Ｃの範囲としなければ得る
ことにできない。
性からげ低歪み域ｎ値が高いことが望ましい。寸だ、い
ずれも降伏強度も低いことが必要である。このような、
発明鋼における優れた特性に、本発明が規定するように
、仕上温度ヲ８００〜９５０Ｃの範囲としなければ得る
ことにできない。
仕」二温度’ｉ ８００ Ｃ以下とした場合にに、熱間
圧延における加工歪みが残留しやすぐ、降伏強度が増加
し、低歪み域ｎ値が低下すること［ｆｉる。壕だ仕上温
度を９５０Ｃ以上とした場合Ｖｃｉ、熱間圧延において
表面の脱炭お工び表面肌が不良となりやすいためである
。
圧延における加工歪みが残留しやすぐ、降伏強度が増加
し、低歪み域ｎ値が低下すること［ｆｉる。壕だ仕上温
度を９５０Ｃ以上とした場合Ｖｃｉ、熱間圧延において
表面の脱炭お工び表面肌が不良となりやすいためである
。
一方、短時間急速焼入性の観点からは、パーライト群間
距離が小さいことが望ましい。パーライト群間距離が小
さいと、短時間加熱におけるオーステナイト中への炭素
の固溶が容易になり均質なオーステナイトが得られやす
い。第１図によれば、一般に高温巻取の場合低温巻取の
場合よりもパーライト群間距離が大きくなる傾向がある
が、本発明鋼′７′は、巻取温度を高く設定しても、パ
ーライト群間距離に大きくなりにぐい。
距離が小さいことが望ましい。パーライト群間距離が小
さいと、短時間加熱におけるオーステナイト中への炭素
の固溶が容易になり均質なオーステナイトが得られやす
い。第１図によれば、一般に高温巻取の場合低温巻取の
場合よりもパーライト群間距離が大きくなる傾向がある
が、本発明鋼′７′は、巻取温度を高く設定しても、パ
ーライト群間距離に大きくなりにぐい。
第２図に、パーライト群間距離の異なる試料、すなわち
、１２３０ｔｌＣ加熱した鋼Ｅに対し、仕上温度８４０
Ｃそして巻取温度６９０Ｃの熱延１施して得たパーラ
イト群間距離が９．８μの試料と仕上温度同じく８４０
ＣＪＣシて巻取温度７６０Ｃの熱延を施して得たパーラ
イト群間距離が１５．４μの試料とについて、１００
Ｋ Ｈ２高周波焼入（回転端面の焼入）を行った場合の
硬度分布（端面からの深さと硬度との関係）を示す。本
発明の熱延条件によれば、パーライト群間距離が小さく
、同一加熱条件での均質オーステナイト深さおよび９０
％マルテンサイト深さが大きく、かつ硬度のバラツキが
小さい。
、１２３０ｔｌＣ加熱した鋼Ｅに対し、仕上温度８４０
Ｃそして巻取温度６９０Ｃの熱延１施して得たパーラ
イト群間距離が９．８μの試料と仕上温度同じく８４０
ＣＪＣシて巻取温度７６０Ｃの熱延を施して得たパーラ
イト群間距離が１５．４μの試料とについて、１００
Ｋ Ｈ２高周波焼入（回転端面の焼入）を行った場合の
硬度分布（端面からの深さと硬度との関係）を示す。本
発明の熱延条件によれば、パーライト群間距離が小さく
、同一加熱条件での均質オーステナイト深さおよび９０
％マルテンサイト深さが大きく、かつ硬度のバラツキが
小さい。
かくして本発明は、コイニング、張出し等が組み合わさ
れた複合成形加工性に優れるよう、降伏強度が低く、低
歪み域ｎ値が高いという特性を備え、かつ短時間加熱に
おいて均質な焼入組織が得られる精密打抜き用材料を提
供した。
れた複合成形加工性に優れるよう、降伏強度が低く、低
歪み域ｎ値が高いという特性を備え、かつ短時間加熱に
おいて均質な焼入組織が得られる精密打抜き用材料を提
供した。
次に具体例を挙げ、本発明ケサらに説明しよう。
第１表に供試鋼の化学成分を示す、５０朋（板厚）ｘ６
ｏｍｍ（幅ｌＸ１５０朋（長さ）の小鋼片を１２３ＤＣ
の温度に加熱した後、小型熱延機を用いて、ｓｏｍｍ（
元厚）→３２朋→２０．８朋→１４．６１７Ｈ→１ｏ、
ｏｍｍ→７．０ｇＩＣ圧延し、研削加工１ｃｊす６．Ｏ
ｍｍとした。圧延温度に、１１５０ Ｃ，１１００Ｃ，
１０６０Ｃ，１０２０ｔＺ’、 ＋して第２表に示した
仕上温度であった。圧延後第２表および第３表に示した
巻取温度で巻取り、同温度のソルトパス中に１時間保持
した後徐冷した。
ｏｍｍ（幅ｌＸ１５０朋（長さ）の小鋼片を１２３ＤＣ
の温度に加熱した後、小型熱延機を用いて、ｓｏｍｍ（
元厚）→３２朋→２０．８朋→１４．６１７Ｈ→１ｏ、
ｏｍｍ→７．０ｇＩＣ圧延し、研削加工１ｃｊす６．Ｏ
ｍｍとした。圧延温度に、１１５０ Ｃ，１１００Ｃ，
１０６０Ｃ，１０２０ｔＺ’、 ＋して第２表に示した
仕上温度であった。圧延後第２表および第３表に示した
巻取温度で巻取り、同温度のソルトパス中に１時間保持
した後徐冷した。
第２表および第３表に、熱延材の機械的特性および高周
波表面焼入（９５０［）特性を示す。
波表面焼入（９５０［）特性を示す。
第２表の実験番号１〜１０については、第１図および第
２図全参照して既に説明した。
２図全参照して既に説明した。
第３表の実験番号１１お裏び１２では、供試鋼Ａ（Ｓ１
５０、比較鋼）およびＢ （５２００，比較鋼）を通常
の熱延条件に付したが、得られた熱延材に高周波短時間
焼入性が劣り、９０％マルテンサイト深さにａ、ｓＢ以
下であった。
５０、比較鋼）およびＢ （５２００，比較鋼）を通常
の熱延条件に付したが、得られた熱延材に高周波短時間
焼入性が劣り、９０％マルテンサイト深さにａ、ｓＢ以
下であった。
供試鋼Ｃ（５ＯＲ４２０）を通常の熱延条件に付して得
た実験番号１６の熱延材は、良好な高周波短時間加熱特
性を示したが、引張強ざは５０ ｋｙ／ｍｉをまた降伏
強度ｇ ３０ ｋｇ７ｍｆｔ ’ｆｃ実質的に越え、Ｆ
Ｂ性とくに型寿命に問題がある。また低歪み域ｎ値も低
い。
た実験番号１６の熱延材は、良好な高周波短時間加熱特
性を示したが、引張強ざは５０ ｋｙ／ｍｉをまた降伏
強度ｇ ３０ ｋｇ７ｍｆｔ ’ｆｃ実質的に越え、Ｆ
Ｂ性とくに型寿命に問題がある。また低歪み域ｎ値も低
い。
実験番号１４では、用いた供試鋼りが低炭素（０，０７
％ ＞のボロン鋼であったため、熱延材は軟質で加工性
成形性に富むが、高周波加熱焼入性が不十分である。
％ ＞のボロン鋼であったため、熱延材は軟質で加工性
成形性に富むが、高周波加熱焼入性が不十分である。
実験番号１５および１６け、本発明の実施例であり、得
られた熱延材は、引張強Ｇ ５０ ｋｇ／ｍＪ以下、降
伏強度３０ ｋｇ／ｌ−以下、低歪み域ｎ値０．２０以
上で、加工性に良好であり、１だ高周波表面焼入特性も
良好であった。
られた熱延材は、引張強Ｇ ５０ ｋｇ／ｍＪ以下、降
伏強度３０ ｋｇ／ｌ−以下、低歪み域ｎ値０．２０以
上で、加工性に良好であり、１だ高周波表面焼入特性も
良好であった。
実験番号１７については巻取温度条件が本発明範囲外で
あり低歪み域ｎ値が低く所望の特性は得られていない。
あり低歪み域ｎ値が低く所望の特性は得られていない。
実験番号１８でに、用いた供試鋼Ｇの炭素量が過大であ
ったため、熱延材の引張強さｒ６５０ ｋｇ１ｍａケ越
え、良好な成形性ぽ得られなかった。
ったため、熱延材の引張強さｒ６５０ ｋｇ１ｍａケ越
え、良好な成形性ぽ得られなかった。
実験番号１９では、用いた供試鋼ＨのＳｌ量が高く、熱
延材の短時間加熱でのオーステナイト化が遅く、十分な
表面硬さは得られなかった。
延材の短時間加熱でのオーステナイト化が遅く、十分な
表面硬さは得られなかった。
第１図に、熱延材の緒特性と熱延条件との関係を示すグ
ラフであり、そして第２図は、バーライト群間距離が異
なる熱延材の高周波加入性金示すグラフである。
ラフであり、そして第２図は、バーライト群間距離が異
なる熱延材の高周波加入性金示すグラフである。
Claims (3)
- （１）重量でＣ； ０．０８〜０．１９ ％、Ｓｉ ；
０．５０ ｑｂ以下、Ｍｎ ； ０．７０〜１．５０
％、Ｏｒ ； ０．０５〜０．８０％、Ｂ ； ０．
０００５〜０．００５ ％およびＡｌ ； ｏ、ｏｓ
％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なる複合成形加工性および短時間急速加熱焼入れ性にす
ぐれた精密打抜き用鋼板。 - （２） 重量Ｔ Ｃ； ０．０８〜０．１９ ％、Ｓ
ｉ ； ０．５０ ％以下、Ｍｎ ； ０．７０〜１．
５０％、Ｏｒ ； ０．０５〜０．８０％、Ｂ ； ｏ
、ｏｏｏｓ 〜ｏ、ｏｏｓ ％、Ａｌ ； ０．０８
％以下およびＴｉ ； ０．０５％以下を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる複合成形加工性お
よび短時間急速加熱焼入れ性にすぐれた精密打抜き用鋼
板。 - （３）重量でＯ； ０．０８〜０．１９ ％、Ｓｉ ；
０．５０ ％以下、Ｍｎ ； ０．７０〜１．５０％
、Ｏｒ ； ０．０５〜０．８０ ％、Ｂ ； ０．０
００５〜０．００５％およびＡｌ ； ０．０８ ％以
下さらに場合によってけＴｉ ； ｏ、０５％以下を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を
オーステナイト域温度に加熱し、熱間圧延工程において
仕上温度；８００〜９５０Ｃおよび巻取温度；５６０〜
６９Ｄ Ｃの温度制御下でこれを熱間圧延することを特
徴とする精密打抜き用鋼板の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57187353A JPS5976861A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 精密打抜き用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57187353A JPS5976861A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 精密打抜き用鋼板 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15276690A Division JPH0318403A (ja) | 1990-06-13 | 1990-06-13 | 精密打抜き用鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976861A true JPS5976861A (ja) | 1984-05-02 |
| JPH032942B2 JPH032942B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=16204501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57187353A Granted JPS5976861A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 精密打抜き用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976861A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1982
- 1982-10-27 JP JP57187353A patent/JPS5976861A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH032942B2 (ja) | 1991-01-17 |
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