JPS5980531A - 遠心クラツチ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、クラッチの係合、あるいはＭｎ１時のすベリ
を殆んどなくし、クラッチの切換えが瞬時になされ、し
かも係合時とＳ　ｌ１１時どが異なるよう作動する遠心
クラッチに関する。

従来、変速装置等に用いられる遠心クラッチではクラッ
チ係合部に遠心ウェー（１−が付加される形て形成され
ている為、クラッチ係合部と遠心ウェイ１への動きは連
続的に対応している。したが−）で、クラッチ結合力は
遠心ウェイトに作用する遠心力の増減に応じて連続的に
変化する為に、クラッチ結合力が零の状態からクラッチ
結合力が負荷から要求される結合力より小さい状態まで
の範囲、すなねＩ５クラッチすベリ領域をもっている。

また。

負荷が増大すると負荷から要求されるクラッチ結合力も
さらに増大する為にクラッチのすベリ領域はさらに増大
する傾向にある。このような状態はクラッチの係合時と
解離時の両方に潜在する。また、クラッチの係合と解離
時期とは−・致しでいる喝合が多い。し、たがって、遠
心ウェイ１−に作用する遠心力がクラッチ係合部を零に
するような状態を中心として、その遠心力が増減すると
クラッチ結ｎ部はばたつきを起こす。従って、クラッチ
のすべり領域が長時間保持される場合や、ばたつきを＠
繁におこすような使わＪＬ方をするクラッチで番よ、【
の耐久性を著しく低下されるという問題がある。　。

本発明は、上記問題を解決する為になされ、従来、相互
に係合、解離を行なうクラッチ係合部と遠心クラッチと
が一体に形成されていた遠心クラッチのクラッチ係合部
と遠心ウェイ１−とを夫々、別個に設け、遠心ウェイ１
〜の遠心力が所定値に達した後、遠心ウェイトをクラッ
チ係合部に作用させることにより、瞬時にクラッチを係
合あるいは解離させ、クラッチの係合あるいはＦ＋ｖ＠
時のすベリを発生させる領域を除去するど共に、クラッ
チ係合時期とＭＮ１時期とに適当なヒステリシスを与え
られることにより苛酷なりラッチの田川にも、すべりを
殆んどなくすと共に、不必要なばたつきをもなくし耐久
性を増大させた遠心クラッチを提供することを目的とす
る。

以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図乃至第３図に示す第１の実施例は、遊星ギヤ装置
に組み込んだＯＮ−＋ＯＦ＋７ターｒプの本遠心クラッ
チを示し、第１図は垂直縦断面図、第２図はその斜視分
解図、第３図はクラッチ部の端面１閃である。図におい
て、エンジンｌに接続された入力側の駆動軸２と出力側
のプーリ３との間に遊星ギヤ装置４が設番ノられている
。この遊星ギヤ装置４は外周に複数列のプーリ３を形成
し、内部に潤滑油を適当に充たした密閉型のハウジング
５内に１１１み（ｔ　１）らＪし、前記駆動軸２に取り
付けられた入力側ドラム６の内周に形成された内歯ギヤ
でなるリングギヤ４ａ、該リングギヤ４ａに噛み合う複
数ａ■■のブラネソ１へギヤ４　ｂ、　ｇｌプラネット
ギヤ４ｂを回転自在に軸支し、かつ自身も自由回転でき
るキＡ・リア４ｃ、上記複数個のプラネットギヤ４ｂに
噛み合う中心のサンギヤ４ｄより成り、キアリャ４ｃは
一方面クラッチ７を介してハウジング５ど一体に形成さ
れたクラッチアウタ５ａと連結され、サンギヤ４ｄはエ
ンジンのクランクケース１ａに取り付けられた軸８に不
動に固定されていシ）。

前記入力側ドラム６には、第１のクラッチ部材として摩
擦面を備えた一対の円弧状の摩擦シュー９が、夫々一端
を入力側ドラム〇のフランジ部６ａに植設された支軸Ｉ
Ｏで軸支さＪし、他端の自由端に形成された係合折曲部
９ａの間にクラッチスプリング１１が係合されて設Ｇノ
られ、ハウジング５内に回動可能に支承された第２のク
ラッチ部材としてのクラッチドラ１１１２を摩擦面で抱
合しクラソヂ係合部１３を構成している。また、支軸１
０には」−記摩擦シュー９と別個に一対の円弧状の遠心
ウェイト１４が夫々その−・端て軸支さ１１５、側面に
円弧状のウェー（＋−スプリング゛１５が１系音され、
クラッチドラム１２を抱合する方向にイ１勢されている
。そして両遠心ウニ□（＋−の自由端には夫々カム面［
６が形成され、これに入力側ドラム６に固着されたディ
テン１〜手段であるデ、Ｃプントスプリング１７が遠心
ウェイ１−１４の遠心力に抗する初期位置で係合されて
いる。遠心ウェイ１−１４には自由端部イ１近の所定位
置に係合ピン１８が植設され遠心ウェイ］−１４が遠心
力により一端が支軸１０を中心として拡開し所定の変位
Ｑを径だ後、上記係合ピン１８が摩擦シュー９の係α折
曲部９ａに係合し、摩擦シュー９を同じく支軸１０を中
心としてクラッチスプリング１１に抗して拡開させる機
械的手段が設けられている。クラッチアウタ５ａと入力
側ドラム６の外周部には正方形乃至矩形断面のスプリン
グ材料を多重コイルにしたラップスプリング１９が弛緩
状態で嵌装され、該ラップスプリング１９の一端１９ａ
はクラッチアウタ５ａの溝５ｂに、他端Ｌ９ｂは前記ク
ラッチドラム１２のフランジ部１２ａの溝１２ｂに係合
されている。

以上のように構成される第１の実施例の作動について次
に説明する。遠心ウェイト１４の自由端部に形成さＪし
た前記カム面１６は、力１１面１Ｇとデ（テン１−スプ
リング１７との相対関係を示す第４図に見られるように
、上り斜面であるΔＢ面。

遠心ウェー（１−１／ｌの支点である支軸１０を中心と
する円周面をなすＩＩ　ＣＤ面、下り斜面である１）Ｅ
１７面が形成されている。６点はＢＤ面間上にあり。

−１−記デｆテントスプリング１７の先端部とカム面１
〔；の相対位置がこの点に到達したときに、他方にある
］−記序擦シュー９の係合折曲部９ａと係合ピン１８と
が係合されるよう設定されている。また、Ｅ点けＤＦ面
間上にあり上記ディテントスプリング１７とカム面１６
との相対位置がこの点に到達した時、他方では上記ウェ
イ１−スプリングＩ５の側面と入力側ドラム６の内周面
とが緩衝的に係合することにより遠心ウェイ１−１４は
遠心方向の動きを規制されるよう設定されている。

エンジン１の回転と共に駆動軸２に取り付けられた入力
側ドラム６が回転し、この回転が低速のときディテント
スプリング１７は第４図に示すカム面１ＧのＡ点の位置
にあり、１′！Ｊ！擦シユー９はクラッチスプリング１
１のばね力で第２のクラッチ部材であるクラッチドラム
１２−抱合い、クラッチを係合状態にしている。従−１
で、入力側ドラム６の回転はクラッチドラムＩ２に１ｉ
；えられ、クラッチドラム１２がラップスプリン９１９
を巻き締めすることにより入力側ドラム６とクラッチア
ウタ５ａとが結合され、駆動軸２の回転はクラッチハウ
ジング５．つまり出力側のプーリ３に１＝１で伝達され
る。この時、リングギヤ４ａの回転によりプラネットギ
ヤ４ｂはリングギヤ４ａと同方向に自転と公転を行ない
、この公転運動はキャリヤ１１　（二に減速回転を与え
る。ここで、駆動軸２の回転に対し減速されたキャリヤ
１１ｃの回転は駆動軸２に直結されたハウジング５の回
転より当然遅いので、この回転差はキャリヤ４Ｃとハウ
ジング５どの間に設けられた−・方向クラッチ７の空転
により逃がされる、。

駆動軸２の回転が上昇するに従い遠心ウェイ（・１４の
遠心力Ｐｗ１が増大していくと、遠心つ工ｒ１・１４け
支軸１０を中心として拡開しはじめ、デ暖°テンＩ・ス
プリング１７の先端部はカム面Ｉ６の１゜り斜面ＡＢを
Δ点から１３点へ移動する。遠心ウェイ１〜１４の遠心
力Ｐｗｌに抗する方向に作用しているウニ・ｒトスプリ
ング１５のばね力Ｆｗと、ディテントスプリング１７が
カム面ＡＢに作用し遠心ウェイｌ−１４の遠心力Ｐｗｌ
に抗する方向に作用する反力Ｆｏｌとの関係は、カム面
ＡＢ間において　Ｐｗ、＝Ｆｗ＋ＦＩ）１　　であり、
コノ間はＩＰ！擦シュー９には、まだ何ら作用力が及ば
ず、クラッチは係合状態を保ちクラッチ係合安定領域に
ある。尚、回転が増大し遠心ウェイト１４の遠心力Ｐｗ
ｌが所定値に達した時、ディテントスプリング１７の先
端はカム面１６のＢ点に来る。ここで、Ｂ　ＣＤ面は支
軸ＩＯを中心とする円周面であるからディテントスプリ
ング１７のばね力は遠心ウェイト１４の遠心力ＰｗＩに
作用を及ぼさず力１１面１６の６点までは、遠心ウェイ
１−１４はウェイトスプリング１５の反力Ｆｗのみに抗
して急速に拡開し６点に至る。このＡＣ間に対応する、
上記係合ピン１８と摩擦シュー９の折曲部９ａとの間隙
がＱである。６点で他方においては、係合ビン１８と摩
擦シュー９の折曲部９ａとが係合されるよう設定されて
いるので、Ｃ点以後Ｅ点に至るまで遠心ウェイｌ−１４
に作用する遠心力Ｐｗｌに摩擦シュー９の質量による遠
心力ＰＣＩが加算される。この時、ウェイ１−スプリン
グ１５にクラッチスプリング１１が加算された反力　Ｆ
　ｓ　−４−Ｆ　ｗが抗するが、力１１面１６のＣＤ間
に渡って（Ｆｓ＋Ｆｗ）＜　（Ｐｗ％　＋Ｐｃ　１）と
なるよう設定ごれているので、遠心ウェイト１４及び摩
擦シュー９は係合さＪした状態で、その遠心方向に支軸
１゜を中心に、なおも急速に拡開しＤ点に至る。ディテ
ン１−スプリング１７の先端が、カム面１ＧのＤ点を越
せばディテントスプリング１７が下り斜面ＤＥにかかり
、ディテン１へスプリング１７の反力は遠心ウェイ１司
４の遠心力ＰｗＩと摩擦シュー９の遠心力ＰＣＩに加勢
する。その結果、遠心ウェイトＩ４と摩擦シュー９とは
係合された状態で入力側ドラム６の内周面にウェイ１−
スプリング１５を介して緩衝的に係合しその動きを停止
する。このときのカム面１６とディテントスプリング１
７の先端の相対位置がＥ点である。このＣＥ間に対応す
るつ］−イ］・の変位がｒｎである。かくして、クラッ
チは瞬時に拡開して解離状態となりその結合力を完全に
失なう。上記ディテン１−スプリングＪ７の先端が、カ
ム面１６のＢ点からＤ点に至る間はクラッチの切換領域
であり、Ｄ点を越えると、遠心力に抗するＤＥ間で作用
する全ばね力はＣＤ間で作用する全ばね力より小となる
作用力関係でクラッチ解離安定領域が続く。

クラッチが解離されるとクラッチドラム１２はドラム６
から解放され、クラッチドラム１２に端部１９１１が係
合されているラップスプリング１９は自身の復元力とそ
のマスによる遠心力とにより弛緩し、クラッチアウタ５
ａと入力側ドラ１％６とを巻締めていた力が解放さＪし
、クラッチアウタ５ａと入力側ドラム６との結合が離れ
る。このため駆動軸２ど共に回転するドラム〇の内周の
リングギヤ４ａの回転によりブラネッ１−ギ−ｋｌｂが
リングギヤ４ａと同方向に自転と公転を行い、この公転
運動と共に減速回転をしていたキャリヤ４Ｃの回転は−
・方向クラッチ７の係合によりクラッチアウタ５．１か
らハウジング５に伝えられ、つまりエンジン１の回転は
遊星ギヤ装置４の個有の減速比でプーリ３を減速回転さ
せる。

次に駆動軸２の回転が低下し、遠心ウェイ１へ１４の遠
心力が減少すると、遠心ウェーｒト１４とこれに係合し
ている摩擦シュー９はウェイ１〜スプリング１５の反力
ＦＷとクラッチスプリングＩＩの反力Ｆｓにより、カム
面ＣＤに作用するディテントスプリング１７の反力ＦＤ
２に抗して閉縮し、ディテン１−スプリング１７とカム
面１６との接点がＥ点からＤ点に戻る。そして、Ｄ点か
ら８点に向がってディテントスプリング１７の遠心ウェ
ーｆ’　ｌ−１４に対する反力は作用力がなくなること
により、遠心ｒシュ−１’　ｌ−１，’Ｉど摩擦シュー
９のウェイトどのαｎ１による遠心力　Ｔ’　Ｗ　２　
＋　Ｐ　ｃ：’　２　　より、これらに抗する全ばね力
　Ｆｓ＋Ｆｗ　　の方が大となるの−（、遠、さウェイ
ト１４と摩擦シュー９とは係合された状態で瞬時に切換
領域に突入する。そして、６点で遠心ウェイ１−１４と
摩擦シュー９との係合は解かれ、摩擦シュー９はクラッ
チドラム１２と定の結合力で抱合する。ＣＢ部面間ヒで
は、遠心力は遠心ウェーｒ１・１４のみの成分Ｐｗ２ど
なり、またその遠心力に抗するばね力はウェイｊ・スプ
リング１５のみの成分Ｆｗとなるが、ここでも　ＦＷ　
＞　ｌ”　Ｗ　２　　という作用力関係が１戊立するの
で遠心ウェイト１４けへ点に向がって８点を越える方向
に瞬時に作動する。かくして、摩擦シュー９と遠心ウニ
、（＋−１４はＷＡ時にＤＢ間、すなわち切換領域を通
過する。さらに、Ａ、Ｔ３面では遠心ウェイｌ−１４の
復位に加勢するよう働くから　遠心ウェイ１−１４は完
全に復位し、かつ摩擦シューの外周面に衝突的に係合す
ることにより特にクラッチ係合時の瞬間的負荷の増大に
ツシしてクラッチスプリングｔｉによる一定のクラッチ
結合力に加勢する方向に作用し係合安定領域に移る。こ
のようにして、駆動軸２の回転数が所定値以−１になる
とクラッチは再び瞬時に係合し駆動軸２と出力側のプー
リ３とは直結状態となり、１：１の伝動がなされる。

第５図は上記説明したカム面Ａ　１３　ＣＩ）　ｒｉ：
に対応する遠心ウェー（１〜１４の遠心力ｒ’　ｗ　、
摩擦シュー９の遠心力Ｐｃ、、ウェイ１−スジ１．屍ノ
ン１５の反力Ｆｗ。

クラッチスプリング１１の反力Ｆｓ、ディテン１〜スプ
リング１７０反力Ｆｎの関係を示したグラフである。ま
た第６図は本遠心クラッチを組込んだ変速機の変速特性
を示すグラフで、直結駆動軸の回転数が所定値へに達す
るまではクラッチが係合されて駆動軸と出力側とは直結
されて］：１の伝動がなさＩＬ、駆動軸の回転数が所定
値Ａに達すると瞬時にクラッチが解離し変速機を経由す
る減速回転になり出力側は回転数Ｂとなる。減速時は出
力側が回転数Ｃになり駆動軸が回転数りになった時クラ
ッチは瞬時に係合し回転数りの直結伝動となることを示
している。

次に別の実施例を第７図以下の図面によって説明する。

すべての図において第１の実施例と対応する部材は同一
の符号をもって示しである。

第７図は第２の実施例を示し、この実施例は第１の実施
例におけるウェイＩ・スプリング１５を省略した以外の
基本構成は第１の実施例と同様である。第７図のクラッ
チスプリングＩＩのバネ特性は、第３図のクラッチスプ
リング１１とウェイトスプリング１５とを合計し第５図
のＬＫの部分が重なるよう設定されている。そして、デ
ィテン１〜スプリング１７が当接するカム面■６の」ニ
リ斜面ＡＢの傾斜角を大とし、第５図のＡＢ間に対応す
る全スプリング力　ＦＤ　１　＋Ｆｗ　　をディテン１
−スプリング１７とカム面１６のみで構成している。

即ち、第１実施例と第２実施例の作動の相異は、第５図
においてカム面１６のＢＣ間に対応するスプリング力が
ないことから生じる。従って、クラッチが解離時から係
合するときのみが異なり、逆に係合時から解離するとき
は第１の実施例と同様である。

クラッチの解離状態において、遠心ウェイ１−１４と摩
擦シュー９の遠心力が減少して、遠心ウェイ１へ１４の
自由端にあるカム面１６とディテン１−スプリング１７
の相対位置が、Ｄ点に到達すると、　　　゛夫々のウェ
イ１−に作用する遠心力の金側’　　ＰＷ２＋Ｐｃ２　
　に対して、それに抗するクラッチスプリングカＦｓ’
は第１の実施例の　ＦＳ十Ｆ％Ｉ　　に相当し、力り　
Ｆｓ’　（＝Ｆｓ十Ｆｗ）＞ＰＷ２＋Ｐｃ　２　　とい
う作用力関係が生じている為に、遠心ウェイ］〜１４と
摩擦シュー９は、遠心ウェイト１４の一部を折り曲げた
係合爪１８ａと係合した状態で、クラッチは係合方向に
加速され、カム面１６の６点まで瞬時に到達するにの点
で、摩擦シュー９と遠心ウェイト１４との係合を解除さ
れ一定の結合力で、クラッチドラムを抱合する。

０点からＢ点へ移動する際、遠心力は遠心ウェイト１４
のみに作用し第５図のＧＨの部分に相当する。ここで、
　　（ＩＪＫＬで囲まれる面積）〉（ＢＣ）（Ｇで囲ま
れる面積）　となるよう０点の位置が設定されているの
で、遠心ウェイ１−１４の遠心力に抗するスプリング力
が０８間で存在しなくとも、遠心ウェイト１４は瞬時に
Ｂ点まで到達することが可能となる。かくして、遠心ウ
ェイ１−１４は瞬時に切換領域を通過することができる
。

カム面１６上のＢ点からＡ点までの過程は第１の実施例
と同様になされ、係合安定領域に移る。

第２の実施例は、遠心ウェイト１４、摩擦シュー９のウ
ェイト及びティテントスプリング力を変えずに、クラッ
チスプリング１１によるクラッチ結合力を約４倍増大さ
せることを示している。ここで、第５図において線分Ｃ
Ｍは、第１の実施例のクラッチ結合力相当を、線分ＣＬ
は第２の実施例のクラッチ結合力相当を示す。また逆に
、必要クラッチ結合力相当が線分ＣＭであるならば、第
２の実施例は遠心ウェイト１４の形状を小とするととが
でき、遠心クラッチの軽量、小型化が容易に実施例 第８図は第１および第２の実施例と同様ＯＮ→ｏＦＦタ
イプであるがバンド式の第３の実施例を示す。この実施
例のクラッチ係合部は、摩擦面を備える第１のクラッチ
部材としてのバンド型摩擦シュー２０と第２のクラッチ
部材としてのクラッチドラム１２より成る。バンド型摩
擦シュー２０は一端をビン２１に係止され、クラッチド
ラム１２の外周に周接し、他端は支軸２２に軸止された
レバー２３の一端に係止される。レバー２３の他端には
、レバー２３の支軸２２に共通で相互に回動自由に軸支
された遠心ウェイ１−１４の下側に隠れてスプリング２
４が張設されレバー２３を介してバンド型摩擦シュー２
０をクラッチドラム１２に係合する方向に付勢し、つま
り第１の実施例におけるウェイ１〜スプリング１５を省
鴫したものと同様である。遠心ウェイト１４には、遠心
ウェイ１−１４が所定の変位Ｑを経てレバー２３に係合
し。

バンド型摩擦シュー２０をクラッチドラム１２から解離
させるための係合ピン１８が植設されている。

また遠心ウェイト１４の自由端部には前記実施例と同様
のカム面１６が形成され、これにディテントスプリング
Ｉ７が係合されている。尚本実施例のクラッチ機構は非
対称に配置されるのでカウンタバランス２５を細膜して
バランスを補償している。本実施例の作動は前記実施例
と同様である。

第９図は摩擦シュ一式で、かつＯＦＦ→ＯＮタイプの第
４の実施例を示す。この実施例では遠心ウェイ１−１４
の自由端がウェイトスプリング１５で遠心力に抗する方
向に付勢され、一方第１のクラッチ部材としての摩擦シ
ュー９を支持するレバー２６に設けられたシュースプリ
ングｌｌａは、摩擦シュー９を第２のクラッチ部材とし
てのクラッチドラム１２に係合する方向に付勢している
。そして遠心ウェイト１４に設けられた第１の係合ピン
２７がレバー２６の一端に係合し、レバー２６を介して
摩擦シュー９をシュースプリングｌｌａに抗してクラッ
チドラム１２から解離した位置に保持している。ここで
遠心ウェイト１４に発生する遠心力が所定値に達し、遠
心ウェイト１４がウェイトスプリング１５に抗しディテ
ン１〜スプリング１７に解放されて所定の変位Ｑを経る
と、遠心ウェイト１４に設けた第１の係合ピン２７がし
／＜−２６との係合状態を解除することによりレノ＜−
２６４よシュースプリングｌｌａにより、＊擦シュー９
をクラッチドラム１２に係合させる。第２の係合ピン２
８は、クラッチ係合時にｍ撃的負荷の増大に対するクラ
ッチ結合力が瞬間的に不足するのを押得為に設けてあり
、第４図のＥ点の位置を規制する。かくして入力側の回
転数の」ユ昇によって本遠心クラッチはＯＦＦからＯＮ
になり、変速機をクラッチの係合状態において入力側と
出力側と力１直結され、解離状態で入力側から出力側へ
変速するように組付ければ第１の実施例と同様の作用を
得ることができる。

第１０図は摩擦シュ一式で、かつＯＦＦ→ＯＮタイプ同
期作動型の第５の実施例を示す。この実施例では支軸２
９に一端を軸支された遠心ウェイト１４の自由端はウェ
イ１〜スプリング１５で遠ノラ１力に抗する方向に付勢
されている。同じ支軸２９に一端を軸支された第１のク
ラッチ部材としての摩擦シュー９はシュースプリングｌ
ｌｂで第２のクラッチ部材としてのクラッチドラム１２
の内周に係合する方向に付勢されるが、該摩擦シュー９
に形成された係合爪３０が遠心ウェイト１４に係合し、
遠心クラッチ１４との間に所定の間隙Ｑを有してシュー
スプリングｌｌｂに抗して第２のクラッチ部材としての
クラッチドラム１２から解離した位置に保持される。遠
心ウェイ１−１４の自由端附近にディテントスプリング
１７と係合するカム面１６が形成され、上記のクラッチ
機構がこの実施例では３組入力側ドラム６のフランジ部
６ａに組込まれている。そして各遠心ウェイト１４の軸
支部の周囲に形成されたセクタギヤ３１が、入力側ドラ
ム６の外周に回動自在に嵌合されたリング状の大ギヤ３
２に共通に噛合わされている。

ここで入力側ドラム６の回転数が上昇し、遠心ウェイト
１４に発生する遠心力が所定値に達し、何れか１個の遠
心ウェイト１４がウェイトスプリング１５に抗して支軸
２９を中心にして回動を始めるとその遠心ウェイト１４
のセクタギヤが回動してこれに噛合うリング状の大ギヤ
３２を回動し、他の遠心ウェイト１４のセクタギヤ３１
を回動して各遠心ウェイト１４を同期して一再に同方向
に回動させる。そして、摩擦シュー９と遠心ウェイト１
４とは係合爪３０によって係合された状態で、所定の間
隙℃を変位しクラッチドラム１２の内面に、クラッチス
プリングｌｌｂと摩擦シュー９の遠心力による結合力相
当で係合すると同時に、遠心ウェイト１４は係合爪３０
の係合から解除されるが遠心ウェイト１４に作用する遠
心力に抗するウェイトスプリング１５の作用力ではとう
てい遠心ウェイト１４の拡開方向の動きを止めることが
できず、遠心ウェイト１４の外周面が、摩擦シュー９の
内周面と係合する位置まで遠心ウェイ１〜１４は拡開す
る。拡開終了後に相当するカム面■６とディテントスプ
リング１７の先端との相対位置は第４図のＥ点に相当す
る。入力側ドラム６の回転数が下降し遠心ウェイト１４
に１発生する遠心力が所定値に達しディテン１−機能か
ら開放されると所定の間隙ｍを変位して摩擦シュー９と
係合しクラッチドラム１２と摩擦シコー９の係合は解か
れ、クラッチは解離され初期状態となる。

このように各遠心ウェイト１４の軸支部に形成されたセ
クタギヤ３■とこれらに共通に噛合うリング状の大ギヤ
３２より成る機械的連動手段で連係したので各クラッチ
機構の特性に多少の差があっても全クラッチ機構を同期
して一斉に作動させることができ、クラッチ係合時の結
合力不足によるブ１ノーキシュ−９の１個、又は数個の
すベリ増大及びそれによる異常摩擦等を回避することが
できる。

第ｉｔ図は第６の実施例を示し、前記第５の実施例がＯ
ＦＦ→ＯＮタイプであるのに対し、これはＯＮ−＋ＯＦ
Ｆタイプの摩擦シュ一式の同期作動型である。尚この実
施例ではクラッチ機構が２組であるが原理的には３組の
第５の実施例と変りはない。ここで第１のクラッチ部材
としての摩擦シュー９は支軸３３に軸支されたレバー３
４を介してクラッチスプリング１１でイ１勢され第２の
クラッチ部材であるクラッチドラム１２の内周に係合状
態にされている。遠心ウェイト１４の軸支部にセクタギ
ヤ３１が形成され、これが入力側ドラム６の外周に回動
自在に嵌合された共通のリング状の大ギヤ３２に噛合っ
て各遠心ウェイトの機械的係合手段を構成していること
は前記第５の実施例と同様である。従って入力側ドラム
〇の回転数が上昇し、遠心ウェイト１４に発生する遠心
力が所定値に達し、何れか１個の遠心ウェイト１４が回
動を始めるとその遠心ウェイト１４のセクタギヤ３２は
リング状の大ギヤ３１を介して他のセクタギヤ３２を連
動させ他の遠心ウェイトを同期して一斉に同方向に回動
させる。そして所定の変位ａを経て遠心ウェイｌ−１４
に植設した係合ピン１８がレバー３４に係合、ディテン
トスプリング１７が遠心ウェイト１４を解放しクラッチ
スプリングＩＩに抗して摩擦シュー９をクラッチドラム
１２から同時に解離させる。ドラム６の回転数が減少し
遠心ウェイト１４の遠心力が所定値より低下すれば。

上記と逆の作動を行って摩擦シュー９をクラッチドラム
１２に再び係合させる。。

以上摩擦シュ一式の遠心クラッチの実施例について説明
したが次に本発明を多板式遠心クラッチに適用した実施
例について説明する。

第１２図はＯＮ→ＯＦＦタイプ多板式の第７の実施例を
示す。この実施例では駆動軸２に取付けられた入力側ド
ラム６に第１のクラッチ部材どして摩擦面を備えた入力
側の多板クラッチ板９　ｌ＋が、　　軸方向に摺動自在
にスプライン結合され、−力出力側のドラム１２ｃに第
２のクラッチ部材どしての出力側の多板クラッチ板１２
ｄが固定され、と記入力側の多板クラッチ板９ｂと出力
側の多板クラッチ板１２ｄとでクラッチ係合部を構成す
る。

遠心ウェイト１４は入力側ドラム６に半径方向に設けら
れたウェイト室１４．ａに収納されウェイ１〜スプリン
グ１５で遠心力に抗する方向に付勢さＪし、かつ前記実
施例と同様カム面１６が形成され、ここにディテントス
プリング１７が係合されている。

また遠心ウェイ１−１４には係合溝３５が形成さＪし、
該溝３５に入力側の多板クラッチ板９ｂとの係合手段で
あるレバー３６の一端が係合され、レノクー３６の他端
が入力側の多板クラッチ板９ｂに接し、遠心ウェイト１
４が作動しない状態で、ウェイトスプリング１５とレバ
ー３６をｆ１勢するクラッチスプリング１１とによって
入力側多板クラッチ板９ｂを出力側の多板クラッチ板１
．２　ｄに係合させている。また遠心ウェイｌ−１４の
係合溝３５けここに係合するレバー３６の−・端部との
間に間隙ｅを設け、遠心ウェイ１〜１４が所定の変位Ｑ
を経〔レバー３６を作動させ入力側の多板クラッチ板９
ｂに作用させるようにしている。

このようにして入力側ドラム６の回転数が上ｎし、遠心
つＪイト１４に発生ずる遠心力が所定値に遠し、遠心ウ
ェイト１４がウェイ１−スプリング１５に抗し、ディテ
ン１へスプリング１７に解除されて移動し、所定の変位
Ｑを経るとレバー３６の一端に係合し、さらにクラッチ
スプリング１１に抗してレバー３６を作動させて、入力
側の多板クラッチ板９ｂと出力側の多板クラッチ板１２
ｄとを解離させる。

第１３図はＯＦＦ→ＯＮタイプ多板式の第８の実施例を
示す。この実施例では遠心ウェイｌ−１１１がウェイ１
−スプリング１５で遠心力に抗する方向に細分さｈ、遠
心ウェイ１−１４と第１のクラッチ部材としての入力側
の多板クラッチ板９ｂとの係合手段であるレバー３６を
介し、かつレバー３６に作用しているクラッチスプリン
グ１１に抗して入力側の多板クラッチ９ｂを出力側の多
板クラッチ＋２ｄからＭｌｉ！ｌｉさせている。そして
この時の入力側の多板クラッチ９ｂと出力側の多板クラ
ッチ＋２ｄとの離間距離Ｑが遠心ウェイ１−１４の所定
の変位距離ａを与えている。このようにして遠心ウェイ
１−１４が遠心力で移動するとレバー３−６は該レバー
３６に作用しているクラッチスプリング１１により入力
側の多板クラッチ板９ｂを作動させ、所定の変位Ｑを経
て出力側の多板クラッチ板＋２ｄに係合させる。

上記第７および第８の実施例は多板式のクラッチである
が、多板式の代りの第１４図（Ａ）に示す噛合い式、あ
るいは同図（Ｂ）に示すラチェット式のクラッチであっ
ても全く同様に第７および第８の実施例が適用可能であ
る。また本発明はＯＮ−＋ＯＦＦタイプのものでは入力
側と出力側とを入れ替えても成立することは勿論である
。

以上詳細に述べたように本発明では、作用力を受は相互
に係合、解離を行なうクラッチ係合部と遠心ウェイトと
を別個に設け、遠心ウェーｒトの遠心力が所定値に達し
た後、遠心ウェイトをクラッチ係合部に作用させること
により、瞬時にクラッチを係合あるいは解離させ、かつ
クラッチの結合力が遠心ウェイトの遠心力に阻害されな
い為に、クラッチの係合、あるいはＭ　ＩＩＪＩＩ時の
すべりを殆んどなくしたもので、遠心クラッチでありな
がら電磁式クラッチより係合、Ｍ離峙の切換時間が短か
くすることができ、クラッチの耐久性を著しく向上させ
ることができる。

また、遠心ウェイトの遠心力が所定値に達した後、遠心
ウェイごをクラッチ係合部に作用させる手段に、遠心ウ
ェイ１−の自由端に設けたカム面と、該カム面に当接し
かつ遠心ウェイｊ・の遠心方向に抗する作用力を及ぼす
ディテントスプリングにより構成されたディテント手段
であることがら、クラッチの係合時と解離時に適当なヒ
ステリシスを精度よく設定することができる。従って、
クラッチの係合あるいは解離時に、クラッチ係合部のば
たつきをなくすことができ、不必要な変速を阻止するこ
とができる点からもクラッチの耐久性の向上がはかられ
る。従って特に自動車において主エンジンから変速機を
用いて慣性マスの小さい補機を駆動する場合のクラッチ
として最適の特性を有するものである。

またクラッチ機構を複数組備え、その各遠心ウェイトを
機械的連動手段で連係し、全クラッチ機構を同期して一
斉に作動させるようにしたものでは、クラッチの作動が
確実で、かつ各クラッチ機構の特性に差があっても各ク
ラッチ機構が平均して一様に作動し、局部的な摩耗、発
熱等を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を示すもので、第１図は遊星ギヤ
装置に組込んだＯＮ→ＯＦＦタイプ摩擦シュー摩擦シュ
ータッチの第１の実施例の垂直断面図、第２図はその斜
視分解図、第３図はそのクラッチ部の端面図、第４図は
そのカム面とディテントスプリングとの相対関係を示す
図、第５図はカム面に対応する遠心ウェイトの遠心力Ｐ
ｗ、摩擦シューの遠心力Ｐｃ、ウェイ１〜スプリングの
反力Ｆｗ、クラッチスプリングの反力Ｆｓ、ディテント
スプリングの反力Ｆｏの関係を示すグラフ、第６図はこ
の遠心クラッチを組込んだ変速機の変速特性を示すグラ
フ、第７図は同じ＜ＯＮ→ＯＦＦタイプ摩擦シュー摩擦
シュータ施例、第８図はＯＮ→ＯＦ　Ｆタイプパンド式
の第３の実施例、第９図は０１７　Ｆ→○Ｎタイプ摩擦
シュ一式の第４図の実施例、第１Ｏ図はＯＦＦ→ＯＮタ
イ°ブ摩擦シュ一式で同期作動型の第５の実施例、第１
１図はＯＮ→ＯＦＦタイプ摩擦シュー摩擦シュータ型の
第６の実施例をそれぞれ示す端面図、第１２図はＯＮ→
ＯＦＦタイプ多板式の第７の実施例、第１３図は０ＦＦ
−＋ＯＮタイプ多板式の第８の実施例をそれぞれ示す断
面図、第１４図（Ａ）、ＣＢ）は第７および第８の実施
例に適用しうる噛合式およびラチェット式のクラッチ係
合部を示す図である。 ２・・・駆動軸　４・・・遊星ギヤ装置　９・・・摩擦
シュー９ａ・・・係合折曲部　９ｂ・・・入力側の多板
クラッチ板１１・・・クラッチスプリング　ｌｌａ、１
．ｌｂ・・・シュースプリング　１２・・・クラッチド
ラム　１２ｃ・・・出力側のドラム　１．２ｄ・・・出
力側の多板クラッチ＠　　１３・・・クラッチ係合部　
１４・・・遠心ウェイト１５・・・ウェイ１〜スプリン
グ　１６・・・カム面　Ｉ７・・・ディテン１〜スプリ
ング　】８・・・係合ピン　１８ａ、３０・・・係合爪
２０・・・バンド型摩擦シュー　２３．２６，３４．３
６・・・レバー２４・・・スプリング　３１・・・セク
タギヤ　３２・・・リング状の大ギヤ　３５・・・係合
溝 出願人　本田技研工業株式会社 代理人　弁理士　渡部　敏彦 入力軸回転数 第７図 ￥１０図 第１１０ １ 手続補正書　（自発） 昭和５８年１０月６０ 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示 昭和５７年特許順第１１７３７９号 ２、発明の名称 遠心クラッチ ４、代理人 ５、補正の対振 （１）明細書 別紙の通り。 （２）全回を別紙の通り補正する。 但し誤記の訂正のみ。 イ）　口笛８図を削除する。この削除に伴い１第９．１
０゜１１．１２．１３図を夫々第８．９．１０．１１．
１２図に変更する。 口）口笛１４図を削除する。 １ν１　　　糸Ｉｌｌ　　　　１８： １、発明の名称 遠心クラッチ ２、特許請求の範囲 １、　入力部月ど、出力部材と、前記入、出力部材の一
方に連結さ狙た第１係合部材と前記入、出力部財の他力
に連結さ、１第１係合部材に対し摩擦係合ｒｉＪ能に移
動する少くども１つの第２係合部材と、前記第１．第２
係合部材と別体に形成され、遠心力に応じで変位する遠
心ウェイトと、遠心ウェイ１〜の変位に応して第２係合
部材を第１係合部材に係合及び解離させる係合手段と、
該係合手段を制御する規制１１段とを有し、て成り、該
規制手段は遠心ウェイ１−の遠心力が所定値以下のとき
係合手段をして第１．第２係合部材を係合及び解離の−
・方の状態に保持し、遠心力が前記所定値に達した後は
瞬時に係合手段をして第１．第２係合部材の係合及び解
離の他方の状態に移行せしめることを特徴とする遠心ク
ラッチ。 ２　前記規制手段は、遠心ウェイトが遠心力の増大に応
じて変位するに伴い、遠心ウェイ１−に対し、。 まずその遠心力に抗し、次に遠心力に作用を及ぼさず、
次に遠心力に加勢する作用を及ぼすようにその変位を規
制するようにされて成る、特ｈ′１°請求の範囲第１項
記載の遠心クラッチ４゜ ３、　前記規制手段は、遠心ウェイ［・に連成されその
変位方向に配列された第１．第２及び第３の力ｌ、面と
、該カム面に係合するスプリングとから成り、前記カム
面と規制スプリングとは、遠心ウェイトの変位に伴い、
スプリングが第１の力ｌ、而にで遠心ウェイ１〜の遠心
力に抗し、第２のカム面にて遠心力に作用を及ぼさず、
第３のカム面にて遠心力に加勢するように作用するよう
に配されて成る、特許請求の範囲第２項記載の遠心クラ
ッチ。 ・１．前記係合手段は前記規制スプリングが遠心ウェイ
トの第１のカム面を経過したとさから遠心ウェー（＋−
が所定の変位を経た後第１、第２の係合部利を前記他方
の状態に移行せしめるように作動する特許請求の範囲第
３項記載の遠心クラッチ。 ５、第２係合部材を、第１係合部材に係合する方向に常
時４＝Ｊ勢する第２スプリングを含む特許請求の範囲第
１項乃至第４項記載のいずれかの遠心クラッチ。 ６、遠心ウェイトの遠心力に常時抗する第３スブリ〉′
グを含む特許請求の範囲第５項記載の遠心クラッチ。 ７、　入力部材ど、出力部材と、前記入、出力部材の・
方に連結された第１係合部材と、各々前記入、出力部［
１の他方に連結され第１係合部材に対し摩擦係合可能に
移動する第２係合部材ど、前記第１、第２係白部材と別
体に形成され、遠心力に応じて変位する遠心ウェイ１−
ど、遠心ウェイトの変位に応じて第２係合部材を第１係
合部材に係合及び解離さ［゛る係合手段と、遠心ウニ・
ｒトの遠心力が所定値以下のどき係合手段をし７て第１
、第２係合部１（を係合及びＳ離の−・方の状態に保持
し、遠心力が所定値に；ｔし、た後は瞬時に係合手段を
して第１、第２係合部１・１の係合及び解離の他力の状
態に移行けしぬる規制１１段とからなる複数のクラッチ
機構と、該クラッチ機構の遠心ウェイトを機械的に連動
させる連動１段とを有して成り、もって全クラッチ機構
を同期しＣ−斉に作動させ、全第２係合部材を第１係合
部材に同時に係合部はＭ１４１１させることを特徴とす
る遠心クラッチ。 ８、　前記連動手段は、共通ギヤと、名遠心ウェー（＋
・と一体に回転可能で、且つ前記共通キヤに噛合うセク
タギヤとから成る、特許請求の範囲第７項記載の遠心ク
ラッチ。 ９、前記第１係合部材は外周面を有する円筒体から成り
、前記第２係白部材は該円筒体の外周面に摩擦係合可能
なｉ擦内周面を有する円弧状部材から成る、特許請求の
範囲第１項又は第７項記載の遠心クラッチ。 １０、前記第１係合部材は内周面を有する円筒体から成
り、前記第２係白部材は該円筒体の内周面に摩擦係合可
能な摩擦外周面を有する円弧状部材から成る。特８′Ｆ
請求の範囲第１項又は第７項記載の遠心クラッチ。 １１、前記第１．第２係合部材は各々トＭ数の摩擦円板
から成り、それらが交互に積層さ、ＩＬ、で成る、特許
請求の範囲第１項又は第７項記載の遠心クラッチ。 ３、発明の詳細な説明 本発明は、遠心クラッチに関し、特に、係合時及び解・
離時のクラッチ係合部材間のすべりやぼた−）きが殆ん
ど発生ぜず耐久性が向Ｊ−，した遠心クラうチに関する
。 変速装置等に用いられる従来の遠心クラッチは。 入力部材及び出力部材の夫々に結合され、互いに摩擦係
合する２つの係合部材とで構成されている。 係合部材の一方には遠心ウェイトが一体に設りられ、遠
心ウェイトの回転により発生する遠心力に応して係合部
材同士の摩擦係合力、即ちクラッチ結合力が変化する。 従って、クラッチ結合力は遠心ウェイトに作用する遠心
力の増減に応じて連続的に変化する為に、クラッチに負
荷がかかっているとき、クラッチ結合力が零と該負荷に
より要求される値より若干小さい値との範囲内にある間
は、係合部材間にずベリが発生する。また、負荷が増大
するとこれに伴って必要なりラッチ結合力も増大する為
にすべりが発生するクラッチ結合力の範囲は増大する。 このようにかすべりはクラッチの係合時と解離時の両方
にて生じ得る。またクラッチの係合とｆＪＪＹ離とは一
般にクラッチの略同・回転数で行われる。従って、遠心
ウェイ１−に作用する遠心力がクラッチ結合力が零どな
るような状態を中心として増減すると、クラッチ係合部
利けばたつきを起こす。従って、クラッチが長時間に亘
りすべりが発生し得る結合力領域内で使用される場合や
、ばたつきを頻整におこすような使われ方をするクラッ
チでは、その耐久性が著しく低下するという問題がある
。 本発明は上記問題に鑑みてなされ、その目的とする処は
、瞬時にクラッチの係合及び解離間の切換が行われ、係
合時及びＭｌｌＪＩＩ時のいずれにし、でもクラッチ係
合部材のずベリが発生ずることが殆となく耐久性が向上
し、た遠心クラッチを提供することである。 本発明の別の目的は、クラッチ係今回転数と解離回転数
とにヒステリシス特性を与えてクラッチ係合部材のばた
つきを防出しｊ更に耐久性を向上させた遠心クラッチを
提供することである。 本発明の更に別の目的は、クラッチの係合と解離間の切
換作動を確実に行うことが可能な遠心クラッチを提供す
ることである。 本発明の更に別の目的は、軽量且つ小型１ヒが容易な遠
心クラッチを提供することである。 本発明に依れば、遠心クラッチは入力部材と、出力部材
と、前記入、出力部材の一方に連結さｈた第１係含部［
オど前記入、出力部材の他方に連結され第１係合部材に
苅し、摩擦係合ｏｆ能に移動する／１２くとも１つの第
２係合部材と、前記第１、第２係合部材と別体に形成さ
れ、遠心力に応して変位する遠心ウェイ１〜と、遠心ウ
ェイトの変位に応じて第２係合部材を第１係合部材に係
合及び解離させる係合′１λ段ど、該係合手段を制御す
る規制手段とをイ１して成り、該規制手段は遠心ウェイ
１−の遠心力が所定値共トのとき係合手段をして第１、
第２係合部材を係合及び解離の一方の状態に保持し１、
遠心力が前記所定値に達した後は瞬時に係合手段をして
第１．第２係合部材の係合及び解離の他方の状態に移行
せしめることを特徴とする。 以下１本発明の実施例を図面を参照し、て説明する。 第１図乃至第３図は本発明の遠心クラッチの第１の実施
例を示し、遊星ギヤ装置に組込んだＯＮ→ＯＦ　ｌ？タ
イプである。 図において、エンジン１に接続された入力側の駆動軸２
ど出力側のプーリ３との間に遊星ギヤ装置４か設けら、
Ｉｔている。、二のｉｉ　７′Ｉｌキヤ装置４は、外周
に複数列のプーリ３を形成し１、内部に潤滑油を適当に
充たした密閉型のハｒ″ノジング５内に組み伺けられ、
前記駆動軸２に取り伺けＩＥ、れだ入力側トラｌｘ　６
の内周に形成さ、ｆｔた内歯ギヤでなるリンクギヤ４ａ
、該リンクギヤ４ａに噛み合う複数個（図示例では３藺
）のプラネットギヤ／Ｉｈ、該ブラネッ１−ギヤ４ｂを
回転自在に軸支し、かつ自身も自由回転できるキャリヤ
４ｃ、キャリヤ１１０の軸心に配され上記複数個のブラ
ネッ１−ギヤ４　ｂに噛み合うサンギヤ４ｄより成り、
キャリヤ４ｃは一方面クラッチ７を介してハウジング５
と一体に結合されたクラッチアウタ５ａと連結さｈ、サ
ンギヤ４　ｄはエンジンのクランクケースｌａに取りｆ
Ｊ’　Ｈｔられたｌ１ｌ１８に不動に固定されいる。 前記入／Ｊ側１”　′Ｉｌ、６には、第２の係合部材と
して４％ｒ擦内周而を備えた−・対の円弧状の摩擦シュ
ーＩＩか、大／７　・端を入力側ドラム６の゛１４径Ｊ
ｊ向フランジ部６ａにｔｉｆｉ股さＪ

【た］ＪｔＪの支
軸１ｏで軸支さＡ１１．他端の自由端に形成された係合
折曲部９ａの間にクラッチスプリング１】が係合されて
設けられている。該シュー９，９はハウジング５内に回
動ｉｉＪ能に支承された第１係会部材としてのクラッチ
１：うｌ、１２の軸方向円筒部＋２ａを摩擦内周面で抱
合しクラッチ係合部１３を構成している。また、支軸１
０には」１記摩擦シュー９と別体で形成された一対の円
弧状の遠心ウェイト】４が夫々その一端で軸支され、遠
心ウェイ１−１４の外周側面には円弧状金属板かＩ）な
るウェイトスプリング１５が抱合し、て係合され、遠心
ウェイト１４をその遠心力に抗するように押圧している
。そして両遠心ウェイ１〜１４の自由端の外周面には夫
々力１５面１６が形成され、これらカム面１６に入力側
ドラム６の内周面に−・端が固着された係合手段である
ティテン１−スプリング】７の他端か係合されている。 遠心ウェイ１−１４には自１１１端近傍の所定位置に対
向する方向に植設された係合ビン１８がｉ（ｔ　ｔ−Ｊ
られ、遠心ウェイト１４が遠心力により−・端か支軸１
（−）を中心どして拡開し初期位置から所定の変位Ｑを
経た後、上記係合ピン１８が摩擦シュー９１の係拾折曲
部９ａに係合し、摩擦シュー！）を同しく支軸ＩＯを中
心とし、てクラッチスプリング１１に抗し。 て拡開さゼるようにされている１　クラッチアウタ５ａ
と入力側トラｔｘ　６の外周部には正方形又は矩形断面
のコイルスプリングかＩ−成るラップスプリング１９か
クラッチのＩＷ　ｍｌＣ時には弛緩状態で嵌装され、該
ラップスプリンタ１９の一端１９’ａはクラッチアウタ
５ａ外周面の溝５　ｈに、他端１９））は前記クラッチ
ドラム１２のフランジ部１２１）外周面の溝＋　２　ｃ
、に係合されでいる。 遠心ウェイトＩ４の自由端部に形成された前記力１１面
１６は、第４図に見Ｊ）れるように、＋り斜面である／
’Ｂ面、遠心ウェイ１−１４の支点である支軸１０を中
心とする円周面をなす＋３　ＣＤ面２下り斜面であるＤ
　Ｅ　Ｆ面が形成されている。６点は［３１）面間上に
あり、」二記デ、イテントスブリンン１７の先端部がカ
ム面１６のこの点に到達したときに、対応する１−記摩
擦シュー９の係合折曲部９ａと係合ビン１８とが係合さ
れるよう設定されている。 また、Ｂ点はＬ’ｌ　Ｆ面間−ヒにあり上記ディチント
スプリン・り１７の先端部がこの点に到達した時、上記
ウェイトスブリンク１５の外周側面が入力側トラム６の
内周面に緩衝的に当接し７、遠心ウェイ１−１４は拡開
方向の動きを規制されるよう設定されている。 以上のように構成される第１の実施例の作動について次
に説明する。 エンジン１の回転と共に駆動軸２に取り＋４けられた入
力側ドラｔｚ　６が回転し、この回転が低速のときティ
テントスブリンク１７の先端部は第４図に示す力１１而
１ＧのＡ点の位置にあり、Ｐ、擦シュー９はクラッチス
プリング１１のばね力でクラッチトラム１２の円筒部１
２ａを抱合し、クラッチを係合状態にし、でいる。従−
〕で、入力端トラｌｚ　６の回転はクラッチドラ１１１
２に伝えらＡ１、クラッチトラム１２がラップスブリン
ノノ１９を巻き締めせしめることにより入力側１、うｉ
ｚ　＋３とクラッチアウタ５ａとが結合され、駆動軸２
の回転はハウジンク５、つまり出力側のプーリ３に、１
：１て伝達される。この時、リングギヤ４ａの回転によ
りブラネッ１〜ギヤ４ｂはリングギヤ／Ｉａと同方向に
自転と公転を行ない、この公転運動はキャリヤ４ｃに減
速回転を与える。ここで、駆動軸２の回転に列し、減速
されたキャリヤ４にの回転は駆動軸２に直結されたハウ
ジング５の回転より当然遅いので、二の回転差はキャリ
ヤ４（）とハウシンク５との間に設けられた一方面クラ
ッチ７の空転により逃がされる。 駆動軸２の回転が一ト昇するに従い遠心ウェーｒ１・１
４の遠心力Ｐ　ｗ　（が増大していくど、遠心ウェイト
Ｉ４は支軸１０を中心とし、て拡開し、はじめ。 ディテン１〜スブリンク１７の先端部は力１１而１６の
上り斜面ＡＢをＡ点から＋３点へ移動する。遠心ウニ、
（ｌ−１／Ｉの遠心〕月）Ｗｌに抗する方向に作用し７
ているウェｒ１−スプリング１５のばね力Ｆ　Ｗとティ
テン１、スプリング１７かカム面ＡＢに作用し遠心ウェ
イ１〜１７１の遠心力Ｐ　ｗ　Ｈに抗する方向に作用す
る反力Ｆ　ｔ＋　Ｈとの関係は、力１１面ΔＦ３間にお
いて　Ｐｗｌ　＝Ｆｗ４−Ｐａ　１　　であり、この間
はＩ？：擦シュー９にはまだ何ｌ】、作用力が及はず、
クラッチは係合状態を保ちクラッチ係合安定領１戒に１
０１ろ３，１甲動軸の回転が増大り遠心ウェイ１−１４
の遠心））　Ｐ　ｗ　Ｉが所定値に達した時、ティテン
１−ズブ１１ング１７の先端はカム面１６のＢ点に東る
。 −、：Ｃ１＋３　（：　ｌ）面は支軸１０を中心とする
円周面Ｌ−あるかＩＥ、テ（テントスプリング１７のは
ね力は遠心ウェイト１４の遠心力Ｆ’　ｗ　１に作用を
及ぼさず力１１面１６の（点までは、遠心ウェイｌ−１
／Ｉｌ；Ｊ：ウエーｒトスプリング１５の反〕月／　Ｗ
のみに抗し２て急速に拡開し６点に至る。このＡ、Ｃ間
に対応する１、１−記係合ビン１８と摩擦シュー９の折
曲部９ａとの間隙がＱである。６点では５１対の係合ビ
ンＩＲど１１４擦シこ１−９の折曲部９ａとが係合され
るよう設定されているので、Ｃ点以ｆｑ　ト：点に至る
まで遠心ウェイト１４に作用する遠心力１）ｗｌに摩擦
シュー９の買足による）皇沁）カＰＣ７かＩＪ１１算さ
れる。この時、遠心ウェイト１４にけウェイ！〜スブリ
ンク１５にクラッチスプリング１１かＩＪＩＩ豆された
反力Ｆ、ｓ＋Ｆｗ　　が抗するが、少う・くピち（二点
での駆動軸２の回転が力１１面１６の（冒−）間に直っ
て維持された場合はＨ’ｓ＋Ｉ’ｗ）　＜　（１”ｖ、
＋ｌ−１−Ｐｃ１’）となるよう設定されているので、
遠心つ］−イトＩ１１及び摩擦シュー９は係合さおだ状
態で、その遠心方向に支軸１０を中心に、な才９も急速
に拡開し、１）点に至る。ディチントスブリンク１７の
先端が力１１面１６のＩ）点を越せはティテントスブリ
ング１′７がＦり斜面１）Ｅにかかり、ティテン１、ス
プリ〉り１７の反力は遠心ウェイトＩ　／Ｉの１・：Ｙ
心力１）ｗｌと１ｒ擦シユー９の遠心力Ｐｃ１に加勢す
る。その結果、遠心ウェイト１４と摩擦シュー（１とは
係合された状態で入力側ドラｌｚ　Ｇの内周面にウェイ
１−スプリング１５を介し、て緩衝的に係合しその動き
を停止１・する。このとき力１１面ＩＥ５にはＩＣ点で
ディテン１−スプリング１２カダ６端が係合する。、こ
の（１ζ間にン・ｉ応するウェ（Ｉ・の変位が１１１で
ｅｌる。かくして、ラボテン１−スプリング１７がＣ点
に達した後は、４　心ウェイトけ［有］１時（、−拡開
し、て解Ｒ１ｆ状態どなる。 １記ティテン１−スプリング１７の先端が、カム面１６
の１３点から１）虎に至る間はクラソ、ヂの切換領戦で
志団、１）点を越えると、遠心力に抗するＤ　ｒ・；間
で作用する全はねカは（二１）間で作用する全ばねカよ
番１小どなる作用力関係でクラッチＮ離８定領域が小売
＜、。 クラッチか角’ｒＲＩｔさＪｔ、るとクラッチ１〜う１
．＋２１ナトラノ、＋３かＩｂＭ放され、クラッチドラ
１１１２に端部１　り　ｈが係合さ訂ているラップスプ
リングＩ　ｉ］は自身の復元力とそのマスによる遠心力
とにより弛緩し７、クラッチアウタ５ａと入力側１−ラ
１１〔）とを巻締めでいた力が乃了放され、クラッチア
ウタ５日と入力端１くうｌ−６との結合が離れる。この
ためブラネントギヤ４）ノの公転運動とＪｌよ減速回Ｉ
Ｉす；をしていたキャリヤ／ｌ　ｔ・の回転は一方面ク
ラッチ７の係ｎＩＪよりクラッチアウタ５ａがらハウジ
ング５に（テミえＩＥ、れ、つまりエンジン１の回転は
遊星ギー＼”装置４の固有の減速比でプーリ′（を減１
ｊＪｉ　Ｉ’１転さθ−る。 次に駆動軸゛２の回転が吐丁し、遠心ウェイト１・・１
の遠心力が減少して前記所定値に；１゛るど、）重心ウ
ニ伺−１４とこれに係合し１℃いるｌ？ｌＥｉシュー≦
〕はウェー１１−スプリング１５の反カド′Ｗと９ラン
チスプリング１１の反力Ｆｓにょ１力１３面１ζ１）に
（’１５ｍするティテン１−スプリング１７の）５（）
Ｊｌ・ｒ＋　２に抗

【、・で閉縮し・、テア（テン１ヘ
スブリンソ１７とカム面］６どの接点がＥ点がら１−）
点に戻る。そして２１）点から１３点に向かってディテ
ン１、スジ１１ン’Ｊ’　Ｉ　’７の反力は遠心ウェイ
１へ１４に苅し作用しなくなることにより、遠心ウェイ
ト・１４と摩擦シュー９のウェイトとの合８１による遠
心力　Ｐｗ２＋Ｐｃ２より２．これらに抗する全はねカ
　Ｆ　ｓ　十Ｆ’　ｗ　　の方が犬となるので、遠心ウ
ェーｒ１〜１４ど摩擦シュー９とは係合された状態で＃
１１時に切換領域に突入する。そして、Ｃ点で遠心ウェ
イ１−１４ど摩擦シュー９との係合は解かれ、摩擦シュ
ー９はクラッチ）・うｌ＼１２と　定の結合力で抱合す
る。、　（：Ｂ面間１置１．遠心／Ｊｌ：ＩＩ遠心ウェ
イＩ−１−１のλ）の成分１】＼ｌ／　２と７？Ｉ・す
、またその遠心）Ｊに抗するはＪ、＋力はウコーイＩ−
スプリング１５のみの成分１ｒ　＋、ｙどなるが、ニー
、−、Ｃも　１゛′＼＼°〉１ゝＷ２　という作用力関
係か成１°ｌ　’Ｉろの７′遠心ウエーｆ’　ｌ−１４
はΔ点に向がって１号、−・、を越え７ｒＪ４向に瞬時
に作動する。が＜シ、て、遠心ウェイト１４は瞬時に［
）１３間、ずなわち切換領１吃を通過ずろ５、さ＋Ｆ＋
に、［３Ａ面ではデＣテントス１リンクぎ〕が遠心ウェ
イ１−１４の復位に加勢する１：゛）働くか１．’、、
速心ウェつェ１４け完全に初期位置に復位し、かつ摩擦
シュー９の外周面に衝突的にＣ系白十；？ｌ′：と１−
１上り＃！ｈ−クラッチイ系合１１；７の呼Ｈｉｌｌ的
ｆｔ　ｒ、：ｉの１曽入にｚ、１シてタラゾチスブリ〉
・り１回丁ｌ−７・°定のクラッチ結合力に加勢する方
向に作用１係−１安定領域にＴ、Ｉる３、このようにし
・て、１ψ動軸：：（力量転数か所定１直以下になると
クラッチは百び１１得Ｕ、）°に係合（駆動暉１２と出
力側のプーリ３とは直結状／ＩＩどｔ」゛す、１：１の
伝動かなさ、ＩＴる。第５図１１１記説＋ＩＪロＪｈ力
１１面△ｌ’、　ＣＩ）　Ｅに列応する）卓心ウェイＭ
ｌの遠心力ｐ　ｗ、摩擦シコ−１１の）皇心力Ｐ　Ｃ，
ウェイ１−スプリングＩ５の反ノット〜ν２９ラツヂス
ブリンク１１の反力［？Ｓ、ディテントスプリング１７
の反／ＪＦｒｉの１１ｑ係を示（、たりラフである、こ
のグラフは後述の実施例にオニＬ”ｔも引用さ４する。 また第６図は本発明の遠心クラッチを相込んだ変速機の
変速特性を示すグラフ−Ｃ１直結駆動軸の回転数が所定
値ａに達するまではクラッチが係合されて駆動軸と出力
側とは直結さ、ｌ（て１：１のｂｉ動がなされ、駆動軸
の回転数が所定１ｉ１ｊ　ａにｒ％すると瞬時にクラッ
チか解耐し、変速秦を経由ずイ）減速回転になり出力側
は回転数すとなる。減速時は出力側か回転数（、になり
駆動軸が回転数Ｃローなった時クラ、）千ＩＪ瞬時に係
合し７回転数ｄの直結１云動どンＪ゛ることを示し、て
いる。」１記のように、ツノラッチの係合、解離回転数
がａ、ｄのようにテＸ、　＜４）ること、即ちヒステリ
シス特性か与えＣ＋Ｊ＋、るのは１回転数上Ｒ時はＡｎ
間でティテントスプリン６ノ’　＋　７の反力が作用し
てＣ点の到達時期を遅ｔ、：）ｌｊ−る・方、回転数下
降時はＦ　Ｉ−）間で該反力が作用しｒ　ＩｒｒＪ作に
（′点の到達時期を遅ら且るためである。 次に別の実施例を第７図乃至第１２図によって説明する
。すべての図において第１の実施例と対応する部材は同
一の符吐をもって示しである。 第７図は第２の実施例を示し、この実施例は第１の実施
例におけるウェイトスプリング】５を省略

【−た以外の
基本構成は第１の実施例と同様である。第７図のクラッ
チスプリングＩＩのバネ力特性は、その反カドＳか第１
の実施例のクラッチスプリング１１とウェイ１へスプリ
ング１５とを合８１し、た　Ｆ　ｓ＋　Ｆ　ｗ　　と第
５図の１７にの部分にて等しくなるよう設定されている
。そして、カム面１６のトリ斜面Δ１３の傾斜角を第１
の実施例のそＩｔよりも大とし、第１実施例のΔＢ前面
間得ら汎る全スプリング力　ＦｏＩ＋Ｆｗ　　に相当す
るスプリング力をディテントスプリング１７と力１１面
１６との係合のみで得られるように構成し、ている。即
ち、第１実施例と第２実施例の作動の相異は、第５図に
おいて力１５而１６のＢＣ間にて遠心力に対抗するスプ
リングの反力がないことから生じる。従つて、クラッチ
がＭ　ｉｌｔ状態から係合するときの作動のみが異なり
、逆に係合状態かＩ：）解Ｂｙ（−ｉろときは第１の実
施例と同様である。 クラッチの解離状態において、遠心ウェイ１−１４と摩
擦シュー９の遠心力が減少し、て所定（直になり、遠心
ウェイト１４の自由端にあるカム面１６の１つ点にディ
テン１へスプリング１７の先端部か到ｉ？すると。 夫々のウェイトに作用する遠心力のａ＃Ｉ’　　Ｐ　Ｗ
　２＋　Ｐ　ｃ２　　に勾り、で、それ、に抗するクラ
ッチスプリング１１の力Ｆｓ’は第１の実施１シリの　
Ｆ　、Ｑ　十Ｆ　ｂ！　　に相当し１、かつ　ＦＳ’　
（＝ＦＳ−１−Ｆｔ、Ｉ）：＞Ｐｗ２−Ｎ）ｃ、２　　
という作用力関係が生している為に、摩擦シュー９が、
遠心ウェイ１−１４の一部を折り曲げた係合爪１８ａと
係合した状態で、クラッチは係合方向に加速され、ディ
チントスブリンク１７の先端部は力１１面１６の０点ま
で瞬時に到達する１、この点で、摩擦シュー９と遠心ウ
ェイト１４との係合か解除され一定の結合力で、摩擦シ
ュー９はクラ・ノチトラムを抱合する。ディテン［・ス
プリング１７が力１５面Ｃ点からＢ点へ移動する際、遠
心ウェイ１−１４はそれ自体の遠心力のみが作用され第
５図のＯＬ＋の部分に相当する。ここで、（Ｔ　、Ｉ　
Ｋ　１．、で囲まれる面積）＞（ＢＣＩＩＧで囲まれる
面積）となるように０点の位置が設定されているので、
遠心ウェイ１〜１４の遠心力に抗するスプリング力がＣ
８間で存在しなくとも、遠心ウェイト１４はディテン１
〜スプリング１７が瞬時に１３点まで到達するべく縮閉
することが可能となる。かくして、遠心ウェイト１４は
瞬時に切換領域を通過することができる。カム面１６−
１１の１３点からΔ点までの過程は第１の実施例と同様
になされ、係合安定領域に移る。 第２の実施例に依汎ば、第１の実施例に対し。 遠心ウェー（１−１４及び摩擦シュー９の重爪並びにデ
ィテントスプリングのセット荷重を変えずに。 クラッチスプリング１１のセット・荷重を増大させてそ
れによるクラッチ結合力を約４倍増大させることができ
る。、ここで、第５図において線分ＣＭは、第１の実施
例のクラッチ結合力相当を、線分Ｃ［、は第２の実施例
のクラッチ結合力相当を示す。また逆に、必要クラッチ
結合力相当が線分ＣＭであるならば、第２の実施例は遠
心ウェイｌ−１１１の形状を小とすることができ、遠心
クラッチの軽量、小型化が容易に実施できる。 第８図は摩擦シュ一式で、か−）　ＯＦ　ｌ−’→ＯＮ
タイプの第３の実施例を示す１、この実施例では１女・
１の遠心ウェイ１−１４は入力側ドラ１１〔；のフラン
ジ６ａに直径方向に対称に取イ」けられ、それらの自由
端は一端が入力側ドラ１１Ｇのプラン・シロａに固定さ
れたコイルスブリンクから成るウェイ＋・スプリング１
５の他端に連結さＪｌて該スプリングによりその遠心力
に抗する方向にｆ声４勢さｊしている。−・力筒２の係
合部材としての摩擦シュー９１．Ｉ　Ｊ心つェイ１へ１
／！ど共通支軸２９に回動自（［に支持さ、ｌＩだレバ
ー２６に支持され、該レバー２Ｇの一端には一端が入力
側ドラムのフランジ６ａに固定されたコイルスプリング
から成るクラッチスプリングＩｌａの他端が連結され、
摩擦シュー９を第１保合部材としてのクラッチドラム１
２に係合する方向にイ電！勢している。そして遠心ウニ
、イ１−１４に設けられた第１の係合ピン２７がレバー
２６の他端に係合し、　　Ｌツバ−２６を介し、て摩擦
シュー９をクラソチスプリ：／　））’　Ｉ　Ｉ　ｒｒ
に抗してり→フチドラ１１１２がｌ゛）所定の間隙Ｑを
ＴＴ　して解離し、た位置に保持し、でいる１、ここ′
Ｃ遠心ウニ（＋−１４に発生ずる遠心力か所定値に達し
７、遠心ウェイ１〜１４がウェイドースブリンク１５に
抗しディテン１ヘスブリンク１７がＩＪ、解放さＪじＣ
所定の変位Ｑを経ると、遠心ウェイ１−１４に設けた第
１の係合ビ〉・２７がレバー２６どの係合状態を解除す
る方向に変位することによりＬ／バー２６はクラッチス
プリングｌｅａにより変位し、で、摩１察シュー９をク
ラッチ［・ラム１２に係合させる５、第２の係合ピン２
８が遠心ウェイト１４の１１′径方向内方部分に植設さ
れ、遠心ウェイｌ−１４が所定量具ｌ−―拡開するにｆ
’ｌ’いレバー２Ｇを介して摩擦シュー９を係合方向に
抑圧し１、フランチ係合時に衝撃的負荷の増大に対する
タラソチ結合カが瞬間的に不足するのを補償するように
１２であり。 このピン２８の位置は第４図のＥ点の位置を規制する。 かくして入力側の回転数の上昇によって本遠心クラッチ
はＯＦＦからＯＮになり、変速機をクラッチの係合状態
において入力端と出力側とか直結される。又、Ｍｉｌｌ
状ｇ’ｔ’入力端かＪ）出力側ｌ＼変速するように第１
の実施例と同［ｈの変速装置を絹込むことができる。 第９図は摩擦シュ一式で、かつ０１′Ｆ′→ｏ１＼１タ
イプ同期作動型の第４の実施例を示す１．この実施例で
は入力側トラｌｓＧの円筒部６１）から半径方向外方に
延出するフランジ６ａに円周方向に等間隔に３個の支軸
３０か植設され、該支Φ１１ビ）０に遠心ウェイト１４
の−・端が軸支され−Ｃいる。遠心ウェイト１４の他端
、即ち自由端は隣接する遠心ウェイ１−の支軸３０に−
・端を連結さ汎た」イルスプリングからなるウェイ１へ
スプリング１５の他端に連結され、その遠心力１３抗す
る方向にｆ＝Ｊ勢され、でいる。第１係合部目とし、て
のクラッチトラ１１１２は入力側ドラｌ＼６を包囲して
配さ」し、同し支軸：３０に一端を軸支された第２係合
部材とし、ての摩擦シュー９は一端が支軸３０に固定さ
Ｊ（だ仮ばねから４・るクラッチブリングｌｌｂでクラ
ッチトラ１．　＋　２の内周面に係合する方向に１１勢
されるが、該摩擦シュー９に形成された係合爪３■が遠
心ウェイ１〜１・１に係合し、遠心ウェイ１〜１４との
間に所定の間隙【ｎを有し、てクラッチスプリング１　
ｌ　ｂに抗し。 てクラッチドラ１１１２の内周面から所定の間隙ｐを有
してＭＮｆし、た位置に保持される。３崎のテ５（テン
１−スプリング１７は一端を入力側ドラ１１の円筒部６
ｂ外周面に固定され、遠心ウェイト１・１の自由端附近
の外周面にディテン１−スプリング１７と係合する力ｌ
＼而１６が形成されている。上記のように、クラッチ機
構は二の実施例では３才１１人カ側１〜うｌ、６のフラ
ンジ部６ａに取付けられでいる。 そして各遠心ウェイｌ−］　４の軸支部の周囲に形成さ
イしたセクタギヤ３２が、入力側トラ４６の円筒部６ｈ
の外周に回動自在に嵌合されたリング状の大ギー＼７３
３に共通に噛合わされている。 ここで入力側トラｌ、６の回転数がＪ：ＪｊＬ、遠心ウ
ェイ１へ１４に発生する遠心力が所定値に達し・。 ｆ１旧ｌ、か１個の遠心ウェイ１−１４がウェイトスプ
リングＩ５に抗し、て支軸３ｏを中心にして半径方向外
方に回動を始めるとその遠心ウェイト１４のセクタギヤ
３２が回動してこＪしに噛合うリング状の大ギヤ３３を
回動し、他の遠心ウニ・（１−１／Ｉのセクタギヤ３２
を回動してこの回動が大ギヤ３３を介して他のセクタギ
ヤ３２に１云えられ、名遠心ウェイ１−１４を同期し、
て−斉に同／ｊ向に回ｉ１！ＩＪさＵｏろ、。 そして、Ｐ、擦シュー９ど遠心ウェイＩ−１／ｌどは係
合爪３■によって係合された状態で、所定の間隙Ｑを変
位しクラッチドラム１２の内面に、クラッチスプリング
１．　ｌ　ｌ）と摩擦シュー１３の遠心力にょる結どＹ
力用当て係合するど同時に、シト心ウェイト１４は係合
爪３１の係合かｌら解除されるが遠心ウェイト１ノｌに
作用する遠心力に抗するウェイ１−スブリン９１５の作
用力ではとぅでぃ遠心ウェイト１　／］の拡開方向の動
きを止めることが〔きす、遠心ウェイト１・１の夕）周
面か、ｌ￥掠シュー９の内周面と係合する位置まで遠心
ウコニイト１４は拡開する。拡開＃Ｙ後に相当するカ１
１而１Ｇとティテン１ヘスブリ〉・り１７の先端との相
刀位置は第４図のＥ点に相当する。入力側ドラム６の回
転数が下降し遠心ウニＩ’、ｌ−１４に発生す；：）遠
心力が所定値に達し、テ、（プントスプリングの作用力
から開放されろと所定の間隙１〕］を変位して摩擦シュ
ー９と係合し、クラッチドラＡ　Ｉ　２と１９擦シユー
９との係合は解か、ｌ（、クラッチは解離され初期状ｆ
ｒｌＡとなる。 このように用数のクラッチ機構を各遠心ウェイト１４の
軸支部に形成さ］またセクタギヤ３２とこ引１らにＪＩ
＜通に１Ｉｌｖｔ合う大ギヤ３３より成る機械的連動手
段Ｃ連係り、だのでず１．クラッチ機構の特性に多少の
差かぁ−、でも全９ラツチ（幾構を同１１５１し〔−斉
に作動きり、るごとができ、クラッチ係合時の結合力不
足＋：：　、Ｊ響：、）ｌノ−キシュー５）の１個又は
数個の４−べり及び【、１１土”、よる異常摩耗等を回
避することができる。 第１０図ＩＪ第５の実施例を示し５．前記第４の実施１
列がｏ　＋；　＋；゛−→ＯＮタイプであるのに対し、
二Ｊ１ＬＪ：　ＯＮ→０ドＦタイプの摩擦シュ一式の同
期作動型である。尚この実施例ではクラッチ機構が２組
であるが原理的には３組の第４の実施例と変りはない。 ここＣ第；２の係合部材としての摩擦シュー９はその中
間部が入力側トラム６のプランジ６ａ、にのＡ軸３０に
回動自在に軸支されたレバー３４の−・端に連結され、
該レバー３４の他端は、一端が入力端ドラム６のフラン
ジ６ａに固定されたコイルバネからなるクラッチスプリ
ング１１の他端に連結され、もって摩擦シュー旧まし／
＜−３４を介してクラッチスプリング目でにＪ勢され第
１係合部材であるクラッチドラｔＸ１．２の内周に係合
状態にさＪしている。」二記支軸３０に軸支された遠心
ウェイ１−１４の軸支部にセクタギヤ３２が形成され、
と４しか入力端１くうｔ、６の円筒部Ｅｌの外周り一回
動自在に１０１０された共通のリング状の大ギヤ：３３
に噛合−）て名遠心ウェイトの懺城的係合手段を（ｉｌ
’ｉ成していることは前記第４の実施例と同様である。 従って入力端１くラム６の回転数が上昇し、）爪心ウェ
ー（ｌ−１４に発生ずる遠心りが所定値に達し２、阿れ
か１個の遠心ウェイ１〜１４が対応するディテン１−ス
プリ〉・グ１７の作用力からＭ　ｌｊｋさＪＬ回動を始
めるとその遠心ウェイ］−１４のセクタギヤ３２けリン
グ状の大ギヤ３３を介して他のセクタギヤ：Ｉ２を連動
さぜ他の遠心ウェイＩ−１，７＋を同期し、て−斉に同
方向に回動させる。そして所定の変位ρを経て遠心ウニ
２イ１へ１４に植設し、た係合ビン１８がレバー３４に
係合し、クラッチスプリング１１に抗して摩擦シュー９
をクラッチトラム１２から同時にＰＪＹ＊Ｉｉさせる。 トラム６の回転数が減少し遠心つ工、イ１−１４の遠心
力が所定値より低下すれば、上記と逆の作動を行っ°〔
摩擦シュー９をクラッチトラム１２に丙、び係合さゼる
。 以上摩擦シュー大の遠心クラッチの実施例について説明
したが次に本発明を多板式遠心クラッチに適用した実施
例について説明する。 第１１図はＯＮ→ＯＦＦ：タイプ多板式の第６の実施例
を示す。この実施例では駆動軸２に取イ１けられた入力
側ドラム６の円筒部６ｂに第２のクラッチ部を才と１５
で摩擦面を備えた入力側の複数０例えば２枚の環阪状の
クラッチ′Ｆｉり　’　が軸方向に摺動自在にスブラ、
ｒン結合されている。−・方、出力側のドラム１２のフ
ランジ部Ｉ２ｂ外周から軸方向に延びる外側円筒部１２
ｄの内周面に第１のクラッチ部材とし、ての出力側の複
数、例えば２枚の環板状りラッヂ扱１２ｅか軸方向に摺
動自在にスプライン話合され、上記クラッチ板９′と１
２ｅとは交互に配されてクラッチ係合部を構成する。遠
心ウェイト１４け入力側ドラｌ、６の円筒部６Ｉ＋外周
面に゛１′怪方向に設（−１ら、１【、たウェイト室１
４ａに収納され一端がトラム〔；で支持されたコイルバ
ネからなるウニ２イ１〜）、ブリング１５て遠心力に抗
する方向に細分さＪし、か−Ｊ　ｔ）ｉｆ記実施例と同
様力１１面１６が形成され、：ニヒ一端かトラ１％Ｇに
固定さＪまたティテントスプリング１７が係合されてい
る。また遠心ウェイト１１１の内１７部分の側面には係
合溝３５が形成され、該溝３５に入力側のクラ・・ノチ
販９′　との係合手段である、トうｌ、〔；の円筒部６
　ｂに中央部を支持さＪ［た１１、字形１ツバ−３〔；
の・端が係合され、しＡ−３６の他端が入力端のクラッ
チ板９′の外側の−・つに接し、ている。；１．Ｉ　Ｌ
：リコ、イルスプリングからなるクラッチスプリングノ
１１がし・バー３６に装着されレバー二；６を該外側の
クラッチ板９′側に押圧り、　ｔＴいる。遠心ウェイｌ
−１−１が作動しない状態即ち初期位置で、ウェイ１−
スプリング１５とクラッチスプリング１１とによ、′Ｃ
入力端多仮クりッチｔＦｉ、０　’　を出力側のクラッ
チ板１２０に係合さＶている。また遠心ウェイ１−１４
の係合溝３５はこ二に係合オるレバー３６の一端部との
間に間隙ρが形成さＩＬるようか内径を有し１、遠心ウ
ェイｌ〜１４が’ＩＩＹ：方向外方に変位して所定の変
位ρを越えたときレバー３６の他端を入力側のクラッチ
板９′の前記−°つから解離させるようにし７ている。 二のようにして入力端トラム６の回転数が」−昇し、遠
心ウェイト１４に発生する遠心力が所定値に達し、遠心
ウニ、イ１〜１４かウェイ［・スプリング１５に抗して
゛１′径方向η方に変位し２、ディテントスプリング１
７に解除されて移動Ｌ７．所定の変位ａを経るどレバー
３６の一端に係合し、さらに遠心ウェイ１〜１４か変位
するに伴いクラッチスプリング１１に抗してレバー罰を
１り１で反時ｎ１方向に回動させて、六Ｊ」側のタラ、
ノチ（反９′と出力側のクラッチ板Ｉ２ｃとをＭ離さ＋
圭る、。 第１２図はＣＩ　Ｉ？Ｉｉ’→０　’Ｎタイプ多板式の
第７の実施例を示す。 二の実施例では第６実施例と同様に配された遠心ウェイ
１−１４がウェイｌ−スプリング１５で遠心力に抗する
方向に（＝Ｊ勢され、遠心ウェイ１司ｔ１と入力側の２
枚のクラッチ板９′とを係合するレバー３６を介し、か
つレバー３６に作用し、でいるクラッチスプリング］】
に抗して入力側の、クラッチ板９′　を出力側のクラッ
チ１．２ｅからＭＦＩＪ、させている。そしてこの時の
入力側のクラッチ板９′　ど出１）側のクラッチｔＮＩ
２ｅとの離間距離ａ′が遠心ウェイト１４の所定の変色
性ｍｔａを与えている。このようにして遠心ウェイト１
４が遠心力で半径方向Ａ方に移動するとレバー３６は該
レバー゛３（３に作用しているクララチスプリ〉゛グ１
１により図で時計方向に回動して入力端のクラッチ板９
′の外側の一つを押圧してこれを変位させ、所定の変位
Ｑ、を経て出力側のクラッチ板＋２ｄに係合さ土」る、
。 以上説明したｌＮ７成及びｆｌ；用を１７する本発明の
遠心クラッチは下記の優］シた効果を奏する１、即ち、
ａ、相互に係合、解離を行なうクラッチ係合部材と遠心
ウェイトとを別体に設け、遠心ウェイ１−の遠心力が所
定値に達した後、遠心ウェイ１−をクラッチ係合部材に
作用させるようにし、だので、Ｖ＋１ＩｉＹにクラッチ
を係合あるいはＭ＃させる二とができる。 従って、遠心クラッチでありながら電磁式クラッチより
係合１Ｍ離時の切換時間が短かくすることがてき、クラ
ッチの耐久性を著しく向上させることができる。 ｂ、クラッチの結合力が遠心ウェイトの遠心力に阻害さ
れない為に、クラッチの係合及び解離時のすべりを殆ど
なくし７た。 Ｃ０遠心ウェイ（・の遠心力が所定値に達した後。 遠心ウェイ１−をクラッチ係合部に作用させる手段は、
遠心ウェイ１への自由端に設けた力１１面と、該力１１
面に当接しかつ遠心ウェイ１−の遠心方向に抗するよう
に作用するディテントスプリングにより構成されたディ
テン１〜手段であることから、クラッチの入力側の係合
回転数と解離回転数に適当なヒステリシスを精度よく設
定することができる。従って、クラッチの係合あるいは
解離時に、クラッチ係合部のばたつきをなくすことがで
き、不必要な変速を阻止することができる点からもクラ
ッチの耐久性の向上がはかＩＥ、社る。従−って特に自
動車において主エンジンから変速＠を用いて慣性マスの
小さい補機を駆動する場合のクラッチとして最適の特性
を有するものである。 ｄ、またタラッチ機構を複数組備え、その各遠心ウェイ
トを機械的連動手段で連係し１．全クラッチ機構を同期
して−・斉に１１壬動さＵ゛るようにし、たちのでは、
クラッチの作動が確実で、か−フ名クラッチ機構の特性
に差があっても各クラッチ磯描が平均し、て−・様に作
動り７、局部的ね・Ｐｆ托、発；テ！Ｓ等を防止するこ
とができる。 ４、図面の簡単な説明 第１図は）故里ギヤ装置に絹込んだ（−）Ｎ→ＯＦ　＋
”タイプ摩擦シュ一式の遠心クラッチの第１の実施例の
縦断面図、第２図は第１図の遠心クラッチの分解斜視図
、第３図は第１図の遠心クラッチのＪ（ｆｉ断面図、第
４図は遠心クラッチの遠心ウェイｉ−（７）カム面とデ
ィテン１−スプリングとの位置関係を示す図、第５図は
遠心クラッチの力ｌ、面に対応するその遠心力Ｐｗ、摩
擦シューの遠心力Ｐｃ、ウェイ１〜スブリンクの反力Ｆ
ｗ２クラソチスブリンクの反力１７Ｓ、デｒテン１ヘス
ブリンノの反力Ｆｌ）間の関１系を示すクラブ、第６図
は本発明の遠心クラッチを組込んだ変速機の人力軸回転
数と出力軸回転数との関係を示すグラフ、第７は本発明
の○Ｎ→Ｏｒ”　Ｆタイプ摩擦シュ一式の第２の実施１
シリの要部を示す横断面図、第８図は本発明のＯＦＦ→
ＯＮり、ｆブ摩１π１シュ一式の第３の実施例の要部を
示す端面図、第９図は本発明のＯＩ；”　＋ｒ→（：＋
　ｊ、ｌタイプ摩１察シュ一式て同期イ１”動型の第４
の要部の実施例を示す端面図、第１０図はＯＮ→ＯＦ１
？ターｒブ摩擦ンユ一式の同期作動型の第５の実施例の
要部を示す端面図、第１１図はＯＮ→ＯＦ　Ｆタイプ多
板式の第６の実施例の要部の縦断面図、第１２図はＯｌ
；’　Ｆ→ＯＮタイプ多板式の第７の実／Ｊｉ！ｉ例の
要部の縦断面図である。 ２・・・即動軸、６・・・入力端トラｔ５，９・・・摩
擦シュ、ｑＪ、、・入力側クラッチ板、１１．ｌｌａ、
１１ｂ＝・クラッチスプリング、１２・・・クラッヂド
ラム、１２ｅ・・・出力側クラッチ板、１３・・・クラ
ッチ係合部、１４・・・遠心ウェイト、１５・・・ウェ
イ１−スプリング、１６・・・カム面、１７・・・デ′
、イテントスプリンク、３２・・・セクタギヤ、３３・
・・大ギヤ。 出願人　　本田技研」二業株式会１１゜代理人　　弁理
上　渡部　敏彦 第３図 １１５図 人力＃ｈ回執数 ｊＩＢ図 第１Ｑ図 手続補正書　（方式）６゜ １．事件の表示 昭和５７年特許願第１１７３７９号 ２、発明の名称 遠心クラッチ ３、補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 住所　東京都渋谷区神宮前６丁目２７番８号名称　（５
３２）　　　本田技研工業株式会社代表者　　　久　　
米　　是　　志 ４、代理人 住所　東京都豊島区東池袋３丁目２番４号サンシャイン
コーケンプラザ３０１号 ５、補正命令の［１付 昭和５８年１１月１６日（発送日　昭和５８年１１月２
２日１ 補正の対象 昭和５８年ＩＯ月６日付提出の手続補正書の補正の内容
の欄 補正の内容 昭和５８年１０月６日付提出の手続補正書に小細の明細
書の図面の簡単な説明の欄 間明細書の第３５頁、第４行目の「第７は」を［第７肌
は」と補正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、遠心クラッチにおいて、作用力を受は相互に係合、
   解離を行うクラッチ係合部と遠心ウェイ１−とを別個に
   設け、遠心ウェイトの遠心力が所定値に達した後、遠心
   ウェイトをクラッチ係合部に作用させ、瞬時にクラッチ
   を係合、あるいは解離するようにしたことを特徴とする
   遠心クラッチ。 ２、前記遠心ウェイ１−の遠心力が所定値に達した後、
   遠心ウェイｉ・を前記クラッチ係合部に作用させる手段
   は、遠心ウェイ１−に対しまずその遠心力に抗し、次に
   遠心力に作用を及ぼさず、次に遠心力に加勢する作用力
   を及ぼすディテント手段であることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の遠心クラッチ。 ３、前記クラッチ係合部は、摩擦面を備える第１のクラ
   ッチ部材と、該第１のクラッチ部材に係合される第２の
   クラッチ部材より成り、第１のクラッチ部材は、第２の
   クラッチ部材と係合するためのクラッチスプリングを有
   し、前記遠心ウェイ１−は、遠心力に抗するウェイトス
   プリングおよび第１のクラッチ部材との係合手段を有し
   、前記ディテント手段は、遠心ウェイトに設けた遠心ウ
   ェイ１−の遠心力に抗する方向に作用されるカム面と、
   遠心ウェイ１−の遠心力に作用を及ぼさないカム面と、
   遠心ウェイトの遠心力に加勢する方向に作用されるカム
   面より成るカム面と、このカム面に係合するディテント
   スプリングより成り、また前記遠心ウェイ１−と第１の
   クラッチ部材との係合手段は、前記ディテント手段が遠
   心ウェイトを解放した後、該遠心ウェイトが所定の変位
   を経て第１のクラッチ部材に係合するようにしたことを
   特徴とする特許請求の範囲第２項記載の遠心クラッチ。 ４、前記クラッチ係合部は、摩擦面を備える第１のクラ
   ッチ部材と、該第ｉのクラッチ部材に係合される第２の
   クラッチ部材より成り、前記第１のクラッチ部材は第２
   のクラッチ部材と係合するためのクラッチスプリングを
   有し、前記遠心ウエイトは第１のクラッチ部材との係合
   手段を有し、前記ディテント手段は、遠心ウェイ１−に
   設けた遠心ウェイ１−の遠心力に抗する方向に作用され
   るカム面と、遠心ウェイトの遠心力に作用を及ぼさない
   力１１面と遠心ウェイトの遠心力に加勢する方向に作用
   される力１１面より成るカム面と、このカム面に係合す
   るディテン１−スプリングより成り、また前記第１のク
   ラッチ部材を遠心ウェイｈの作用力で第２のクラッチ部
   材から解離するための第１のクラッチ部材と遠心ウェイ
   ｌ−との係合手段は、前記ディテント手段が遠心ウェイ
   トを解放した後、該遠心ウェイトが所定の変位を経て第
   １のクラッチ部材に係合したことを特徴とする特許請求
   の範囲第２項記載の遠心クラッチ。 ５、作用力を受（ブ相互に係合、解離を行う第１のクラ
   ッチ部材と第２のクラッチ部材とより成るクラッチ係合
   部と遠心ウェイ１−とを別個に設けた遠心クラッチにお
   いて、少なくとも前記第１のクラッチ部材と、前記遠心
   ウェイ１−と、該遠心ウェイ１〜を第１のクラッチ部材
   に係合し、あるいは解離する遠心クラッチと第１のクラ
   ッチ部材との係合手段と、遠心ウェイ１−の遠心力が所
   定値に達した後遠心ウェイ１〜を解放し、所定の変位を
   経て遠心ウェイトを前記第１のクラッチ部材に係合させ
   るディテン１へ手段とを備えたクラッチ機構を複数組設
   （プると共に前記各遠心ウェイ１〜を機械的連動手段で
   連係し、全クラッチ機構が同期して−・斉に作動し、ク
   ラッチを係合あるいは解離仕しめるようにしたことを特
   徴とする遠心クラッチ。 ６、前記各遠心ウェイト・の機械的連動手段は、遠心ウ
   ェイトの軸支部にセクタギヤを形成し、これらを共通の
   大ギヤに噛合わせたことを特徴とする特許請求の範囲第
   ５項記載の遠心クラッチ。