JPH0465258B2

JPH0465258B2 -

Info

Publication number: JPH0465258B2
Application number: JP57117379A
Authority: JP
Inventors: Yasuo Shimizu; Masami Ogura
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1982-07-06
Filing date: 1982-07-06
Publication date: 1992-10-19
Also published as: GB8318248D0; FR2529977B1; JPS5980531A; DE3324355A1; GB2125494B; DE3324355C2; GB2125494A; FR2529977A1; US4687085A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、遠心クラツチに関し、特に、係合時
及び解離時のクラツチ係合部材間のすべりやばた
つきが殆んど発生せず耐久性が向上した遠心クラ
ツチに関する。

変速装置等に用いられる従来の遠心クラツチ
は、入力部材及び出力部材の夫々に結合され、互
いに摩擦係合する２つの係合部材とで構成されて
いる。係合部材の一方には遠心ウエイトが一体に
設けられ、遠心ウエイトの回転により発生する遠
心力に応じて係合部材同士の摩擦係合力、即ちク
ラツチ結合力が変化する。従つて、クラツチ結合
力は遠心ウエイトに作用する遠心力の増減に応じ
て連続的に変化する為に、クラツチに負荷がかか
つているとき、クラツチ結合力が零と該負荷によ
り要求される値より若干小さい値との範囲内にあ
る間は、係合部材間にすべりが発生する。また、
負荷が増大するとこれに伴つて必要なクラツチ結
合力も増大する為にすべりが発生するクラツチ結
合力の範囲は増大する。このようなすべりはクラ
ツチの係合時と解離時の両方にて生じ得る。また
クラツチの係合と解離とは一般にクラツチの略同
一回転数で行われる。従つて、遠心ウエイトに作
用する遠心力がクラツチ結合力が零となるような
状態を中心として増減すると、クラツチ係合部材
はばたつきを起こす。従つて、クラツチが長時間
に亘りすべりが発生し得る結合力領域内で使用さ
れる場合や、ばたつきを頻繁におこすような使わ
れ方をするクラツチでは、その耐久性が著しく低
下するという問題がある。

本発明は上記問題に鑑みてなされ、その目的と
する処は、瞬時にクラツチの係合及び解離間の切
換が行われ、係合時及び解離時のいずれにしても
クラツチ係合部材のすべりが発生することが殆ど
なく耐久性が向上した遠心クラツチを提供するこ
とである。

本発明の別の目的は、クラツチ係合回転数と解
離回転数とにヒステリシス特性を与えてクラツチ
係合部材のばたつきを防止し、更に耐久性を向上
させた遠心クラツチを提供することである。

本発明の更に別の目的は、クラツチの係合と解
離間の切換作動を確実に行うことが可能な遠心ク
ラツチを提供することである。

本発明の更に別の目的は、軽量且つ小型化が容
易な遠心クラツチを提供することである。

本発明に依れば、遠心クラツチは、第一に、入
力部材と、出力部材と、前記入、出力部材の一方
に連結された第１係合部材と、前記入、出力部材
の他方に連結され第１係合部材に対し摩擦係合可
能に移動する少くとも１つの第２係合部材と、前
記第１、第２係合部材と別体に形成され、遠心力
に応じて変位する遠心ウエイトと、該遠心ウエイ
トの変位に応じて第２係合部材を第１係合部材に
係合及び解離させる係合手段と、前記遠心ウエイ
トに連成されその変位方向に配列された第１、第
２及び第３等のカム面及び該カム面に係合する規
制スプリングとを有して、前記係合手段を制御す
る規制手段とから成り、該規制手段は前記遠心ウ
エイトの遠心力が所定値以下のとき前記係合手段
をして第１、第２係合部材を係合及び解離の一方
の状態に保持し、遠心力が前記所定値に達した後
は瞬時に前記係合手段をして第１、第２係合部材
の係合及び解離の他方の状態に移行せしめること
を特徴とし、第二に、入力部材と、出力部材と、
前記入、出力部材の一方に連結された第１係合部
材と、各々前記入、出力部材の他方に連結され第
１係合部材に対し摩擦係合可能に移動する第２係
合部材と、前記第１、第２係合部材と別体に形成
され、遠心力に応じて変位する遠心ウエイトと、
該遠心ウエイトの変位に応じて第２係合部材を第
１係合部材に係合及び解離させる係合手段と、前
記遠心ウエイトに連成されその変位方向に配列さ
れた第１、第２等のカム面及び該カム面に係合す
る規制スプリングを有して前記遠心ウエイトの遠
心力が所定値以下のとき前記係合手段をして第
１、第２係合部材を係合及び解離の一方の状態に
保持し、遠心力が所定値に達した後は瞬時に前記
係合手段をして、第１、第２係合部材の係合及び
解離の他方の状態に移行せしめる規制手段とから
なる複数のクラツチ機構と、該クラツチ機構の前
記遠心ウエイトを機械的に連動させる連動手段と
を有して成り、もつて全クラツチ機構を同期して
一斉に作動させ、全第２係合部材を第１係合部材
に同時に係合又は解離させることを特徴とする。

以下、本発明の実施例を図面を参照して説明す
る。

第１図乃至第３図は本発明の遠心クラツチの第
１の実施例を示し、遊星ギヤ装置に組込んだON
→OFFタイプである。

図において、エンジン１に接続された入力側の
駆動軸２と出力側のプーリ３との間に遊星ギヤ装
置４が設けられている。この遊星ギヤ装置４は、
外周に複数列のプーリ３を形成し、内部に潤滑油
を適当に充たした密閉型のハウジング５内に組み
付けられ、前記駆動軸２に取り付けられた入力側
ドラム６の内周に形成された内歯ギヤでなるリン
グギヤ４ａ、該リングギヤ４ａに噛み合う複数個
（図示例では３個）のプラネツトギヤ４ｂ、該プ
ラネツトギヤ４ｂを回転自在に軸支し、かつ自身
も自由回転できるキヤリヤ４ｃ、キヤリヤ４ｃの
軸心に配され上記複数個のプラネツトギヤ４ｂに
噛み合うサンギヤ４ｄより成り、キヤリヤ４ｃは
一方向クラツチ７を介してハウジング５と一体に
結合されたクラツチアウタ５ａと連結され、サン
ギヤ４ｄはエンジンのクランクケース１ａに取り
付けられた軸８に不動に固定されている。

前記入力側ドラム６には、第２の係合部材とし
て摩擦内周面を備えた一対の円弧状の摩擦シユー
９が、夫々一端を入力側ドラム６の半径方向フラ
ンジ部６ａに植設された１対の支軸１０で軸支さ
れ、他端の自由端に形成された係合折曲部９ａの
間にクラツチスプリング１１が係合されて設けら
れている。該シユー９，９はハウジング５内に回
動可能に支承された第１係合部材としてのクラツ
チドラム１２の軸方向円筒部１２ａを摩擦内周面
で抱合しクラツチ係合部１３を構成している。ま
た、支軸１０には上記摩擦シユー９と別体で形成
された一対の円弧状の遠心ウエイト１４が夫々そ
の一端で軸支され、遠心ウエイト１４の外周側面
には円弧状金属板からなるウエイトスプリング１
５が抱合して係合され、遠心ウエイト１４をその
遠心力に抗するように押圧している。そして両遠
心ウエイト１４の自由端の外周面には夫々カム面
１６が形成され、これらカム面１６に入力側ドラ
ム６の内周面に一端が固着された係合手段である
デイテントスプリング１７の他端が係合されてい
る。遠心ウエイト１４には自由端近傍の所定位置
に対向する方向に植設された係合ピン１８が設け
られ、遠心ウエイト１４が遠心力により一端が支
軸１０を中心として拡開し初期位置から所定の変
位ｌを経た後、上記係合ピン１８が摩擦シユー９
の係合折曲部９ａに係合し、摩擦シユー９を同じ
く支軸１０を中心としてクラツチスプリング１１
に抗して拡開させるようにされている。クラツチ
アウタ５ａと入力側ドラム６の外周部には正方形
又は矩形断面のコイルスプリングから成るラツプ
スプリング１９がクラツチの解離時には弛緩状態
で嵌装され、該ラツプスプリング１９の一端１９
ａはクラツチアウタ５ａの外周面の溝５ｂに、他
端１９ｂは前記クラツチドラム１２のフランジ部
１２ｂ外周面の溝１２ｃに係合されている。

遠心ウエイト１４の自由端部に形成された前記
カム面１６は、第４図に見られるように、上り斜
面であるAB面、遠心ウエイト１４の支点である
支軸１０を中心とする円周面をなすBCD面、下
り斜面であるDEF面が形成されている。Ｃ点は
BD面間上にあり、上記デイテントスプリング１
７の先端部がカム面１６のこの点に到達したとき
に、対応する上記摩擦シユー９の係合折曲部９ａ
と係合ピン１８とが係合されるよう設定されてい
る。また、Ｅ点はDF面間上にあり上記デイテン
トスプリング１７の先端部がこの点に到達した
時、上記ウエイトスプリング１５の外周側面が入
力側ドラム６の内周面に緩衝的に当接し、遠心ウ
エイト１４は拡開方向の動きを規制されるよう設
定されている。

以上のように構成される第１の実施例の作動に
ついて次に説明する。

エンジン１の回転と共に駆動軸２に取り付けら
れた入力側ドラム６が回転し、この回転が低速の
ときデイテントスプリング１７の先端部は第４図
に示すカム面１６のＡ点の位置にあり、摩擦シユ
ー９はクラツチスプリング１１のばね力でクラツ
チドラム１２の円筒部１２ａを抱合し、クラツチ
を係合状態にしている。従つて、入力側ドラム６
の回転はクラツチドラム１２に伝えられ、クラツ
チドラム１２がラツプスプリング１９を巻き締め
せしめることにより入力側ドラム６とクラツチア
ウタ５ａとが結合され、駆動軸２の回転はハウジ
ング５、つまり出力側のプーリ３に１：１で伝達
される。この時、リングギヤ４ａの回転によりプ
ラネツトギヤ４ｂはリングギヤ４ａと同方向に自
転と公転を行ない、この公転運動はキヤリヤ４ｃ
に減速回転を与える。ここで、駆動軸２の回転に
対し減速されたキヤリヤ４ｃの回転は駆動軸２に
直結されたハウジング５の回転より当然遅いの
で、この回転差はキヤリヤ４ｃとハウジング５と
の間に設けられた一方向クラツチ７の空転により
逃がされる。

駆動軸２の回転が上昇するに従い遠心ウエイト
１４の遠心力Pw₁が増大していくと、遠心ウエイ
ト１４は支軸１０を中心として拡開しはじめ、デ
イテントスプリング１７の先端部はカム面１６の
上り斜面ABをＡ点からＢ点へ移動する。遠心ウ
エイト１４の遠心力P_W1に抗する方向に作用して
いるウエイトスプリング１５のばね力F_Wと、デ
イテントスプリング１７がカム面ABに作用し遠
心ウエイト１４の遠心力P_W1に抗する方向に作用
する反力F_D1との関係は、カム面AB間において
P_W1＝F_W＋F_D1であり、この間は摩擦シユー９に
はまだ何ら作用力が及ばず、クラツチは係合状態
を保ちクラツチ係合安定領域にある。駆動軸の回
転が増大し遠心ウエイト１４の遠心力P_W1が所定
値に達した時、デイテントスプリング１７の先端
はカム面１６のＢ点に来る。ここで、BCD面は
支軸１０を中心とする円周面であるからデイテン
トスプリング１７のばね力は遠心ウエイト１４の
遠心力P_W1に作用を及ぼさずカム面１６のＣ点ま
では、遠心ウエイト１４はウエイトスプリング１
５の反力F_Wのみに抗して急速に拡開しＣ点に至
る。このAC間に対応する、上記係合ピン１８と
摩擦シユー９の折曲部９ａとの間隙がｌである。
Ｃ点では、１対の係合ピン１８と摩擦シユー９の
折曲部９ａとが係合されるよう設定されているの
で、Ｃ点以後Ｅ点に至るまで遠心ウエイト１４に
作用する遠心力P_W1に摩擦シユー９の質量による
遠心力P_C1が加算される。この時、遠心ウエイト
１４にはウエイトスプリング１５にクラツチスプ
リング１１が加算された反力F_S＋F_Wが抗するが、
少なくともＣ点での駆動軸２の回転がカム面１６
のCD間に渡つて維持された場合は（F_S＋F_W）＜
（P_W1＋P_C1）となるよう設定されているので、遠
心ウエイト１４及び摩擦シユー９は係合された状
態で、その遠心方向に支軸１０を中心、なおも急
速に拡開しＤ点に至る。デイテントスプリング１
７の先端がカム面１６のＤ点を越せばデイテント
スプリング１７が下り斜面DEにかかり、デイテ
ントスプリング１７の反力は遠心ウエイト１４の
遠心力P_W1と摩擦シユー９の遠心力P_C1に加勢す
る。その結果、遠心ウエイト１４と摩擦シユー９
とは係合された状態で入力側ドラム６の内周面に
ウエイトスプリング１５を介して緩衝的に係合し
その動きを停止する。このときカム面１６にはＥ
点でデイテントスプリング１７の先端が係合す
る。このCE間に対応するウエイトの変位がｍで
ある。かくして、デイテントスプリング１７がＣ
点に達した後は、遠心ウエイトは瞬時に拡開して
解離状態となる。上記デイテントスプリング１７
の先端が、カム面１６のＢ点からＤ点に至る間は
クラツチの切換領域であり、Ｄ点を越えると、遠
心力に抗するDE間で作用する全ばね力はCD間で
作用する全ばね力より小となる作用力関係でクラ
ツチ解離安定領域が続く。

クラツチが解離されるとクラツチドラム１２は
ドラム６から解放され、クラツチドラム１２に端
部１９ｂが係合されているラツプスプリング１９
は自身の復元力とそのマスによる遠心力とにより
弛緩し、クラツチアウタ５ａと入力側ドラム６と
を巻締めていた力が解放され、クラツチアウタ５
ａと入力側ドラム６との結合が離れる。このため
プラネツトギヤ４ｂの公転運動と共に減速回転を
していたキヤリヤ４ｃの回転は一方向クラツチ７
の係合によりクラツチアウタ５ａからハウジング
５に伝えられ、つまりエンジン１の回転は遊星ギ
ヤ装置４の固有の減速比でプーリ３を減速回転さ
せる。

次に駆動軸２の回転が低下し、遠心ウエイト１
４の遠心力が減少して前記所定値に達すると、遠
心ウエイト１４とこれに係合している摩擦シユー
９はウエイトスプリング１５の反力F_Wとクラツ
チスプリング１１の反力F_Sにより、カム面EDに
作用するデイテントスプリング１７の反力F_D2に
抗して閉縮し、デイテントスプリング１７とカム
面１６との接点がＥ点からＤ点に戻る。そして、
Ｄ点からＢ点に向かつてデイテントスプリング１
７の反力は遠心ウエイト１４に対し作用しなくな
ることにより、遠心ウエイト１４と摩擦シユー９
のウエイトとの合計による遠心力P_W2＋P_C2より、
これらに抗する全ばね力F_S＋F_Wの方が大となる
ので、遠心ウエイト１４と摩擦シユー９とは係合
された状態で瞬時に切換領域に突入する。そし
て、Ｃ点で遠心ウエイト１４と摩擦シユー９との
係合は解かれ、摩擦シユー９はクラツチドラム１
２と一定の結合力で抱合する。CB面間上では、
遠心力は遠心ウエイト１４のみの成分P_W2とな
り、またその遠心力に抗するばね力はウエイトス
プリング１５のみの成分F_Wとなるが、ここでも
F_W＞P_W2という作用力関係が成立するので遠心ウ
エイト１４はＡ点に向かつてＢ点を越える方向に
瞬時に作動する。かくして、遠心ウエイト１４は
瞬時にDB間、すなわち切換領域を通過する。さ
らに、BA面ではデイテントスプリング９が遠心
ウエイト１４の復位に加勢するよう働くから、遠
心ウエイト１４は完全に初期位置に復位し、かつ
摩擦シユー９の外周面に衝突的に係合することに
より特にクラツチ係合時の瞬間的負荷の増大に対
してクラツチスプリング１１による一定のクラツ
チ結合力に加勢する方向に作用し係合安定領域に
移る。このようにして、駆動軸２の回転数が所定
値以下になるとクラツチは再び瞬時に係合し駆動
軸２と出力側のプーリ３とは直結状態となり、
１：１の伝動がなされる。第５図は上記説明した
カム面ABCDEに対応する遠心ウエイト１５の遠
心力P_W、摩擦シユー９の遠心力P_C、ウエイトス
プリング１５の反力F_W、クラツチスプリング１
１の反力F_S、デイテントスプリング１７の反力
F_Dの関係を示したグラフである。このグラフは
後述の実施例においても引用される。また第６図
は本発明の遠心クラツチを組込んだ変速機の変速
特性を示すグラフで、直結駆動軸の回転数が所定
値ａに達するまではクラツチが係合されて駆動軸
と出力側とは直結されて１：１の伝動がなされ、
駆動軸の回転数が所定値ａに達すると瞬時にクラ
ツチが解離し変速機を経由する減速回転になり出
力側は回転数ｂとなる。減速時は出力側が回転数
ｃになり駆動軸が回転数ｄになつた時クラツチは
瞬時に係合し回転数ｄの直結伝動となることを示
している。上記のように、クラツチの係合、解離
回転数がａ，ｄのように異なること、即ちヒステ
リシス特性が与えられるのは、回転数上昇時は
AB間でデイテントスプリング１７の反力が作用
してＣ点の到達時期を遅らせる一方、回転数下降
時はED間で該反力が作用して同様にＣ点の到達
時期を遅らせるためである。

次に別の実施例を第７図乃至第１２図によつて
説明する。すべての図において第１の実施例と対
応する部材は同一の符号をもつて示してある。

第７図は第２の実施例を示し、この実施例は第
１の実施例におけるウエイトスプリング１５を省
略した以外の基本構成は第１の実施例と同様であ
る。第７図のクラツチスプリング１１のバネ力特
性は、その反力F_Sが第１の実施例のクラツチスプ
リング１１とウエイトスプリング１５とを合計し
たF_S＋F_Wと第５図のLKの部分にて等しくなるよ
う設定されている。そして、カム面１６の上り斜
面ABの傾斜角を第１の実施例のそれよりも大と
し、第１の実施例のAB面間で得られる全スプリ
ング力F_D1＋F_Wに相当するスプリング力をデイテ
ントスプリング１７とカム面１６との係合のみで
得られるように構成している。即ち、第１実施例
と第２実施例の作動の相異は、第５図においてカ
ム面１６のBC間にて遠心力に対抗するスプリン
グの反力がないことから生じる。従つて、クラツ
チが解離状態から係合するときの作動のみが異な
り、逆に係合状態から解離するときは第１の実施
例と同様である。

クラツチの解離状態において、遠心ウエイト１
４と摩擦シユー９の遠心力が減少して所定値にな
り、遠心ウエイト１４の自由端にあるカム面１６
のＤ点にデイテントスプリング１７の先端部が到
達すると、夫々のウエイトに作用する遠心力の合
計P_W2＋P_C2に対して、それに抗するクラツチス
プリング１１の力F_S′は第１の実施例のF_S＋F_Wに
相当し、かつF_S′（＝F_S＋F_W）＞P_W2＋P_C2という
作用力関係が生じている為に、摩擦シユー９が、
遠心ウエイト１４の一部を折り曲げた係合爪１８
ａと係合した状態で、クラツチは係合方向に加速
され、デイテントスプリング１７の先端部はカム
面１６のＣ点まで瞬時に到達する。この点で、摩
擦シユー９と遠心ウエイト１４との係合が解除さ
れ一定の結合力で、摩擦シユー９はクラツチドラ
ムを抱合する。デイテントスプリング１７がカム
面Ｃ点からＢ点へ移動する際、遠心ウエイト１４
はそれ自体の遠心力のみが作用され第５図のGH
の部分に相当する。ここで、（IJKLで囲まれる面
積）＞（BCHGで囲まれる面積）となるようにＣ
点の位置が設定されているので、遠心ウエイト１
４の遠心力に抗するスプリング力がCB間で存在
しなくとも、遠心ウエイト１４はデイテントスプ
リング１７が瞬時にＢ点まで到達するべく縮閉す
ることが可能となる。かくして、遠心ウエイト１
４は瞬時に切換領域を通過することができる。カ
ム面１６上のＢ点からＡ点までの過程は第１の実
施例と同様になされ、係合安定領域に移る。

第２の実施例に依れば、第１の実施例に対し、
遠心ウエイト１４及び摩擦シユー９の重量並びに
デイテントスプリングのセツト荷重を変えずに、
クラツチスプリング１１のセツト荷重を増大させ
てそれによるクラツチ結合力を約４倍増大させる
ことができる。ここで、第５図において線分CM
は、第１の実施例のクラツチ結合力相当を、線分
CLは第２の実施例のクラツチ結合力相当を示す。
また逆に、必要クラツチ結合力相当が線分CMで
あるならば、第２の実施例は遠心ウエイト１４の
形状を小とすることができ、遠心クラツチの軽
量、小型化が容易に実施できる。

第８図は摩擦シユー式で、かつOFF→ONタイ
プの第３の実施例を示す。この実施例では１対の
遠心ウエイト１４に入力側ドラム６のフランジ６
ａに直径方向に対称に取付けられ、それらの自由
端は一端が入力側ドラム６のフランジ６ａに固定
されたコイルスプリングから成るウエイトスプリ
ング１５の他端に連結されて該スプリングにより
その遠心力に抗する方向に付勢されている。一方
第２の係合部材としての摩擦シユー９は遠心ウエ
イト１４と共通支軸２９に回動自在に支持された
レバー２６に支持され、該レバー２６の一端には
一端が入力側ドラムのフランジ６ａに固定された
コイルスプリングから成るクラツチスプリング１
１ａの他端が連結され、摩擦シユー９を第１係合
部材としてのクラツチドラム１２に係合する方向
に付勢している。そして遠心ウエイト１４に設け
られた第１の係合ピン２７がレバー２６の他端に
係合し、レバー２６を介して摩擦シユー９をクラ
ツチスプリング１１ａに抗してクラツチドラム１
２から所定の間隙ｌを有して解離した位置に保持
している。ここで遠心ウエイト１４に発生する遠
心力が所定値に達し、遠心ウエイト１４がウエイ
トスプリング１５に抗しデイテントスプリング１
７から解放されて所定の変位ｌを経ると、遠心ウ
エイト１４に設けた第１の係合ピン２７がレバー
２６との係合状態を解除する方向に変位すること
によりレバー２６はクラツチスプリング１１ａに
より変位して、摩擦シユー９をクラツチドラム１
２に係合させる。第２の係合ピン２８が遠心ウエ
イト１４の半径方向内方部分に植設され、遠心ウ
エイト１４が所定量以上拡開するに伴いレバー２
６を介して摩擦シユー９を係合方向に押圧し、ク
ラツチ係合時に衝撃的負荷の増大に対するクラツ
チ結合力が瞬間的に不足するのを補償するように
してあり、このピン２８の位置は第４図のＥ点の
位置を規制する。かくして入力側の回転数の上昇
によつて本遠心クラツチはOFFからONになり、
変速機をクラツチの係合状態において入力側と出
力側とが直結される。又、解離状態で入力側から
出力側へ変速するように第１の実施例と同様の変
速装置を組込むことができる。

第９図は摩擦シユー式で、かつOFF→ONタイ
プ同期作動型の第４の実施例を示す。この実施例
では入力側ドラム６の円筒部６ｂから半径方向外
方に延出するフランジ６ａに円周方向に等間隔に
３個の支軸３０が植設され、該支軸３０に遠心ウ
エイト１４の一端が軸支されている。遠心ウエイ
ト１４の他端、即ち自由端は隣接する遠心ウエイ
トの支軸３０に一端を連結されたコイルスプリン
グからなるウエイトスプリング１５の他端に連結
され、その遠心力に抗する方向に付勢されてい
る。第１の係合部材としてのクラツチドラム１２
は入力側ドラム６を包囲して配され、同じ支軸３
０に一端を軸支された第２係合部材としての摩擦
シユー９は一端が支軸３０に固定された板ばねか
らなるクラツチスプリング１１ｂでクラツチドラ
ム１２の内周面に係合する方向に付勢されるが、
該摩擦シユー９に形成された係合爪３１が遠心ウ
エイト１４に係合し、遠心ウエイト１４との間に
所定の間隙ｍを有してクラツチスプリング１１ｂ
に抗してクラツチドラム１２の内周面から所定の
間隙ｌを有して解離した位置に保持される。３個
のデイテントスプリング１７は一端を入力側ドラ
ムの円筒部６ｂの外周面に固定され、遠心ウエイ
ト１４の自由端附近の外周面にデイテントスプリ
ング１７と係合するカム面１６が形成されてい
る。上記のように、クラツチ機構はこの実施例で
は３組入力側ドラム６のフランジ部６ａに取付け
られている。そして各遠心ウエイト１４の軸支部
の周囲に形成されたセクタギヤ３２が、入力側ド
ラム６の円筒部６ｂの外周に回動自在に嵌合され
たリング状の大ギヤ３３に共通に噛合わされてい
る。

ここで入力側ドラム６の回転数が上昇し、遠心
ウエイト１４に発生する遠心力が所定値に達し、
何れか１個の遠心ウエイト１４がウエイトスプリ
ング１５に抗して支軸３０を中心にして半径方向
外方に回動を始めるとその遠心ウエイト１４のセ
クタギヤ３２が回動してこれに噛合うリング状の
大ギヤ３３を回動し、他の遠心ウエイト１４のセ
クタギヤ３２を回動してこの回動が大ギヤ３３を
介して他のセクタギヤ３２に伝えられ、各遠心ウ
エイト１４を同期して一斉に同方向に回動させ
る。そして、摩擦シユー９を遠心ウエイト１４と
は係合爪３１によつて係合された状態で、所定の
間隙ｌを変位しクラツチドラム１２の内面に、ク
ラツチスプリング１１ｂと摩擦シユー９の遠心力
による結合力相当で係合すると同時に、遠心ウエ
イト１４は係合爪３１の係合から解除されるが遠
心ウエイト１４に作用する遠心力に抗するウエイ
トスプリング１５の作用力ではとうてい遠心ウエ
イト１４の拡開方向の動きを止めることができ
ず、遠心ウエイト１４の外周面が、摩擦シユー９
の内周面と係合する位置まで遠心ウエイト１４は
拡開する。拡開終了後に相当するカム面１６とデ
イテントスプリング１７の先端との相対位置は第
４図のＥ点に相当する。入力側ドラム６の回転数
が下降し遠心ウエイト１４に発生する遠心力が所
定値に達しデイテントスプリングの作用力から開
放されると所定の間隙ｍを変位して摩擦シユー９
と係合しクラツチドラム１２と摩擦シユー９との
係合は解かれ、クラツチは解離され初期状態とな
る。

このように複数のクラツチ機構を各遠心ウエイ
ト１４の軸支部に形成されたセクタギヤ３２とこ
れらに共通の噛合う大ギヤ３３より成る機械的連
動手段で連係したので各クラツチ機構の特性に多
少の差があつても全クラツチ機構を同期して一斉
に作動させることができ、クラツチ係合時の結合
力不足によるブレーキシユー９の１個又は数個の
すべり及びそれによる異常摩耗等を回避すること
ができる。

第１０図は第５の実施例を示し、前記第４の実
施例がOFF→ONタイプであるのに対し、これは
ON→OFFタイプの摩擦シユー式の同期作動型で
ある。尚この実施例ではクラツチ機構が２組であ
るが原理的には３組の第４の実施例と変りはな
い。ここで第２の係合部材としての摩擦シユー９
はその中間部が入力側ドラム６のフランジ６ａ上
の支軸３０に回動自在に軸支されたレバー３４の
一端に連結され、該レバー３４の他端は、一端が
入力側ドラム６のフランジ６ａに固定されたコイ
ルバネからなるクラツチスプリング１１の他端に
連結され、もつて摩擦シユー９はレバー３４を介
してクラツチスプリング１１で付勢され第１係合
部材であるクラツチドラム１２の内周に係合状態
にされている。上記支軸３０に軸支された遠心ウ
エイト１４の軸支部にセクタギヤ３２が形成さ
れ、これが入力側ドラム６の円筒部６ｂの外周に
回動自在に嵌合された共通のリング状の大ギヤ３
３に噛合つて各遠心ウエイトの機械的係合手段を
構成していることは前記第４の実施例と同様であ
る。従つて入力側ドラム６の回転数が上昇し、遠
心ウエイト１４に発生する遠心力が所定値に達
し、何れか１個の遠心ウエイト１４が対応するデ
イテントスプリング１７の作用力から解放され回
動を始めるとその遠心ウエイト１４のセクタギヤ
３２はリング状の大ギヤ３３を介して他のセクタ
ギヤ３２を連動させ他の遠心ウエイト１４を同期
して一斉に同方向に回動させる。そして所定の変
位ｌを経て遠心ウエイト１４に植設した係合ピン
１８がレバー３４に係合しクラツチスプリング１
１に抗して摩擦シユー９をクラツチドラム１２か
ら同時に解離させる。ドラム６の回転数が減少し
遠心ウエイト１４の遠心力が所定値より低下すれ
ば、上記と逆の作動を行つて摩擦シユー９をクラ
ツチドラム１２に再び係合させる。

以上摩擦シユー式の遠心クラツチの実施例につ
いて説明したが次に本発明を多板式遠心クラツチ
に適用した実施例について説明する。

第１１図はON→OFFタイプ多板式の第６の実
施例を示す。この実施例では駆動軸２に取付けら
れた入力側ドラム６の円筒部６ｂに第２のクラツ
チ部材として摩擦面を備えた入力側の複数、例え
ば２枚の環板状のクラツチ板９′が軸方向に摺動
自在にスプライン結合されている。一方、出力側
のドラム１２のフランジ部１２ｂ外周から軸方向
に延びる外側円筒部１２ｄの内周面に第１のクラ
ツチ部材としての出力側の複数、例えば２枚の環
状板クラツチ板１２ｅが軸方向に摺動自在にスプ
ライン結合され、上記クラツチ板９′と１２ｅと
は交互に配されてクラツチ係合部を構成する。遠
心ウエイト１４は入力側ドラム６の円筒部６ｂの
外周面に半径方向に設けられたウエイト室１４ａ
に収納され一端がドラム６で支持されたコイルバ
ネからなるウエイトスプリング１５で遠心力に抗
する方向に付勢され、かつ前記実施例と同様カム
面１６が形成され、ここに一端がドラム６に固定
されたデイテントスプリング１７が係合されてい
る。また遠心ウエイト１４の内方部分の側面には
係合溝３５が形成され、該溝３５に入力側のクラ
ツチ板９′との係合手段である、ドラム６の円筒
部６ｂに中央部を支持されたＬ字形レバー３６の
一端が係合され、レバー３６の他端が入力側のク
ラツチ板９′の外側の一つに接している。ねじり
コイルスプリングからなるクラツチスプリング１
１がレバー３６に装着されレバー３６を該外側の
クラツチ板９′側に押圧している。遠心ウエイト
１４が作動しない状態即ち初期位置で、ウエイト
スプリング１５とクラツチスプリング１１とによ
つて入力側多板クラツチ板９′を出力側のクラツ
チ板１２ｅに係合させている。また遠心ウエイト
１４の係合溝３５はここに係合するレバー３６の
一端部との間に間隙ｌが形成されるような内径を
有し、遠心ウエイト１４が半径方向外方に変位し
て所定の変位ｌを越えたときレバー３６の他端を
入力側のクラツチ板９′の前記一つから解離させ
るようにしている。

このようにして入力側ドラム６の回転数が上昇
し、遠心ウエイト１４に発生する遠心力が所定値
に達し、遠心ウエイト１４がウエイトスプリング
１５に抗して半径方向外方に変位し、デイテント
スプリング１７に解除されて移動し、所定の変位
ｌを経るとレバー３６の一端に係合し、さらに遠
心ウエイト１４が変位するに伴いクラツチスプリ
ング１１に抗してレバー３６を図で反時計方向に
回動させて、入力側のクラツチ板９′と出力側の
クラツチ板１２ｅとを解離させる。

第１２図はOFF→ONタイプ多板式の第７の実
施例を示す。

この実施例では第６実施例と同様に配された遠
心ウエイト１４がウエイトスプリング１５で遠心
力に抗する方向に付勢され、遠心ウエイト１４と
入力側の２枚のクラツチ板９′とを係合するレバ
ー３６を介し、かつレバー３６に作用しているク
ラツチスプリング１１に抗して入力側のクラツチ
板９′を出力側のクラツチ１２ｅから解離させて
いる。そしてこの時の入力側のクラツチ板９′と
出力側のクラツチ板１２ｅとの離間距離l′が遠心
ウエイト１４の所定の変位距離ｌを与えている。
このようにして遠心ウエイト１４が遠心力で半径
方向外方に移動するとレバー３６は該レバー３６
に作用しているクラツチスプリング１１により図
で反時計方向に回動して入力側のクラツチ板９′
の外側の一つを押圧してこれを変位させ、所定の
変位ｌを経て出力側のクラツチ板１２ｄに係合さ
せる。

以上説明した構成及び作用を有する本発明の遠
心クラツチは下記の優れた効果を奏する。即ち、ａ相互に係合、解離を行なうクラツチ係合部材
と遠心ウエイトとを別体に設け、遠心ウエイト
の遠心力が所定値に達した後、遠心ウエイトを
クラツチ係合部材に作用させるようにしたの
で、瞬時にクラツチを係合あるいは解離させる
ことができる。従つて、遠心クラツチでありな
がら電磁式クラツチより係合、解離時の切換時
間が短かくすることができ、クラツチの耐久性
を著しく向上させることができる。

ｂクラツチの結合力が遠心ウエイトの遠心力に
阻害されない為に、クラツチの係合及び解離時
のすべりを殆どなくした。

ｃ遠心ウエイトの遠心力が所定値に達した後、
遠心ウエイトをクラツチ係合部に作用させる手
段は、遠心ウエイトの自由端に設けたカム面
と、該カム面に当接しかつ遠心ウエイトの遠心
方向に抗するように作用するデイテントスプリ
ングにより構成されたデイテント手段であるこ
とから、クラツチの入力側の係合回転数と解離
回転数に適当なヒステリシスを精度よく設定す
ることができる。従つて、クラツチの係合ある
いは解離時に、クラツチ係合部のばたつきをな
くすことができ、不必要な変速を阻止すること
ができる点からもクラツチの耐久性の向上がは
かられる。従つて特に自動車において主エンジ
ンから変速機を用いて慣性マスの小さい補機を
駆動する場合のクラツチ機として最適の特性を
有するものである。

ｄまたクラツチ機構を複数組備え、その各遠心
ウエイトを機械的連動手段で連係し、全クラツ
チ機構を同期して一斉に作動させるようにした
ものでは、クラツチの作動が確実で、かつ各ク
ラツチ機構の特性に差があつても各クラツチ機
構が平均して一様に作動し、局部的な摩耗、発
熱等を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は遊星ギヤ装置に組込んだON→OFFタ
イプ摩擦シユー式の遠心クラツチの第１の実施例
の縦断面図、第２図は第１図の遠心クラツチの分
解斜視図、第３図は第１図の遠心クラツチの横断
面図、第４図は遠心クラツチの遠心ウエイトのカ
ム面とデイテントスプリングとの位置関係を示す
図、第５図は遠心クラツチのカム面に対応するそ
の遠心力P_W、摩擦シユーの遠心力P_C、ウエイト
スプリングの反力F_W、クラツチスプリングの反
力F_S、デイテントスプリングの反力F_D間の関係
を示すグラフ、第６図は本発明の遠心クラツチを
組込んだ変速機の入力軸回転数と出力軸回転数と
の関係を示すグラフ、第７図は本発明のON→
OFFタイプ摩擦シユー式の第２の実施例の要部
を示す横断面図、第８図は本発明のOFF→ONタ
イプ摩擦シユー式の第３の実施例の要部を示す端
面図、第９図は本発明のOFF→ONタイプ摩擦シ
ユー式で同期作動型の第４の要部の実施例を示す
端面図、第１０図はON→OFFタイプ摩擦シユー
式の同期作動型の第５の実施例の要部を示す端面
図、第１１図はON→OFFタイプ多板式の第６の
実施例の要部の縦断面図、第１２図はOFF→ON
タイプ多板式の第７の実施例の要部の縦断面図で
ある。２……駆動軸、６……入力側ドラム、９……摩
擦シユー、９′……入力側クラツチ板、１１，１
１ａ，１１ｂ……クラツチスプリング、１２……
クラツチドラム、１２ｅ……出力側クラツチ板、
１３……クラツチ係合部、１４……遠心ウエイ
ト、１５……ウエイトスプリング、１６……カム
面、１７……デイテントスプリング、３２……セ
クタギヤ、３３……大ギヤ。

Claims

【特許請求の範囲】１入力部材と、出力部材と、前記入、出力部材
の一方に連結された第１係合部材と、前記入、出
力部材の他方に連結され第１係合部材に対し摩擦
係合可能に移動する少くとも１つの第２係合部材
と、前記第１、第２係合部材と別体に形成され、
遠心力に応じて変位する遠心ウエイトと、該遠心
ウエイトの変位に応じて第２係合部材を第１係合
部材に係合及び解離させる係合手段と、前記遠心
ウエイトに連成されその変位方向に配列された第
１、第２及び第３のカム面及び該カム面に係合す
る規制スプリングとを有して、前記係合手段を制
御する規制手段とから成り、該規制手段は前記遠
心ウエイトの遠心力が所定値以下のとき前記係合
手段をして第１、第２係合部材を係合及び解離の
一方の状態に保持し、遠心力が前記所定値に達し
た後は瞬時に前記係合手段をして第１、第２係合
部材の係合及び解離の他方の状態に移行せしめる
ことを特徴とする遠心クラツチ。２前記係合手段は前記規制スプリングが遠心ウ
エイトの第１のカム面を経過したときから遠心ウ
エイトが所定の変位を経た後第１、第２の係合部
材を前記他方の状態に移行せしめるように作動す
る特許請求の範囲第１項記載の遠心クラツチ。３第２係合部材を、第１係合部材に係合する方
向に常時付勢する第２スプリングを含む特許請求
の範囲第１項乃至第２項記載のいずれかの遠心ク
ラツチ。４前記遠心ウエイトの遠心力に常時抗する第３
スプリングを含む特許請求の範囲第３項記載の遠
心クラツチ。５入力部材と、出力部材と、前記入、出力部材
の一方に連結された第１係合部材と、各々前記
入、出力部材の他方に連結され第１係合部材に対
し摩擦係合可能に移動する第２係合部材と、前記
第１、第２係合部材と別体に形成され、遠心力に
応じて変位する遠心ウエイトと、該遠心ウエイト
の変位に応じて第２係合部材を第１係合部材に係
合及び解離させる係合手段と、前記遠心ウエイト
に連成されその変位方向に配列された第１、第２
等のカム面及び該カム面に係合する規制スプリン
グを有して前記遠心ウエイトの遠心力が所定値以
下のとき前記係合手段をして第１、第２係合手段
を係合及び解離の一方の状態に保持し、遠心力が
所定値に達した後は瞬時に前記係合手段をして第
１、第２係合部材の係合及び解離の他方の状態に
移行せしめる規制手段とからなる複数のクラツチ
機構と、該クラツチ機構の前記遠心ウエイトを機
械的に連動させる連動手段とを有して成り、もつ
て全クラツチ機構を同期して一斉に作動させ、全
第２係合部材を第１係合部材に同時に係合又は解
離させることを特徴とする遠心クラツチ。６前記連動手段は、共通ギヤと、各遠心ウエイ
トと一体に回転可能で、且つ前記共通ギヤに噛合
うセクタギヤとから成る、特許請求の範囲第５項
記載の遠心クラツチ。