JPS598666A - クロミア・マグネシア耐火物 - Google Patents
クロミア・マグネシア耐火物Info
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- JPS598666A JPS598666A JP58001279A JP127983A JPS598666A JP S598666 A JPS598666 A JP S598666A JP 58001279 A JP58001279 A JP 58001279A JP 127983 A JP127983 A JP 127983A JP S598666 A JPS598666 A JP S598666A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/03—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on magnesium oxide, calcium oxide or oxide mixtures derived from dolomite
- C04B35/04—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on magnesium oxide, calcium oxide or oxide mixtures derived from dolomite based on magnesium oxide
- C04B35/043—Refractories from grain sized mixtures
- C04B35/047—Refractories from grain sized mixtures containing chromium oxide or chrome ore
- C04B35/0473—Refractories from grain sized mixtures containing chromium oxide or chrome ore obtained from fused grains
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明はクロミア・マグネシア耐火物製品に係る。より
詳しくは１本発明はクロミアおよびマグネシア共融粒子
の結着物からなる耐火物製品に関する。
詳しくは１本発明はクロミアおよびマグネシア共融粒子
の結着物からなる耐火物製品に関する。
背景技術
先行技術
次の特許が本願の優先権主張時に本発明者が知る最も関
連の深い代表的な先行技術である。
連の深い代表的な先行技術である。
米国特許
第２２７１３６２号 １９４２年１月２７日Ｔ、ｊｉ
１．Ｆ’１ｅｌｄその他の国の特許 英国特許第６２１７３６号 １９４９年４月１９日仏国
特許第２４７８６２１号 １９８１年９月２５日Ｆｉｅ
ｌｄの米国特許第２２７１３６２号は酸化クロム質耐火
物鋳込製品に関する。粒状または粉末状の酸化クロムと
２１重量％ま・での酸化マグネシアとを一緒に溶融し、
溶融物を例えばレンガ、板状物々ど所望の形状に鋳込ん
で製品とする。クロム緑色顔料タイプの酸化クロムやマ
グネサイト（憂苦土石）のような原料を使用できる。Ｆ
ｉｅｌｄ特許はクロミア・マグネシア耐火物並びに出発
原料としてのマグネサイトおよびクロム緑色酸化物の使
用の一般的な教示に関係する。
１．Ｆ’１ｅｌｄその他の国の特許 英国特許第６２１７３６号 １９４９年４月１９日仏国
特許第２４７８６２１号 １９８１年９月２５日Ｆｉｅ
ｌｄの米国特許第２２７１３６２号は酸化クロム質耐火
物鋳込製品に関する。粒状または粉末状の酸化クロムと
２１重量％ま・での酸化マグネシアとを一緒に溶融し、
溶融物を例えばレンガ、板状物々ど所望の形状に鋳込ん
で製品とする。クロム緑色顔料タイプの酸化クロムやマ
グネサイト（憂苦土石）のような原料を使用できる。Ｆ
ｉｅｌｄ特許はクロミア・マグネシア耐火物並びに出発
原料としてのマグネサイトおよびクロム緑色酸化物の使
用の一般的な教示に関係する。
米国特許第６２１７３６号は、多量の酸化鉄とアルミナ
を含むがマグネシアやカルシアのようなアルカリ土類金
属の酸化物は少量含むスラグを生ずる合金鉄の溶解晶気
炉に特に適するもう一つのクロマイト質鋳込耐人材料組
成物を開示している。０ｒＯＢ、 Ｐｅａ、＾ｆｉ、０
３． ｌ１ｉｉｊ’０−Ａｆｉ２０．の溶融物は。
を含むがマグネシアやカルシアのようなアルカリ土類金
属の酸化物は少量含むスラグを生ずる合金鉄の溶解晶気
炉に特に適するもう一つのクロマイト質鋳込耐人材料組
成物を開示している。０ｒＯＢ、 Ｐｅａ、＾ｆｉ、０
３． ｌ１ｉｉｊ’０−Ａｆｉ２０．の溶融物は。
特別のタイプのスラグに関して特に適している。
最も関連する先行技術文献は仏画特許第２４７８６２１
号である。この文献は他の２文献とちがって、直接に、
クロミア・アグネシア質耐火物製品に向けられている。
号である。この文献は他の２文献とちがって、直接に、
クロミア・アグネシア質耐火物製品に向けられている。
しかし、それらの耐火物製品はクロミアとマグネシアの
混合物を溶融してその溶融混合物を適当な形状の型（モ
ールド）に鋳込んで製造するものではない。この仏国特
許の製品は焼結製品である。７１〜８２重量％のクロミ
アと１６〜２８重量％のマグネシアを溶融すると少なく
とも９４％クロミア・マグネシアである溶融製品が出来
る。例えばインゴットの形状をしたこの製品を次に粉砕
して最大粒径１２關にする。例えばこの文献は慣用のよ
うに生耐火物を成形するために粒径が６〜１２Ｗ＋の粒
子２５チ、１．５〜６ｗｎ（Ｄ粒子２５チ、１．５■以
下の粒子２０チ、０．１２■以下の粒子３（ｌの粒径分
布を持つ溶融クロミア・マグネシア粉砕物を用いること
を教示している。
混合物を溶融してその溶融混合物を適当な形状の型（モ
ールド）に鋳込んで製造するものではない。この仏国特
許の製品は焼結製品である。７１〜８２重量％のクロミ
アと１６〜２８重量％のマグネシアを溶融すると少なく
とも９４％クロミア・マグネシアである溶融製品が出来
る。例えばインゴットの形状をしたこの製品を次に粉砕
して最大粒径１２關にする。例えばこの文献は慣用のよ
うに生耐火物を成形するために粒径が６〜１２Ｗ＋の粒
子２５チ、１．５〜６ｗｎ（Ｄ粒子２５チ、１．５■以
下の粒子２０チ、０．１２■以下の粒子３（ｌの粒径分
布を持つ溶融クロミア・マグネシア粉砕物を用いること
を教示している。
次に生成形体を減圧下１７５０Ｃで焼成して前述のクロ
ミア・マグネシア粒子混合物を焼結する。
ミア・マグネシア粒子混合物を焼結する。
得られる製品のクロミア・マグネシア含有量は全体で約
９５〜９９重量−の範囲で変化する。この文献で得られ
る密度は３．７０Ｍシ％から最大３．７７Ｍ１ｔ／ｄま
での範囲である。この仏国特許によれば溶融クロミア・
マグネシアの粉砕粒子はＯｒ ２０Ｂ・Ｍ、０スピネル
のＭ、Ｏ側が豊んでいること、即ち、 Ｏｒ、２０Ｂ７
９．２チ、 Ｍ）０２０．８％が好ましいが、前述のよ
うにこの文献は広範囲のものを開示しており。
９５〜９９重量−の範囲で変化する。この文献で得られ
る密度は３．７０Ｍシ％から最大３．７７Ｍ１ｔ／ｄま
での範囲である。この仏国特許によれば溶融クロミア・
マグネシアの粉砕粒子はＯｒ ２０Ｂ・Ｍ、０スピネル
のＭ、Ｏ側が豊んでいること、即ち、 Ｏｒ、２０Ｂ７
９．２チ、 Ｍ）０２０．８％が好ましいが、前述のよ
うにこの文献は広範囲のものを開示しており。
スピネルのクロミア側が豊むものをもその開示範囲に含
んでいる。
んでいる。
本発明は、 Ｆｉｅｌｄおよび英国の両特許が溶融鋳込
クロミア・マグネシアスピネル耐火物製品だけに関する
のに対し、本発明は溶融クロミア・マグネシア粉砕物粒
子を現場生成のクロミアまたはクロミア・マグネシア結
着剤で結着する点でこれらの文献と相異する。本発明は
、仏画特杵はクロミア・マグネシアスピネル粒子を焼結
して作成する製品こそ教示するが、該粒子を微結晶クロ
ミア・マグネシア結着剤で結着する製品を教示しない故
に該仏画特許と相異する。
クロミア・マグネシアスピネル耐火物製品だけに関する
のに対し、本発明は溶融クロミア・マグネシア粉砕物粒
子を現場生成のクロミアまたはクロミア・マグネシア結
着剤で結着する点でこれらの文献と相異する。本発明は
、仏画特杵はクロミア・マグネシアスピネル粒子を焼結
して作成する製品こそ教示するが、該粒子を微結晶クロ
ミア・マグネシア結着剤で結着する製品を教示しない故
に該仏画特許と相異する。
発明の開示
本耐火物製品の主な利点はシリカに豊む溶融スラグ、特
に西部米国石炭スラグによる浸蝕に対するその優れた抵
抗性とその低いコストである。
に西部米国石炭スラグによる浸蝕に対するその優れた抵
抗性とその低いコストである。
本製品のそうした腐蝕性スラグに対する抵抗性は第１に
気孔の質および址の働きであり、またクロミアが、溶融
したシリカ質拐科に最も不溶性の材料の一つであること
による。
気孔の質および址の働きであり、またクロミアが、溶融
したシリカ質拐科に最も不溶性の材料の一つであること
による。
気孔率は最大３０チであり、好ましい気孔率は１２チ以
下である。気孔の質は微細で１曲がりくねった経路をな
す。結果として、溶融スラグは表面より著しく内側へは
侵入し得す、そのために化学的腐蝕が本質的に表面だけ
に限定され、従って耐火物の有効寿命が延びる。この気
孔特性は、溶融クロミア・マグネシア粉砕粒子混合物の
粒径の注意深い選択と、溶融クロミア・マグネシア粉砕
粒子の単なる焼結の代りにこれらの粒子を結着するため
の現場生成結着剤を使用することの組み合わせによって
達成される。クロきア、またはクロミアとマグネシアの
超微細粒子で結着剤を現場生成すれば１粒子の充填で既
に得られている比較的低い気孔率を更に減少い加えて残
っている少量の気孔全分離する。気孔の寸法もまた重要
であり。
下である。気孔の質は微細で１曲がりくねった経路をな
す。結果として、溶融スラグは表面より著しく内側へは
侵入し得す、そのために化学的腐蝕が本質的に表面だけ
に限定され、従って耐火物の有効寿命が延びる。この気
孔特性は、溶融クロミア・マグネシア粉砕粒子混合物の
粒径の注意深い選択と、溶融クロミア・マグネシア粉砕
粒子の単なる焼結の代りにこれらの粒子を結着するため
の現場生成結着剤を使用することの組み合わせによって
達成される。クロきア、またはクロミアとマグネシアの
超微細粒子で結着剤を現場生成すれば１粒子の充填で既
に得られている比較的低い気孔率を更に減少い加えて残
っている少量の気孔全分離する。気孔の寸法もまた重要
であり。
本発明の製品は最大気孔寸法８マイクロメートル以下で
好ましい平均気孔寸法１〜２マイクロメートルを有して
いる。
好ましい平均気孔寸法１〜２マイクロメートルを有して
いる。
以上はクロミア・マグネシア粒子の粒径の組み合わせに
関して種々のものによって達成されるが。
関して種々のものによって達成されるが。
好ましい粒径の組み合わせは、次の米国標準篩シリーズ
に基づく大略粒径分布にあることが見い出された。
に基づく大略粒径分布にあることが見い出された。
粒径（マイクロメートル） 重量％４６２０〜
６８４８ １５〜２５１６６０〜４６２０
１１〜２１７１０〜１６６０
７〜１７４３０〜７１０ ７〜１７ １４２〜４３０ １３〜２３ ６０〜１４２ ｉａ〜 ２３６０未満
７〜１７ 本発明のもう一つの重要な要素は溶融クロミア・マグネ
シア粒子を焼結しないで、（クロミアまたはクロミア・
マグネシアで）結着することである。
６８４８ １５〜２５１６６０〜４６２０
１１〜２１７１０〜１６６０
７〜１７４３０〜７１０ ７〜１７ １４２〜４３０ １３〜２３ ６０〜１４２ ｉａ〜 ２３６０未満
７〜１７ 本発明のもう一つの重要な要素は溶融クロミア・マグネ
シア粒子を焼結しないで、（クロミアまたはクロミア・
マグネシアで）結着することである。
原料混合物バッチのクロミアおよびマグネシアの粒径は
非常に微細であるべきである。クロミアもしくはクロミ
ア源は好ましくは１マイクロメートル以下の粒径である
べきであり、マグネシアは望ましくは平均粒径３０マイ
クロメートル以下でおる。大ざっばに言って１画素材と
も、少なくとも。
非常に微細であるべきである。クロミアもしくはクロミ
ア源は好ましくは１マイクロメートル以下の粒径である
べきであり、マグネシアは望ましくは平均粒径３０マイ
クロメートル以下でおる。大ざっばに言って１画素材と
も、少なくとも。
原料バッチ混合物が被むるであろう焼成温度で容易に反
応するのに十分に微細であるべきだが５周囲条件下で周
囲と容易に反応する（特にＭｙ（ＯＨ）ｚの生成は避け
るべきである）はど微細ではなくあるべきである。原料
バッチ混合物が好ましくは５〜５０重量−のクロミアま
たはクロミアとマグネシアの混合物を含むと、微粒素材
はある場合にはクロミアの微結晶マトリックスをそして
他の場合にはクロミア・マグネシアスピネルを成ｆ。ス
ピネル結着物が所望の場合には原料バッチ混合物は好ま
しくはマグネフッ３〜５重ｔチとクロミア１６〜２５重
量％を含むべきである。すべての場合において、クロミ
ア・マグネシアスピネルのクロミア側である大略クロミ
ア７９％とマグネシア２１チの重蓋チ組成は非常に望ま
しい。
応するのに十分に微細であるべきだが５周囲条件下で周
囲と容易に反応する（特にＭｙ（ＯＨ）ｚの生成は避け
るべきである）はど微細ではなくあるべきである。原料
バッチ混合物が好ましくは５〜５０重量−のクロミアま
たはクロミアとマグネシアの混合物を含むと、微粒素材
はある場合にはクロミアの微結晶マトリックスをそして
他の場合にはクロミア・マグネシアスピネルを成ｆ。ス
ピネル結着物が所望の場合には原料バッチ混合物は好ま
しくはマグネフッ３〜５重ｔチとクロミア１６〜２５重
量％を含むべきである。すべての場合において、クロミ
ア・マグネシアスピネルのクロミア側である大略クロミ
ア７９％とマグネシア２１チの重蓋チ組成は非常に望ま
しい。
更に、溶融クロミア・マグネシア粉砕粒子に関してそれ
又は原料バッチ混合物がその粒子５０〜９３重量％と上
記クロミアまたはクロミア・マグネシア結着剤７〜５０
重量％で構成されると最適の結果が得られる。クロミア
・マグネシア粒子の組成はクロミア７５〜９５重ｔ％ト
マクネシア１０〜２５重量％であるべきであり、原料バ
ッチ混合物は焼成後接クロミア・マグネシア相関を生ず
るような組成であるか現爽にそれらの童の素材を含んで
いるかすべきである。最も有効な原料バッチ混合物は５
０〜９０重量−の溶融クロミア・マグネシア粒子、５〜
５０重量俤のクロミア。
又は原料バッチ混合物がその粒子５０〜９３重量％と上
記クロミアまたはクロミア・マグネシア結着剤７〜５０
重量％で構成されると最適の結果が得られる。クロミア
・マグネシア粒子の組成はクロミア７５〜９５重ｔ％ト
マクネシア１０〜２５重量％であるべきであり、原料バ
ッチ混合物は焼成後接クロミア・マグネシア相関を生ず
るような組成であるか現爽にそれらの童の素材を含んで
いるかすべきである。最も有効な原料バッチ混合物は５
０〜９０重量−の溶融クロミア・マグネシア粒子、５〜
５０重量俤のクロミア。
０〜１２．５重量％のマグネシアの範囲にあるべきであ
る。
る。
粒子および結着剤が高純度であることは絶対的に必要で
はないが、最終製品の品質は不純物の量に直接的に関係
し、シリカの存在は特に不所望である。従って、最終製
品は９２重量％以上のクロミアおよびマグネシアである
べきであり、９５重量％以上のクロミアおよびマグネシ
アの製品であることが更により望ましくさえある。
はないが、最終製品の品質は不純物の量に直接的に関係
し、シリカの存在は特に不所望である。従って、最終製
品は９２重量％以上のクロミアおよびマグネシアである
べきであり、９５重量％以上のクロミアおよびマグネシ
アの製品であることが更により望ましくさえある。
本発明の耐火物製品を作成するプロセスまたは製造の方
法は、基本的には、業界公知の標準的手法であり、それ
自体は本発明の一部をなすものではない。生耐火物製品
はすべての通常の技法１例えば加圧成形、鋳込み成形、
タンピング法、ランマー法などで成形または配置するこ
とができる。
法は、基本的には、業界公知の標準的手法であり、それ
自体は本発明の一部をなすものではない。生耐火物製品
はすべての通常の技法１例えば加圧成形、鋳込み成形、
タンピング法、ランマー法などで成形または配置するこ
とができる。
生製品は次に慣用の手法で焼成または熱処理する。
スピネルＭＰＯｒ ２０４の０ｒ２０３ ｆＩｌｌｌが
僅かに豊む傾向がある０ｒ２０８８０重量％、 Ｍｊ’
０２０重ｔＳ程度重化Ｓ程度を有する溶融クロミア・マ
グネシア（１１） 粉砕粒子で原料バッチ混合物ＡおよびＢを作成した。溶
融粒子の寸法分布は次の様であった。
僅かに豊む傾向がある０ｒ２０８８０重量％、 Ｍｊ’
０２０重ｔＳ程度重化Ｓ程度を有する溶融クロミア・マ
グネシア（１１） 粉砕粒子で原料バッチ混合物ＡおよびＢを作成した。溶
融粒子の寸法分布は次の様であった。
粒径（マイクロメートル） 重量％４６２０〜
６８４８ １８．５１６６０〜４６２０
１４．８７１０〜１６６０ １１．
１４３０〜７１０ １１．１ １４２〜４３０ １６．７ ６０〜１４２ １６．７ ６０未満 １１．１ この粒径分布は高密度充填を許容する。
６８４８ １８．５１６６０〜４６２０
１４．８７１０〜１６６０ １１．
１４３０〜７１０ １１．１ １４２〜４３０ １６．７ ６０〜１４２ １６．７ ６０未満 １１．１ この粒径分布は高密度充填を許容する。
２つの原料バッチ混合物Ａおよび８は、上記粒子をマグ
ネシア源およびクロミア源と次の重量％関係で混合して
２種類の組成物とした。
ネシア源およびクロミア源と次の重量％関係で混合して
２種類の組成物とした。
混合物Ａ 混合物Ｂ
溶融Ｏｒ ２０ Ｂ −Ｍｐ ０粒子 ８０ ７
０微細０ｒ２０３ １６．６ ２４．９微ａＩ
Ｍ、ｏ ３．４ ５．１上記のそれぞれ
に２５チデキス） ＩＪン水を一時的結着剤として４重
量％添加した。Ｏｒ ２０ Ｂ源は（１２） 平均粒径０．７マイクロメードルおよび純度少なくとも
９７％を持つ顔料グレードの材料であった。
０微細０ｒ２０３ １６．６ ２４．９微ａＩ
Ｍ、ｏ ３．４ ５．１上記のそれぞれ
に２５チデキス） ＩＪン水を一時的結着剤として４重
量％添加した。Ｏｒ ２０ Ｂ源は（１２） 平均粒径０．７マイクロメードルおよび純度少なくとも
９７％を持つ顔料グレードの材料であった。
ＭｌＯは純度９８％で平均粒径約３０マイクロメートル
の仮焼グレードのマグネシアであった。
の仮焼グレードのマグネシアであった。
寸法２２９Ｘ５７Ｘ１９ｍの直方体形の空隙部を持つ普
通鋼製型を用いてｚｆｉ類の混合物のそれぞれから直方
体形の試験片を加圧成形した。加圧は室温下圧力６００
０ｐｓｌ（４１ＭＢａ）の油圧で行なった。生の棒状体
または試験片は２つのグループに分けた。第１のグルー
プは慣用手法に従って約１４００℃で焼成し、第２のグ
ループは同様にして約１６００℃で焼成した。２種類の
混合物と２種類の焼成条件による焼成棒状体毛いくつか
を種々の物性試験に供して次の結果を得た。
通鋼製型を用いてｚｆｉ類の混合物のそれぞれから直方
体形の試験片を加圧成形した。加圧は室温下圧力６００
０ｐｓｌ（４１ＭＢａ）の油圧で行なった。生の棒状体
または試験片は２つのグループに分けた。第１のグルー
プは慣用手法に従って約１４００℃で焼成し、第２のグ
ループは同様にして約１６００℃で焼成した。２種類の
混合物と２種類の焼成条件による焼成棒状体毛いくつか
を種々の物性試験に供して次の結果を得た。
混合物Ａ 混合物Ｂ
焼成後嵩密度［Ｍ〆♀］ ３，８０ ３．８１ ３，
８２ ３．８４弾性率（ＧＰａ） ８８ ９４ １０
１１０４破壊係数［ＭＰａ ） ２０℃ ２１０ ２２．１ ２３，６ ２５．２１
２５０℃ ５，４ １３，２ １８，７１８．１混合
物Ｂを１４００℃で焼成して作成した追加の供試棒状体
の気孔率、圧縮クリープ、熱膨張。
８２ ３．８４弾性率（ＧＰａ） ８８ ９４ １０
１１０４破壊係数［ＭＰａ ） ２０℃ ２１０ ２２．１ ２３，６ ２５．２１
２５０℃ ５，４ １３，２ １８，７１８．１混合
物Ｂを１４００℃で焼成して作成した追加の供試棒状体
の気孔率、圧縮クリープ、熱膨張。
耐スラグ特性を調べた。嵩密度は３．８７ Ｍｙ／ｎｔ
。
。
容積基準の気孔率１２％、そして平均気孔半径約１．１
マイクロメートルであった。供試棒状体に１００ ｐｓ
ｉ （０，７ＭＰａ）の圧縮負荷をかけたところ約１．
１％収縮した。１５００℃までの熱膨張係数は８．６
Ｘ １０−”／’Ｃであった。次の組成を持つＢｌａｃ
ｋ Ｍｅｓａ石炭スラグを用いて２種類のスラグ試験を
行なった。
マイクロメートルであった。供試棒状体に１００ ｐｓ
ｉ （０，７ＭＰａ）の圧縮負荷をかけたところ約１．
１％収縮した。１５００℃までの熱膨張係数は８．６
Ｘ １０−”／’Ｃであった。次の組成を持つＢｌａｃ
ｋ Ｍｅｓａ石炭スラグを用いて２種類のスラグ試験を
行なった。
化合物 重量部
８ｉ０□ ４９．８
ＦｅＯ８，９
八λ２０ｓ２６゜■
Ｍｎ０ ０．２
０ａＯ９，８
Ｍｆｏ ０．４
ＳＯ２０，２
Ｐ４Ｏ１０・ｌ
Ｔｉ０□ ０．９
０３．０
スラグは侵蝕性の西部米国石炭スラグであった。
２種類のスラグ試験はスラグの速度および時間が異なっ
たが両方とも１５８０℃で実施した。、１つの試験はＡ
８ＴＭ０７６８と類似の滴下スラグ試験で、５００ｙの
スラグを傾斜した試料の上に約６時間にわたって滴下し
た。もう１つの試験はスラグの坩堝浴中で耐火物試料を
回転させるものであった。滴下スラグ試験の試料は侵蝕
または腐蝕を示さず、また明らかな侵入も見られなかっ
た。
たが両方とも１５８０℃で実施した。、１つの試験はＡ
８ＴＭ０７６８と類似の滴下スラグ試験で、５００ｙの
スラグを傾斜した試料の上に約６時間にわたって滴下し
た。もう１つの試験はスラグの坩堝浴中で耐火物試料を
回転させるものであった。滴下スラグ試験の試料は侵蝕
または腐蝕を示さず、また明らかな侵入も見られなかっ
た。
２５ Ｘ ２５ Ｘ ２２９ ｒｒａｎの試料の回転は
５ｒｐｍで６時間、２７ｒｐｍで１２時間、そして最後
に２７ｒｐｍで４８時間行なった。腐蝕や侵蝕は何も見
られなかったが２７ｒｐｍでの４８時間試験後に僅かに
０．２４ ｔｔｒｍの厚みの消失があった。これらのス
ラグ試験の結果は、アルミナやり５．ｐミ゛ア；、・′
アルミナの市販耐火物を含むすべての１焼結」耐火物に
ついて行なった試験結果より優れていた。
５ｒｐｍで６時間、２７ｒｐｍで１２時間、そして最後
に２７ｒｐｍで４８時間行なった。腐蝕や侵蝕は何も見
られなかったが２７ｒｐｍでの４８時間試験後に僅かに
０．２４ ｔｔｒｍの厚みの消失があった。これらのス
ラグ試験の結果は、アルミナやり５．ｐミ゛ア；、・′
アルミナの市販耐火物を含むすべての１焼結」耐火物に
ついて行なった試験結果より優れていた。
・以下余白
（１５）
３９３−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 クロミアまたはクロミア・マグネシアの現場生成
微結晶結着剤で結着されたクロミアおよびマグネシア共
融粒子から本質的に成る耐火物製品。 ２ 前記共融粒子が５０〜９３重量％、前記結着剤が７
〜５０重量％である特許請求の範囲第１項記載の耐火物
製品。 ＆ 前記共融粒子がクロミアを７５〜９５重量％。 マグネシアを１０〜２５重量％含み、前記結着剤がクロ
ミアを７５〜１００重量％、マグネシアをθ〜２５重量
係含む特許請求の範囲第２項記載の耐火物製品。 ４、前記共融粒子が、最大３０容積チの気孔率および８
マイクロメートル以下の気孔平均径を持つ粒子充填を生
ずるような粒径分布からなっている特許請求の範囲第３
項記載の耐火物製品。 五 前記共融粒子が該共融粒子の全含有量の重量を基準
にして１粒径６０マイクロメートル未満の粒子７〜１７
％、平均粒径約６０〜１４２マイクロメートルの粒子１
３〜２３％、平均粒径約１４２〜４３０マイクロメート
ルの粒子１３〜２３チ、平均粒径約４３０〜７１０マイ
クロメートルの粒子７〜１７％、平均粒径約７１０〜１
６６０マイクロメートルの粒子７〜１７俤、平均粒径約
１６６０〜４６２０マイクロメートルの粒子１１〜２１
％、平均粒径約４６２０〜６８４８マイクロメートルの
粒子１５〜２５％からなる粒径分布を有し、かつ、前記
耐火物製品が理論密度の少なくとも７０チの密度を有し
ている特許請求の範囲第４項記載の耐火物製品。 ６、 クロミアおよびマグネシア共融粒子、微粒子状ク
ロミア源、微粒子状マグネシア源から本質的になる耐火
材料混合吻合原料バッチ。 ７、 前記共融粒子が５０〜９３重量％、前記クロミア
源が５〜５０重量％、前記マグネシア源が０〜１２．５
重量％存在する特許請求の範囲第６項記載の耐火材料混
合吻合原料バッチ。 ８、前記共融粒子が、該共融粒子の全含有量の重量を基
準にして、粒径６０マイクロメートル未満の粒子７〜１
７チ、平均粒径約６０〜１４２マイクロメートルの粒子
１３〜２３チ、平均粒径約４３９〜７１９マイクロメー
トルの粒子７〜１７チ、平均粒径約１６６０〜４６２０
マイクロメートルの粒子１１〜２１チ、平均粒径約４６
２０〜６８４８マイクロメートルの粒子１５〜２５チか
らなる粒径分布を有する特許請求の範囲第６項記載の耐
火材料混合物０原料バツチ。 ９、前記クロミア源が平均粒径約１マイクロメートル以
下、前記マグネシア源が平均粒径約３０マイクロメート
ル以下である特許請求の範囲第７項記載の耐火材料混合
吻合原料バッチ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/395,550 US4435514A (en) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | Chromia magnesia refractory |
| US395550 | 1989-08-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598666A true JPS598666A (ja) | 1984-01-17 |
| JPH0144670B2 JPH0144670B2 (ja) | 1989-09-28 |
Family
ID=23563520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58001279A Granted JPS598666A (ja) | 1982-07-06 | 1983-01-10 | クロミア・マグネシア耐火物 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4435514A (ja) |
| JP (1) | JPS598666A (ja) |
| CA (1) | CA1191874A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH038756A (ja) * | 1989-03-22 | 1991-01-16 | Norton Co | 耐火性物体及びその作製方法 |
| JP2000191364A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マグネシア・クロム定形耐火物 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4483932A (en) * | 1983-11-07 | 1984-11-20 | Norton Company | Refractory bodies for corrosive environments |
| AU639072B2 (en) * | 1990-03-05 | 1993-07-15 | Norton Company | Improved chromia-magnesia refractory body |
| US5021375A (en) * | 1990-04-19 | 1991-06-04 | Norton Company | Chrome oxide refractory composition |
| ATE223359T1 (de) * | 1998-03-03 | 2002-09-15 | Jerzy Dr Dipl-Ing Bugajski | Basische freifliessende giessmasse und daraus hergestellte formteile |
| US6261983B1 (en) | 2000-01-12 | 2001-07-17 | Baker Refractories | Magnesia spinel refractory brick |
| US8481152B2 (en) * | 2008-08-14 | 2013-07-09 | General Electric Company | Refractory material with improved resistance to molten slag |
| TWI841524B (zh) * | 2017-04-17 | 2024-05-11 | 美商維蘇威美國公司 | 多孔耐火澆鑄材料、其用途及製造 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335713A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Kurosaki Refractories Co | Magnesiaachromium direct bond brick |
| JPS5447711A (en) * | 1977-09-22 | 1979-04-14 | Shinagawa Refractories Co | Basic refractory |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2271362A (en) | 1939-10-11 | 1942-01-27 | Corhart Refractories Co | Refractory alkaline earth chromite casting |
| GB621736A (en) | 1944-08-01 | 1949-04-19 | Corning Glass Works | Improved manufacture of heat cast refractories |
| US2537012A (en) | 1947-06-20 | 1951-01-09 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Composite refractory and method of bonding the same |
| AT376193B (de) | 1980-03-20 | 1984-10-25 | Oesterr Amerikan Magnesit | Feuerfeste chrommagnesitsteine und -massen, verfahren zur ihrer herstellung und ihre verwendung |
-
1982
- 1982-07-06 US US06/395,550 patent/US4435514A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-11-19 CA CA000415943A patent/CA1191874A/en not_active Expired
-
1983
- 1983-01-10 JP JP58001279A patent/JPS598666A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335713A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Kurosaki Refractories Co | Magnesiaachromium direct bond brick |
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|---|---|---|---|---|
| JPH038756A (ja) * | 1989-03-22 | 1991-01-16 | Norton Co | 耐火性物体及びその作製方法 |
| JP2000191364A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マグネシア・クロム定形耐火物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0144670B2 (ja) | 1989-09-28 |
| US4435514A (en) | 1984-03-06 |
| CA1191874A (en) | 1985-08-13 |
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