JPS5986714A - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JPS5986714A JPS5986714A JP57194559A JP19455982A JPS5986714A JP S5986714 A JPS5986714 A JP S5986714A JP 57194559 A JP57194559 A JP 57194559A JP 19455982 A JP19455982 A JP 19455982A JP S5986714 A JPS5986714 A JP S5986714A
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
- Y10T29/49707—Bearing surface treatment
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は掃１１の部４−１に関するものであり、さらに
詳しく：ホベるケらば（ｎ軸表面にミクロな孔部を有す
る摺判部材に１？いて１濱孔部に新規な＋’ｆ、￥造を
辱えることにＬっＣ１高凍摺動、篩面ＩＥ及び潤滑油が
少ないかあるいは無い苛酷な摺動条件下で摩擦特性を向
トさせ１１つ耐焼付性、シール性を大（１］に高めた摺
動部材に関するものである。 摺！ＩＩＪＩ ＦｔＢ伺開発の従東の主流は材′ぼ文び
構造面から進展し−Ｃへ；／ｊが、近年表面処理によっ
て１′７１擦；時性を改良し、Ｌ′）とする１Ｊ！案が
二三発表されている。 ｒｌＴ￥−開昭５１−７４１５３号はスラストワタシャ
ー用ベアリング付に徂面化後陽極ｒ俊化ツ理全施こすこ
と［ｊっ゛Ｃ凹凸面分形成し、凹面全問臂油溜りとして
活用することを提案している。 特開昭４８−１００５４１号はシロ９ドプラスト処理に
よってすべり軸受の潤滑特性を改良することを提案して
いる。 特開昭５６−１３１８６１号はメカニカルシールの固定
片及び回転片の少なくとも一方にポーラスクロムメッキ
を施こし、シール性能全改良することを提案している。 本発明者等は従来の摺動部材の表面処理法を詳しく検討
したところ、従来法は表面処理程度乃至ミクロな孔部の
構造を主として最大高さＲｍａＸ又は十点平均粗さＲｚ
で表わし、場合によりミクロな孔部の直径又は単位面積
当り個数により表わしていることに着目した。また、こ
れらの測定法は従来の一般的粗さ計によって為されてい
たと判断される。よって、ミクロな孔部を有する従来の
摺動部材は所定の表面処理種類に応じてミクロな孔部が
ないものに比較して何らかの効果は生じているものの、
ミクロな孔部の構造をさらに精査する必要性が認められ
る。 近年、粒子カウンタ又は粒子アナライザと称する測定器
が実用化されるに至り、この原理に、ＬＵＩＸ社のカタ
「Ｊグによると、テレビカメラによって、ビデオ信号に
変換された画像は、まずシェーディング補正回路に送ら
れ、顕微鏡の照明ムラやテレビカメラの感度むらから生
じる、不均一な明るさが修正され、均一な明るさに修正
された画像は、次にスレシホールド回路に送られ、ここ
で測定したい範囲の画像が抽出され、２値化画像に変換
される。すなわち、測定対象と測定対象外の濃度を完全
に分離した画像が作成される。そして、この２値化画像
は計数回路に送られ、計数回路では、２値化画像の中か
ら、測定視野範囲をきめるフレーム内に含まれる粒子だ
けが選択され、個数１面積、インクセクションおよびフ
レーム面積が測定される。 この粒子カウンター［よると、粒子個数、総面積、平均
［ｆｉａ、面積率、インクセクション、粒度分布などが
従来の粗さ計では測定対象外となる粒子についても測定
される。 さらに、粗さ解析装置道つき万能表面形状測定器と称す
る機器が開発され、Ｒｍａｘ、Ｒｚ、Ｒａ（中心線平均
粗さ）のみでなく相対負荷曲線が求められるようになっ
た。ここで、相対負荷曲線とは、カーフティング深さく
ＣＶ）−すなわち粗さの平均線に平行な線を材料内に引
いたときの最大深さからの距離−に対応する相対負荷長
さｔｐの変化をグラフ化したものであり、ｔｐは次式で
表わされる。 １、ｐ 、＝ ｙ、 ＋ ｇ、 −ニニ””” ｘ
１００ （％）Ｊｎｌ、１最も高い山からカッティング
深さＣＶｎだけ下った位（ｉにおいて、平均線に平行な
線により切断された粗さ実体部分の負荷長さｔｋｎ回目
の山について求めたものである。 本発明者等は粒子カウンタ及び粗さ解析装置つき万能表
面形状測定器を駆使して、ミクロな孔部の構造を研究し
た結果、粒子カウンタで測定した孔部の面積率１個数及
び直径ならびに負荷曲線がある特定の組合わせになる時
に、摺動部材の耐焼付性、シール性が一段と向上するこ
とを見出して本発明を完成１７た。 すなわち、本発明は、摺動表面にミクロな孔部を有する
、ＪＩＲＣｆｉＯ以上の摺動部材であって、粒子カウン
ターで測定した前記孔部の面積率が５〜４０％、ｍｌ
ｉｉ＋Ｅ孔部の１ ｍＡ当りの個数が２０００〜１５０
００１）個、且つ前記孔部の直径が０．５μｍ以上であ
り、さら圧粗さ解析装置付表面形状測定器で測定した相
対負荷曲線が、累積釘分率５幅以下が１μｍ未満［１，
つ５％を越え４（１未満が０．５μｍ未満で現わされる
粗さの山が高い平担度を有することを特徴とする。 以下、本孔ＩＪｒＪのｔｕ成要件全説明する。本発明に
おいて、粒子カウンターにより面積率０個数及び直径を
定義してｈるのは、従来の粗さ計では測定針が測定精度
を低く制限しており、真に摩擦性能に支配的なミグ０購
造を決定できないからである。 孔部の面積を５〜４０チとしたのは、５％未満では孔の
効果がな〈従来の粗さの考えに従った摩擦特性を示すも
のであり、４０％を越えると孔の効果が逆になり耐焼付
性が低下するからである。次に孔部の個数を１−当り２
０００〜１５０００ ｒ）個としたのは、２０００個未
満では上記と同様の孔の効果が不十分であり、１５００
００個を越えると面積率の制限により個々の孔が小さく
なりすぎて粗さの中に隠れてしまい孔の効果を発揮でき
ないためであるためである。さらに孔部の直径を０．５
μｍ以上としたのはこれエリ小さいと個々の孔部の油の
保持隈が小さくなり十分な効果が得られないためである
。 相対負荷曲線を５チ以下が１μｍ且つ５チを越え４０俤
未満が０．５μｍ未満としたのは、ミクロな孔部の山の
部分乃至縁の部分が平担であり又Ｑよ丸味を帯びてｈる
ことが耐焼付性、優れたシール性上重要だからである。 本発明の摺勢部材の材質は、炭素鋼、 ｎ＊遣用例。 軸受鋼、普Ａ鋳鉄９球状黒鉛銑鉄などの鉄系材料であっ
てよい０また、ＡＪ −Ｓ Ｌ、 、ｋｌ −Ｃ１１，
ＡＪ −Ｍｇ。 ＡＪ−８ｎ、ＡＪ−Ｐｂ、ＡＪ−Ｚｎ ｌどのアルミ
ニウム合金、あるいは、炭化物（例えばＳｉＣ，ＴｉＣ
，Ｗｃ。 ＶＣ）、窒化物（Ｓ ｔ３Ｎ４． ’ｒｔＮ＋ 、酸化
物１ｔＯ□。 Ａ４２０３）、 ホウ化物（ＴｉＢ１． ムライトな
どのセラミリフ４Ａ４：・１であってもよい。 本発明のミクＩＪな孔部を形成するだめの方法は特Ｖこ
限定されないが、ｉ！ｒｉ造、鍛造、 ＬＥ延′ツで製
造さｆした材料にリタすれば研削又は研ｉｌＦを施した
後、ミクロな孔部を形成しその縁部に円味又は平担形状
？僅かに形＋＋にｒる処理を行うことが好ましい。 具体的−例とし°（−は粒径３０μｍのアルミノ−粒子
ｔ−Ｘへ粒として用いンダビングを行ない、次いで粒径
０．３μｍの゛アルミナ粒子を用いてボリシングを行な
う方法があ２）。セラミ９り材料に本発明のミクロの孔
部を形ＩＪ′ｉ、するためには、例えばｒルミナ系で０
よ焼債体のくａ孔率を比較的高くする″６件で暁結し次
いで所用の表面状態となる。
詳しく：ホベるケらば（ｎ軸表面にミクロな孔部を有す
る摺判部材に１？いて１濱孔部に新規な＋’ｆ、￥造を
辱えることにＬっＣ１高凍摺動、篩面ＩＥ及び潤滑油が
少ないかあるいは無い苛酷な摺動条件下で摩擦特性を向
トさせ１１つ耐焼付性、シール性を大（１］に高めた摺
動部材に関するものである。 摺！ＩＩＪＩ ＦｔＢ伺開発の従東の主流は材′ぼ文び
構造面から進展し−Ｃへ；／ｊが、近年表面処理によっ
て１′７１擦；時性を改良し、Ｌ′）とする１Ｊ！案が
二三発表されている。 ｒｌＴ￥−開昭５１−７４１５３号はスラストワタシャ
ー用ベアリング付に徂面化後陽極ｒ俊化ツ理全施こすこ
と［ｊっ゛Ｃ凹凸面分形成し、凹面全問臂油溜りとして
活用することを提案している。 特開昭４８−１００５４１号はシロ９ドプラスト処理に
よってすべり軸受の潤滑特性を改良することを提案して
いる。 特開昭５６−１３１８６１号はメカニカルシールの固定
片及び回転片の少なくとも一方にポーラスクロムメッキ
を施こし、シール性能全改良することを提案している。 本発明者等は従来の摺動部材の表面処理法を詳しく検討
したところ、従来法は表面処理程度乃至ミクロな孔部の
構造を主として最大高さＲｍａＸ又は十点平均粗さＲｚ
で表わし、場合によりミクロな孔部の直径又は単位面積
当り個数により表わしていることに着目した。また、こ
れらの測定法は従来の一般的粗さ計によって為されてい
たと判断される。よって、ミクロな孔部を有する従来の
摺動部材は所定の表面処理種類に応じてミクロな孔部が
ないものに比較して何らかの効果は生じているものの、
ミクロな孔部の構造をさらに精査する必要性が認められ
る。 近年、粒子カウンタ又は粒子アナライザと称する測定器
が実用化されるに至り、この原理に、ＬＵＩＸ社のカタ
「Ｊグによると、テレビカメラによって、ビデオ信号に
変換された画像は、まずシェーディング補正回路に送ら
れ、顕微鏡の照明ムラやテレビカメラの感度むらから生
じる、不均一な明るさが修正され、均一な明るさに修正
された画像は、次にスレシホールド回路に送られ、ここ
で測定したい範囲の画像が抽出され、２値化画像に変換
される。すなわち、測定対象と測定対象外の濃度を完全
に分離した画像が作成される。そして、この２値化画像
は計数回路に送られ、計数回路では、２値化画像の中か
ら、測定視野範囲をきめるフレーム内に含まれる粒子だ
けが選択され、個数１面積、インクセクションおよびフ
レーム面積が測定される。 この粒子カウンター［よると、粒子個数、総面積、平均
［ｆｉａ、面積率、インクセクション、粒度分布などが
従来の粗さ計では測定対象外となる粒子についても測定
される。 さらに、粗さ解析装置道つき万能表面形状測定器と称す
る機器が開発され、Ｒｍａｘ、Ｒｚ、Ｒａ（中心線平均
粗さ）のみでなく相対負荷曲線が求められるようになっ
た。ここで、相対負荷曲線とは、カーフティング深さく
ＣＶ）−すなわち粗さの平均線に平行な線を材料内に引
いたときの最大深さからの距離−に対応する相対負荷長
さｔｐの変化をグラフ化したものであり、ｔｐは次式で
表わされる。 １、ｐ 、＝ ｙ、 ＋ ｇ、 −ニニ””” ｘ
１００ （％）Ｊｎｌ、１最も高い山からカッティング
深さＣＶｎだけ下った位（ｉにおいて、平均線に平行な
線により切断された粗さ実体部分の負荷長さｔｋｎ回目
の山について求めたものである。 本発明者等は粒子カウンタ及び粗さ解析装置つき万能表
面形状測定器を駆使して、ミクロな孔部の構造を研究し
た結果、粒子カウンタで測定した孔部の面積率１個数及
び直径ならびに負荷曲線がある特定の組合わせになる時
に、摺動部材の耐焼付性、シール性が一段と向上するこ
とを見出して本発明を完成１７た。 すなわち、本発明は、摺動表面にミクロな孔部を有する
、ＪＩＲＣｆｉＯ以上の摺動部材であって、粒子カウン
ターで測定した前記孔部の面積率が５〜４０％、ｍｌ
ｉｉ＋Ｅ孔部の１ ｍＡ当りの個数が２０００〜１５０
００１）個、且つ前記孔部の直径が０．５μｍ以上であ
り、さら圧粗さ解析装置付表面形状測定器で測定した相
対負荷曲線が、累積釘分率５幅以下が１μｍ未満［１，
つ５％を越え４（１未満が０．５μｍ未満で現わされる
粗さの山が高い平担度を有することを特徴とする。 以下、本孔ＩＪｒＪのｔｕ成要件全説明する。本発明に
おいて、粒子カウンターにより面積率０個数及び直径を
定義してｈるのは、従来の粗さ計では測定針が測定精度
を低く制限しており、真に摩擦性能に支配的なミグ０購
造を決定できないからである。 孔部の面積を５〜４０チとしたのは、５％未満では孔の
効果がな〈従来の粗さの考えに従った摩擦特性を示すも
のであり、４０％を越えると孔の効果が逆になり耐焼付
性が低下するからである。次に孔部の個数を１−当り２
０００〜１５０００ ｒ）個としたのは、２０００個未
満では上記と同様の孔の効果が不十分であり、１５００
００個を越えると面積率の制限により個々の孔が小さく
なりすぎて粗さの中に隠れてしまい孔の効果を発揮でき
ないためであるためである。さらに孔部の直径を０．５
μｍ以上としたのはこれエリ小さいと個々の孔部の油の
保持隈が小さくなり十分な効果が得られないためである
。 相対負荷曲線を５チ以下が１μｍ且つ５チを越え４０俤
未満が０．５μｍ未満としたのは、ミクロな孔部の山の
部分乃至縁の部分が平担であり又Ｑよ丸味を帯びてｈる
ことが耐焼付性、優れたシール性上重要だからである。 本発明の摺勢部材の材質は、炭素鋼、 ｎ＊遣用例。 軸受鋼、普Ａ鋳鉄９球状黒鉛銑鉄などの鉄系材料であっ
てよい０また、ＡＪ −Ｓ Ｌ、 、ｋｌ −Ｃ１１，
ＡＪ −Ｍｇ。 ＡＪ−８ｎ、ＡＪ−Ｐｂ、ＡＪ−Ｚｎ ｌどのアルミ
ニウム合金、あるいは、炭化物（例えばＳｉＣ，ＴｉＣ
，Ｗｃ。 ＶＣ）、窒化物（Ｓ ｔ３Ｎ４． ’ｒｔＮ＋ 、酸化
物１ｔＯ□。 Ａ４２０３）、 ホウ化物（ＴｉＢ１． ムライトな
どのセラミリフ４Ａ４：・１であってもよい。 本発明のミクＩＪな孔部を形成するだめの方法は特Ｖこ
限定されないが、ｉ！ｒｉ造、鍛造、 ＬＥ延′ツで製
造さｆした材料にリタすれば研削又は研ｉｌＦを施した
後、ミクロな孔部を形成しその縁部に円味又は平担形状
？僅かに形＋＋にｒる処理を行うことが好ましい。 具体的−例とし°（−は粒径３０μｍのアルミノ−粒子
ｔ−Ｘへ粒として用いンダビングを行ない、次いで粒径
０．３μｍの゛アルミナ粒子を用いてボリシングを行な
う方法があ２）。セラミ９り材料に本発明のミクロの孔
部を形ＩＪ′ｉ、するためには、例えばｒルミナ系で０
よ焼債体のくａ孔率を比較的高くする″６件で暁結し次
いで所用の表面状態となる。
【う表面をラップ仕上する
ことが望！、１７い。 相手部材に対して摺動される摺動部材でＣよ１００００
ｍｌ Ｏ［３０００／ ｔｍａの孔個故が好ま（７い
。ま／とシール１ｊｌｌ材でＦ１１００μｍ以丁、好ま
しくは３ （ｌ ａｎｔ以Ｆの孔径、１０００〜１００
０００個の孔数、及び０．５５ｍ以下１３０％の相対負
荷曲線が好ましい。 以下、本発明の摺＠部材の用途及びこの場合の効果を説
明する。 先ス、ロータリーコンプレッザのローターには従来ＳＣ
Ｍ４１などの鉄系材ｆ１及びサイドプレートには炭素鋼
又はアルシル合金が用いられていたが、ローター及びサ
イドプレートはブレードに対し１回転摺動ぜしめられる
時、６０００〜７０００ｒｐｍの高速且つ”’ ”’−
’１００ Ｐ、ｇ ／ ＜−の高面圧で回転慴動すると
焼付の発生が起こる。ところが、本発明の摺動部材を用
いるとこのような苛酷の条件でも十分の耐焼付性と寿命
が確保される。 次に、コンプレッサーのベーン側斜としては従来上とし
て５ＵＪ２．５ＫＩ１９．ＡＪ２０３などのＨＶ７０（
１以上の硬り、ｑｉ４質が用いられて来た。またｉｌｌ
に、アルシル会金、黒鉛、耐熱園脂（ポリイミド）も用
いらｆＬ−ｔいる。しかし、ケがら、従来の利料はシリ
ンダーとの境界摩擦特性が不足しでいる１ζめコンプレ
ッサーの動力損失が大きく且つローターとの摺動中に焼
付を起こす問題があった〇本発明によるとミクロな孔部
の効、東により、摩擦係数が低下しはつへ−付の間；ｍ
も解消できる。 ；”１１三に、叫仮ｒ（＝１ンプレッサケよ近年益′ζ
４゛４滑油が少ない条件下で設計されるｊ：りに／ｌす
、！２／こ塞冷池での使用時又ｔ、［運転切間にｅよン
ユーと斜板が油切れ状態で４ｒｉ １１４Ｈされるので
、ツユ−焼付の危険が高まっている。本発明によ−）て
ＡＩ、−８ｉ合金。 高力黄・胴、 ５ＬＪＪ２． ＦＥＫｒｌ鋼、炭内屑
、その他の合金の表面にミ４Ｈ−１な孔ｉτｂを形成す
ると、５ＵＪ２゜ＳＰ ＣＣ１５４５（、”、 Ｅ；
ｎ ５Ｃ１ＡＪ−ε；ｉ合金、Ｆ’Ｃ２＋１゜ＤＣＩ等
の斜板に対する耐焼付性が皆しく改善される２、なよ？
、＋：、発明の効果ｒ（よシューの材質改良と両立する
ものＣ・Ｄ） ２）ためＩＣ１改１されたシュー材料に
発明を適月１す、もと尚一層の耐焼付性改良が達成され
る。まｌ′つｊ：）仮とシューの両方にノ１用すること
によりより−ｌリ−の効用がある。 ４西に、シ）ニア １−シールのシールプレートソの他
のメカニカルシールには従来黒鉛と炭素鋼又ｒよ情受鋼
の組合わぜが用いられてい之が、６速・ｌ楯面圧回転条
件ドｒｔよ油漏れ又ｔ、［焼４＝Ｊ発生が起こっていた
。本発明によると相手材のシール特性及び耐焼付性、摩
擦抵抗が著しく改良さ７Ｌるので、コンプレッサー等の
性能向上が図られる。 最段に、スラストワッシャ。滑り軸受、パルプガイド、
ターボチャージ十−用フローティング又はセミフローテ
ィング軸受、ターボチャージャー用メカニカルシール、
ローターボング用メカニカルシール、その他のシール及
び／又は摺動時性を要求され−Ｃいる部材に本発明のミ
クロな孔部を形成すると、従来材料の材ｌＩ特性Ｖこ耐
焼付性及び後れたシール訃が附刀口される効果がある。 以下、本発明の詳細な説明する１、 実施例１ 本実１１１４ Ｂ！Ｉ及び以Ｆの実施例においで供試料
のミク０な孔＋ｒｌｌの１″ｌ’ｊｊ青Ｃよｌ、 Ｕ
Ｚ ｌ； Ｘ社製粒子アナライザートレーゼックス４５
（口及び株式椴仕小坂研究所製Ｓ Ｅ −３１ｉ’型徂
さ解析装置直付万ＩＪ目衣面形状測定器により解析され
た。粗さ解析装置４付万能表闇形状側゛足器の検出器ｔ
よＩ）Ａ５型（内径８ｍ＋ｎ、英行２４ｍｍ、触針Ｒ５
μｍダイアモンド、スキッドＲ４０ｍｍの゛リフｒイヤ
）を用いたθミクロなＩＬ部ン形成した表面硬さｆＬＲ
ｃ５Ｕ以上の供試料（ＳＬＪＪ−２３金以下の条件Ａに
工り焼付拘止を測蔓り、た結果をｊｌＴ Ｊ図に示す。 この供試材の北部の面積率は１０〜３ｏ・ル、１−当り
の個数は２０００〜１５０ （Ｊ ００ ［＄Ｉ、且つ
負荷的＃は５チ以Ｆ、 （＋、５１Ｌｍ以↑’、 ５〜
４０ ％ ０．５１１ｍ以下で何れも本発明の範囲内で
あった。 条件Ａ （１） ｉＰ４り速）↓１−＝１．５ ｒｎ ／Ｓｌ
二ｌ：で一尾□（２）荷 爪： ２０ ｋｇ／、ｄよ
り１０ ｋｇ／ｃｄづつ漸増。各荷重段階は１５分間継
続 （３）潤滑オ・ｆル：冷凍機油ｌ容置に対し軽油９容暇
の（Ｍ合メイル （４） ｒｒＡＪ＋’ｌｔ ＝ｔ Ｉノ【 ：ノエル
ト塗イ１１約１１．８ Ｃｃ／分（５） ）１，１手
５（・（試験ハ’： Ａｉ！−１（ｉ％５ｉ−４％Ｃｏ
、 ４％＋Ｑ、 １．１１ミクロン以Ｆ、あらさ０．４
・〜０．６Ｓ（７）７′イスク ａ ｉ ＋ｖ ｘす、孔数が２０００−１５００００
／ｍＪ、好ましくは１００００〜１０（Ｊ（ＪＵ（１／
ｌＴｌｎ１の＋１ｉｉｊ囲テ、１６い焼付荷重が得られ
ることが分かる。 実施例２ 実施例１と同様の焼付荷重試験を行なった。但し、この
実施例ではミクロな孔部の面積率を庄２図のように変化
させ、一方ミクロな孔部の孔数は１００００〜１０００
００／ｎｕ＆、孔径け（）、５〜３００μｍ、負荷曲線
は５％まで１μｍ以下５〜４００．５μｍ以下の如く本
発明の範囲内とした。 箱２図よりミクμな孔部の面積率が５〜４０％、好まし
くは１５〜３０憾において高い焼付荷重が得られること
が分かる。 実施例３ 実施例１と同様の焼付荷重試験を負荷曲線を種橿変化さ
せた供試材について行なっ几。但しこの実施例でぼミク
ロな孔部の個数は２ Ｕ ｌ） ００〜１００１１ （
１０／ｍｉ、面積率Ｆ１．１１−３０９Ｓ且つ孔径は（
）、５〜３０μ扉の如く本発明の範囲内とし相対負荷曲
＃Ｊ！を第３図ｃ本発明）、ミクロな孔部の縁部が鋭い
尖頭部を有している笛４図（比較例）と変えた。前者の
焼付荷重は３４０ ｋｇ、後者ｆ′１１００ｋｇであっ
た。 実施例４ 上述の条件へにて本ｌｌコ明の供１人利及び比炊例の供
試材の焼付前ｊＪ＜を測足した。・よおこれらの供試材
のＲｚｋよ１．５０μＩｎに統一し、ミクロな孔部の構
造を次表のよりシＣ変化さｔノこ。 以下余臼 第１表に示した焼付荷重より、単にＲｚを調節する手法
のみでは耐焼付性改善に限界があり、一方同じＲｚであ
ってもミクロな孔部の溝竜を上記四りの因子から定める
ことにより最低２倍耐焼付性が改善されることが分かる
。 実施例５ この実施例でｌｄｌ、υト気Ｗｋ １４ Ｊ（８ｃｃの
アキシアルブランジセ型コンブレヅザを用い、該コンブ
レヴサの回転軸にメカニカルシールを組込み、冷凍油を
１．４８ ｃｃ封入し、回転速１履２０ （１０ｒｐｍ
、円Ｅ２ｋｐ／、、ｌ（約１．９Ａ（Ｐａ ） 、ば
ね荷Ｍ４＊ｇでＬＯＯ時間運転し、メカニカルシールよ
りの油洩れ縫Ｉｆりを測定した。 供試材とし−ｒ？、ｔ Ｓ Ｕ 、Ｊ −２の焼入材を
用い、Ｒｚを０．２〜０．４／１ｍと統一１７、ミクロ
な孔部の構造を次表の如く本情明と比較例の間で差異を
もたせた。 相手材は粒子の大きさ１００μｍ以下の黒鉛粉末６０チ
、〜粒子の大きさ５０μｍ以下の二酸化ケイ素粉末８係
、残部フェノール樹脂の混合物を、混錬し、環状に成形
１７．１７ ｏ−Ｃ；において３５０Ｒν薗の下方下で
金型内で加圧し、次に３００ ”ｃで１２時間１１１（
脂をギュアしたものを用いた。 ト１、下余白 用２表に示し几油洩れ量より、Ｊ）ｔにｌ’ｔｚを調節
１−る手法のみで１よシール性改善に限界があり、一方
向じＲｚであってもミクロな孔部の閾造ヲ」：記聞つの
因子から定めることに工Ｖ油洩れ貴がｌ／１０以下に低
減することが分かる□ 以上の１況明、％ｖＬ実施例よ！フ、ミクロな孔部の＋
ｉ造を本発明により定めることにより耐焼付性及びシー
ル性として把握される摺動部Ｈの摩擦特性が大「１】に
数置されることが明らかである。特に、本発明Ｕ、従来
慣用的な粗さを指剣と１７てい比表面処理技術とは全く
別の観点から摺動１ｊ１５材のミクロな孔部構造を制御
することが摩擦特性を一挙に同」；させることを見出し
たものであり、工業的意義が深い。
ことが望！、１７い。 相手部材に対して摺動される摺動部材でＣよ１００００
ｍｌ Ｏ［３０００／ ｔｍａの孔個故が好ま（７い
。ま／とシール１ｊｌｌ材でＦ１１００μｍ以丁、好ま
しくは３ （ｌ ａｎｔ以Ｆの孔径、１０００〜１００
０００個の孔数、及び０．５５ｍ以下１３０％の相対負
荷曲線が好ましい。 以下、本発明の摺＠部材の用途及びこの場合の効果を説
明する。 先ス、ロータリーコンプレッザのローターには従来ＳＣ
Ｍ４１などの鉄系材ｆ１及びサイドプレートには炭素鋼
又はアルシル合金が用いられていたが、ローター及びサ
イドプレートはブレードに対し１回転摺動ぜしめられる
時、６０００〜７０００ｒｐｍの高速且つ”’ ”’−
’１００ Ｐ、ｇ ／ ＜−の高面圧で回転慴動すると
焼付の発生が起こる。ところが、本発明の摺動部材を用
いるとこのような苛酷の条件でも十分の耐焼付性と寿命
が確保される。 次に、コンプレッサーのベーン側斜としては従来上とし
て５ＵＪ２．５ＫＩ１９．ＡＪ２０３などのＨＶ７０（
１以上の硬り、ｑｉ４質が用いられて来た。またｉｌｌ
に、アルシル会金、黒鉛、耐熱園脂（ポリイミド）も用
いらｆＬ−ｔいる。しかし、ケがら、従来の利料はシリ
ンダーとの境界摩擦特性が不足しでいる１ζめコンプレ
ッサーの動力損失が大きく且つローターとの摺動中に焼
付を起こす問題があった〇本発明によるとミクロな孔部
の効、東により、摩擦係数が低下しはつへ−付の間；ｍ
も解消できる。 ；”１１三に、叫仮ｒ（＝１ンプレッサケよ近年益′ζ
４゛４滑油が少ない条件下で設計されるｊ：りに／ｌす
、！２／こ塞冷池での使用時又ｔ、［運転切間にｅよン
ユーと斜板が油切れ状態で４ｒｉ １１４Ｈされるので
、ツユ−焼付の危険が高まっている。本発明によ−）て
ＡＩ、−８ｉ合金。 高力黄・胴、 ５ＬＪＪ２． ＦＥＫｒｌ鋼、炭内屑
、その他の合金の表面にミ４Ｈ−１な孔ｉτｂを形成す
ると、５ＵＪ２゜ＳＰ ＣＣ１５４５（、”、 Ｅ；
ｎ ５Ｃ１ＡＪ−ε；ｉ合金、Ｆ’Ｃ２＋１゜ＤＣＩ等
の斜板に対する耐焼付性が皆しく改善される２、なよ？
、＋：、発明の効果ｒ（よシューの材質改良と両立する
ものＣ・Ｄ） ２）ためＩＣ１改１されたシュー材料に
発明を適月１す、もと尚一層の耐焼付性改良が達成され
る。まｌ′つｊ：）仮とシューの両方にノ１用すること
によりより−ｌリ−の効用がある。 ４西に、シ）ニア １−シールのシールプレートソの他
のメカニカルシールには従来黒鉛と炭素鋼又ｒよ情受鋼
の組合わぜが用いられてい之が、６速・ｌ楯面圧回転条
件ドｒｔよ油漏れ又ｔ、［焼４＝Ｊ発生が起こっていた
。本発明によると相手材のシール特性及び耐焼付性、摩
擦抵抗が著しく改良さ７Ｌるので、コンプレッサー等の
性能向上が図られる。 最段に、スラストワッシャ。滑り軸受、パルプガイド、
ターボチャージ十−用フローティング又はセミフローテ
ィング軸受、ターボチャージャー用メカニカルシール、
ローターボング用メカニカルシール、その他のシール及
び／又は摺動時性を要求され−Ｃいる部材に本発明のミ
クロな孔部を形成すると、従来材料の材ｌＩ特性Ｖこ耐
焼付性及び後れたシール訃が附刀口される効果がある。 以下、本発明の詳細な説明する１、 実施例１ 本実１１１４ Ｂ！Ｉ及び以Ｆの実施例においで供試料
のミク０な孔＋ｒｌｌの１″ｌ’ｊｊ青Ｃよｌ、 Ｕ
Ｚ ｌ； Ｘ社製粒子アナライザートレーゼックス４５
（口及び株式椴仕小坂研究所製Ｓ Ｅ −３１ｉ’型徂
さ解析装置直付万ＩＪ目衣面形状測定器により解析され
た。粗さ解析装置４付万能表闇形状側゛足器の検出器ｔ
よＩ）Ａ５型（内径８ｍ＋ｎ、英行２４ｍｍ、触針Ｒ５
μｍダイアモンド、スキッドＲ４０ｍｍの゛リフｒイヤ
）を用いたθミクロなＩＬ部ン形成した表面硬さｆＬＲ
ｃ５Ｕ以上の供試料（ＳＬＪＪ−２３金以下の条件Ａに
工り焼付拘止を測蔓り、た結果をｊｌＴ Ｊ図に示す。 この供試材の北部の面積率は１０〜３ｏ・ル、１−当り
の個数は２０００〜１５０ （Ｊ ００ ［＄Ｉ、且つ
負荷的＃は５チ以Ｆ、 （＋、５１Ｌｍ以↑’、 ５〜
４０ ％ ０．５１１ｍ以下で何れも本発明の範囲内で
あった。 条件Ａ （１） ｉＰ４り速）↓１−＝１．５ ｒｎ ／Ｓｌ
二ｌ：で一尾□（２）荷 爪： ２０ ｋｇ／、ｄよ
り１０ ｋｇ／ｃｄづつ漸増。各荷重段階は１５分間継
続 （３）潤滑オ・ｆル：冷凍機油ｌ容置に対し軽油９容暇
の（Ｍ合メイル （４） ｒｒＡＪ＋’ｌｔ ＝ｔ Ｉノ【 ：ノエル
ト塗イ１１約１１．８ Ｃｃ／分（５） ）１，１手
５（・（試験ハ’： Ａｉ！−１（ｉ％５ｉ−４％Ｃｏ
、 ４％＋Ｑ、 １．１１ミクロン以Ｆ、あらさ０．４
・〜０．６Ｓ（７）７′イスク ａ ｉ ＋ｖ ｘす、孔数が２０００−１５００００
／ｍＪ、好ましくは１００００〜１０（Ｊ（ＪＵ（１／
ｌＴｌｎ１の＋１ｉｉｊ囲テ、１６い焼付荷重が得られ
ることが分かる。 実施例２ 実施例１と同様の焼付荷重試験を行なった。但し、この
実施例ではミクロな孔部の面積率を庄２図のように変化
させ、一方ミクロな孔部の孔数は１００００〜１０００
００／ｎｕ＆、孔径け（）、５〜３００μｍ、負荷曲線
は５％まで１μｍ以下５〜４００．５μｍ以下の如く本
発明の範囲内とした。 箱２図よりミクμな孔部の面積率が５〜４０％、好まし
くは１５〜３０憾において高い焼付荷重が得られること
が分かる。 実施例３ 実施例１と同様の焼付荷重試験を負荷曲線を種橿変化さ
せた供試材について行なっ几。但しこの実施例でぼミク
ロな孔部の個数は２ Ｕ ｌ） ００〜１００１１ （
１０／ｍｉ、面積率Ｆ１．１１−３０９Ｓ且つ孔径は（
）、５〜３０μ扉の如く本発明の範囲内とし相対負荷曲
＃Ｊ！を第３図ｃ本発明）、ミクロな孔部の縁部が鋭い
尖頭部を有している笛４図（比較例）と変えた。前者の
焼付荷重は３４０ ｋｇ、後者ｆ′１１００ｋｇであっ
た。 実施例４ 上述の条件へにて本ｌｌコ明の供１人利及び比炊例の供
試材の焼付前ｊＪ＜を測足した。・よおこれらの供試材
のＲｚｋよ１．５０μＩｎに統一し、ミクロな孔部の構
造を次表のよりシＣ変化さｔノこ。 以下余臼 第１表に示した焼付荷重より、単にＲｚを調節する手法
のみでは耐焼付性改善に限界があり、一方同じＲｚであ
ってもミクロな孔部の溝竜を上記四りの因子から定める
ことにより最低２倍耐焼付性が改善されることが分かる
。 実施例５ この実施例でｌｄｌ、υト気Ｗｋ １４ Ｊ（８ｃｃの
アキシアルブランジセ型コンブレヅザを用い、該コンブ
レヴサの回転軸にメカニカルシールを組込み、冷凍油を
１．４８ ｃｃ封入し、回転速１履２０ （１０ｒｐｍ
、円Ｅ２ｋｐ／、、ｌ（約１．９Ａ（Ｐａ ） 、ば
ね荷Ｍ４＊ｇでＬＯＯ時間運転し、メカニカルシールよ
りの油洩れ縫Ｉｆりを測定した。 供試材とし−ｒ？、ｔ Ｓ Ｕ 、Ｊ −２の焼入材を
用い、Ｒｚを０．２〜０．４／１ｍと統一１７、ミクロ
な孔部の構造を次表の如く本情明と比較例の間で差異を
もたせた。 相手材は粒子の大きさ１００μｍ以下の黒鉛粉末６０チ
、〜粒子の大きさ５０μｍ以下の二酸化ケイ素粉末８係
、残部フェノール樹脂の混合物を、混錬し、環状に成形
１７．１７ ｏ−Ｃ；において３５０Ｒν薗の下方下で
金型内で加圧し、次に３００ ”ｃで１２時間１１１（
脂をギュアしたものを用いた。 ト１、下余白 用２表に示し几油洩れ量より、Ｊ）ｔにｌ’ｔｚを調節
１−る手法のみで１よシール性改善に限界があり、一方
向じＲｚであってもミクロな孔部の閾造ヲ」：記聞つの
因子から定めることに工Ｖ油洩れ貴がｌ／１０以下に低
減することが分かる□ 以上の１況明、％ｖＬ実施例よ！フ、ミクロな孔部の＋
ｉ造を本発明により定めることにより耐焼付性及びシー
ル性として把握される摺動部Ｈの摩擦特性が大「１】に
数置されることが明らかである。特に、本発明Ｕ、従来
慣用的な粗さを指剣と１７てい比表面処理技術とは全く
別の観点から摺動１ｊ１５材のミクロな孔部構造を制御
することが摩擦特性を一挙に同」；させることを見出し
たものであり、工業的意義が深い。
第１図はミクロンよ孔部の孔部と焼付荷重の関係を示す
片メ１数グラフ、 駆２図はミクロな孔部の面積率と焼付ｆｉ重の関係を示
すグラフ。 第３図は２０００倍の相対負荷曲線、 第４図は１１） Ｑ （１（１倍の相対り荷曲線である
。 特１ｒ１出願人 大賎、１采株式会社 管昨出願代理人 井理士 吉 木 明 プｐ 、１−１ｉ士 西 舘 ′Ａ口 之〕ｒ用１士
村 井 単 ノ、イｈノｐ４４１士 山
［」 昭 之 図面の浄書（内容に変更なし） 吊１ 図 第２図 ｆＬの面積率 第３１圀 手続補正書（自発） 昭和５７年１２月１０日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第１９４５５９号２、発明の名称 摺動部材 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 大豊工業株式会社 ４、代理人 （外 ３ 名） ５、補正の対象 （１）図 面（全図） （２）委任状 ６、補正の内賓 （１） 正式図面を遺児します。 （内容に変更なし） （２）安住状ケ遺児します。 ７、添付書類の１」録 （１） 図 面（全図） １通（２）委任状
１通
片メ１数グラフ、 駆２図はミクロな孔部の面積率と焼付ｆｉ重の関係を示
すグラフ。 第３図は２０００倍の相対負荷曲線、 第４図は１１） Ｑ （１（１倍の相対り荷曲線である
。 特１ｒ１出願人 大賎、１采株式会社 管昨出願代理人 井理士 吉 木 明 プｐ 、１−１ｉ士 西 舘 ′Ａ口 之〕ｒ用１士
村 井 単 ノ、イｈノｐ４４１士 山
［」 昭 之 図面の浄書（内容に変更なし） 吊１ 図 第２図 ｆＬの面積率 第３１圀 手続補正書（自発） 昭和５７年１２月１０日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第１９４５５９号２、発明の名称 摺動部材 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 大豊工業株式会社 ４、代理人 （外 ３ 名） ５、補正の対象 （１）図 面（全図） （２）委任状 ６、補正の内賓 （１） 正式図面を遺児します。 （内容に変更なし） （２）安住状ケ遺児します。 ７、添付書類の１」録 （１） 図 面（全図） １通（２）委任状
１通
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、摺動表面にミクロな孔部を有する、硬さＪ（ＲＣ５
０以上の摺４ｔｈ部材であって、粒子カウンターで測定
した前記孔部の面積率が５＝４０チ、ｈ１１記孔部の１
ｗ１１２当りの個数が２０００〜１． ！’ｉ ０００
０個、且つ前記孔部の直径が０゜５μｍ以上であり、さ
らに粗さ解析装置付表面形状測定器で測定した相対負荷
曲線が、累積百分率５チ以下が１μｍ未満且つ５チを越
え４０％未満が０．５μｍ未満で現わされる籾さの山が
高い平担度を有することを特徴とする１Ｆ１動部材。 ２、前記摺動部材が相手部利に対して摺動ぜしめられる
ことヲｌｒ■徴とする特πＩ−請求の範囲第１項記載の
ｊ、ワ１１ｉ）１部材。 ３、斜板式コンプレヴサーのシューとして用いたことを
！Ｌテ徴とする特許請求の範囲第２項記載の摺４ｂ ｒ
’＋ｕ ＋４ 。 ４、内燃機関のすべり軸受として用いたことを特徴とす
る特許請求の範囲第２項記載の摺動部材。 ５、ロータリ一式コンブレヴサーのローター又はベーン
として用いたことを特徴とする特許請求範囲第２項ｎ１
シ載の摺動部材。 ６、固定部に敗付けられる固定片と、前記固定部に関し
回転自在の回転軸に取付けられ、該回転軸ととも［回転
せしめられて前記固定片の一面に摺動自在に圧げ−しめ
られる回転片と、を有するメカニカルシールにおいて、
該固定片と該回転ツヤの少なくとも−）ｉを構成するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の摺動部材。 ７、 前記慴１１７１Ｉ部羽が鉄系材料からなることを
１ｒｌＦ徴とする特許ｒ’、ｓｊ求の範囲第２項記載の
摺町す部材。 ８、前記摺ｑ１＃部４」が“ｒルミニウム系材オ（［か
らなることを特徴とするｌ侍ｔｒ’Ｆ Ａｆｌｌ求の範
囲第２項記載の摺動部材。 ９、前記摺ＮＩＪ＋ｉ［ｉ ４４がセラミック系、材料
からなること′ｆ−特徴とする特許請求の範囲第２項記
載の摺動部材。 １０、前記孔部の直径が５００μｍ以下であることを′
ｉ、￥徴とする特許請求の範囲ルア１Ｌ ８項又は９
項記載の慴！１ｔＩＪ部拐。 １１、前記孔部の個蚊が１−当り１００００〜１００
（１００個であることを特徴とする特許請求の範囲第２
項記載の摺動部材。 １２、 ＋ｉｔｌ記摺動部材が鉄系材料からなることｔ
−特徴とする特許請求の範囲用６項記載の摺動部材。 １３、前記摺動部１がアルミニウム系材料からなること
を！１”♀１″改とするｌ（１許請求の範囲第６項記載
の摺動部材。 １４ 前記慴動部材がセラミック系４Ａ料からなるこ
とを特徴とする特許６Ｎ求の範囲ボロ項記載の摺動部材
。 １５、 ｌ’ｊＪ記孔部のｉ［径が１００８ｍ以下であ
ることを背はとする峙ｉｉ’ｌ”請求の範囲；１↓１２
−Ｊａ、 ｌ’１項又は１ｔ＋項記載の摺動ｊ％ｌｌ材
。 １６、前記孔部の直径が３０μｍ以下であることを特徴
とする時Ｅ汗請求の範囲第６項記載の摺動部材。 １７、前記孔部の個数が１００００〜１ｏｏｏｏ。 個であることケ特Ｃ改とする特許請求の範囲第６項記載
の摺動部旧１． １８、前記相対１１萌曲線が（）、５μＩｎ以下８０係
であることを特徴とする特許ｊｔｔ’７求の範囲第６項
記載の摺動部ｆ］”。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57194559A JPS5986714A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 摺動部材 |
| US06/548,760 US4509803A (en) | 1982-11-08 | 1983-11-04 | Sliding member having a novel pore structure on the sliding surface thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57194559A JPS5986714A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5986714A true JPS5986714A (ja) | 1984-05-19 |
| JPS6358287B2 JPS6358287B2 (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=16326541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57194559A Granted JPS5986714A (ja) | 1982-11-08 | 1982-11-08 | 摺動部材 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4509803A (ja) |
| JP (1) | JPS5986714A (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4773845A (en) * | 1985-12-13 | 1988-09-27 | Toyo Machinery & Metal Co., Ltd. | Toggle-type mold-clamping apparatus |
| JP2527161Y2 (ja) * | 1989-03-28 | 1997-02-26 | ジャトコ 株式会社 | 遊星歯車装置のキャリア組立体 |
| JP2615998B2 (ja) * | 1989-04-26 | 1997-06-04 | 日本精工株式会社 | 動圧形軸受及びスピンドルユニット |
| JP3003386B2 (ja) * | 1992-04-06 | 2000-01-24 | 日本精工株式会社 | 転がり摺動部品 |
| KR970006950A (ko) * | 1995-07-14 | 1997-02-21 | 소결함유 축받이 및 그 제조방법 | |
| DE69614366T2 (de) * | 1995-11-21 | 2002-05-23 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Mechanisches teil |
| US5878496A (en) * | 1996-04-09 | 1999-03-09 | Purdue Research Foundation | Method of manufacturing a component |
| US6702466B2 (en) | 1999-10-15 | 2004-03-09 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Ceramic dynamic-pressure bearing, motor having bearing, hard disk drive, polygon scanner, and method for manufacturing ceramic dynamic-pressure bearing |
| JP4376519B2 (ja) * | 2001-03-16 | 2009-12-02 | 大豊工業株式会社 | コンプレッサー用斜板 |
| DE10232050A1 (de) * | 2002-07-16 | 2004-02-05 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzventil für Brennkraftmaschinen |
| US7220098B2 (en) * | 2003-05-27 | 2007-05-22 | General Electric Company | Wear resistant variable stator vane assemblies |
| US20060029494A1 (en) * | 2003-05-27 | 2006-02-09 | General Electric Company | High temperature ceramic lubricant |
| JP4830309B2 (ja) * | 2004-02-20 | 2011-12-07 | 日本精工株式会社 | 転がり摺動部品 |
| JP5217078B2 (ja) * | 2005-03-16 | 2013-06-19 | 株式会社ダイヤメット | 焼結含油軸受の製造方法 |
| ITTO20060147A1 (it) * | 2005-03-24 | 2006-09-25 | Honda Motor Co Ltd | Alzavalvola e procedimento per la sua produzione. |
| US7543992B2 (en) * | 2005-04-28 | 2009-06-09 | General Electric Company | High temperature rod end bearings |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS48100541A (ja) * | 1972-04-08 | 1973-12-19 | ||
| JPS5174153A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-26 | Taiho Kogyo Co Ltd | Yokyokusankashorio hodokoshita surasutowatsushaayobearinguzai |
| JPS5220336A (en) * | 1975-08-08 | 1977-02-16 | Daido Metal Co Ltd | Multilayer sliding material and its production method |
| US3985408A (en) * | 1975-10-10 | 1976-10-12 | General Motors Corporation | Bearing having iron sulfur matrix |
| US4030784A (en) * | 1976-06-18 | 1977-06-21 | General Motors Corporation | Gas bearing roll shell assembly with selective drive means |
| IT1105328B (it) * | 1978-06-06 | 1985-10-28 | Merisinter Spa | Perfezionamento nei cuscinetti auto lubrificanti sinterizzati |
| JPS56131861A (en) * | 1980-03-18 | 1981-10-15 | Taiho Kogyo Co Ltd | Mechanical seal |
-
1982
- 1982-11-08 JP JP57194559A patent/JPS5986714A/ja active Granted
-
1983
- 1983-11-04 US US06/548,760 patent/US4509803A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6358287B2 (ja) | 1988-11-15 |
| US4509803A (en) | 1985-04-09 |
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