JPS60100623A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法Info
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- JPS60100623A JPS60100623A JP58208782A JP20878283A JPS60100623A JP S60100623 A JPS60100623 A JP S60100623A JP 58208782 A JP58208782 A JP 58208782A JP 20878283 A JP20878283 A JP 20878283A JP S60100623 A JPS60100623 A JP S60100623A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は？ｅ、 Ｏｒ、 Ｏｏを主成分とする合金を異
方性化する工程を含むＩｒｅ −Ｏｒ −Ｃｏ系磁石合
金の製造方法に関する。
方性化する工程を含むＩｒｅ −Ｏｒ −Ｃｏ系磁石合
金の製造方法に関する。
Ｉ＋′ｅ、 ０ｒＳＧｏを主成分とする磁石合金として
は、例えば重量比で１５〜３５％００．３〜５０％Ｏｒ
、残部Ｆｅからなるもの（特公昭４９−２０４５１号公
報参照）がよく知られ、この他にも上記主成分にＴ１を
添加したもの（特公昭５１−２９８５９号公報）、Ｓｌ
を添加したもの（特公昭５３−３５ｉ５３６号公報）あ
るいはＳｌとＴ１を複合添加したもの（特開昭５４−１
５３７１９号公報）などか知られている。
は、例えば重量比で１５〜３５％００．３〜５０％Ｏｒ
、残部Ｆｅからなるもの（特公昭４９−２０４５１号公
報参照）がよく知られ、この他にも上記主成分にＴ１を
添加したもの（特公昭５１−２９８５９号公報）、Ｓｌ
を添加したもの（特公昭５３−３５ｉ５３６号公報）あ
るいはＳｌとＴ１を複合添加したもの（特開昭５４−１
５３７１９号公報）などか知られている。
このＦｅ −Ｏｒ −Ｃｏ系磁石合金の製造方法も種々
提案されているが（例えは特公昭４９−２０４５１号、
同５０−３７０１１号、特開昭５１−５２３１８号、同
５１−３８２２４号、同５１−７９６３１号の各公報参
照）、溶解、＠造、鍛造、熱間加工、冷間加工（塑性加
工）等の工程を経て所望の形状に成形すると共に、これ
らの工程の途中もしくはこれらの工程の後に溶体化処理
を施してから最後に時効処理を施して永久磁石化する方
法が一般的である。
提案されているが（例えは特公昭４９−２０４５１号、
同５０−３７０１１号、特開昭５１−５２３１８号、同
５１−３８２２４号、同５１−７９６３１号の各公報参
照）、溶解、＠造、鍛造、熱間加工、冷間加工（塑性加
工）等の工程を経て所望の形状に成形すると共に、これ
らの工程の途中もしくはこれらの工程の後に溶体化処理
を施してから最後に時効処理を施して永久磁石化する方
法が一般的である。
すなわちＦｅ、 Ｏｒ、 Ｏｏを主成分とする合金は、
溶体化処理によって形成された均一固溶体（以下、α相
という）から、時効処理によって強磁性相（以下）α１
相という）と、非磁性もしくは弱磁性の相。
溶体化処理によって形成された均一固溶体（以下、α相
という）から、時効処理によって強磁性相（以下）α１
相という）と、非磁性もしくは弱磁性の相。
（以下、輪という〕との２相に分離せしめ（αｇ相中に
αｌ相を微細に分散させる）とともに、この時効処理の
一部もしくは全部を磁場中で行なうこと磁気特性を有す
るためには二相分離の幾何学的因子を適当に制御するこ
とおよび二相の飽和磁化の。
αｌ相を微細に分散させる）とともに、この時効処理の
一部もしくは全部を磁場中で行なうこと磁気特性を有す
るためには二相分離の幾何学的因子を適当に制御するこ
とおよび二相の飽和磁化の。
差を大きくすることが必要であることが記載されている
。例えは二相分離の幾何学的因子に関しては、α１相の
長軸方向の寸法は数百〜数千オンゲスト四−ム（Ａ）が
適当であり、しかも磁気異方性は形状異方性に基くので
α１相はできるだけ細長い形状。
。例えは二相分離の幾何学的因子に関しては、α１相の
長軸方向の寸法は数百〜数千オンゲスト四−ム（Ａ）が
適当であり、しかも磁気異方性は形状異方性に基くので
α１相はできるだけ細長い形状。
であってかつその伸長方向が相互に揃っていることか重
要であることなどが記載されている。そして磁気特性を
向上するためには、時効処理の少なくとも一部（特に−
次時効処理の段階で〕を磁場中で行なって異方性化する
ことが必要で、しが史時効温度を厳しく制御する必要が
ある（時効温度が低い程飽和磁化の差が大となるが、こ
の温度が・低すぎると二相分離反応の進行が遅くなりか
つ二。
要であることなどが記載されている。そして磁気特性を
向上するためには、時効処理の少なくとも一部（特に−
次時効処理の段階で〕を磁場中で行なって異方性化する
ことが必要で、しが史時効温度を厳しく制御する必要が
ある（時効温度が低い程飽和磁化の差が大となるが、こ
の温度が・低すぎると二相分離反応の進行が遅くなりか
つ二。
相分離組織が微細すぎてしまうので）ことが記載。
されている。
すなわち従来の製造方法では、異方性化のために時効処
理の少なくとも最初の段階（一定温度で。
理の少なくとも最初の段階（一定温度で。
の保持）を磁場中でおこなう、いわゆる等温磁場処理を
行なってから二次時効を行なうのが一般的。
行なってから二次時効を行なうのが一般的。
であったが、αλ相に大なる形状異方性を付与でき。
ない等の理由により十分な異方性化が達成できな。
問
いという％ｌａがあった。また溶体化処理後時効処。
理してから塑性加工を行なうことも提案されてい。
る（米国特許第４２５１２９誘明細魯参照）が、この方
。
。
法でも十分な異方性化は達成できながった。
本発明の目的は、上述した従来技術の問題点を一解消し
、十分に異方性化したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系磁石合金
を得ることのできる製造方法を提供することで。
、十分に異方性化したＦｅ −Ｏｒ −Ｏｏ系磁石合金
を得ることのできる製造方法を提供することで。
ある。
本発明のＦｅ −０ｒ−Ｏｏ系磁石合金の製造方法は、
０ｒ１７〜４５重量％、００５〜３０重量％、残部実質
的にｒθからなる磁石合金を、少なくとも溶解、鋳造、
鍛造、熱間加工、冷間加工を行なうとともに該熱間加工
および／又は冷間加工の途中又は後に溶体化処理と時効
処理を行なうことにより得るＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合
金の製造方法において、前記熱間加工後に溶体化処理を
行なってから無磁場中で二相分離温度以下の温度で処理
し、ついで減面率８０％以上の冷間加工を少なくとも１
回施した後磁場中で時効処理を行なうことを特徴として
いる。
０ｒ１７〜４５重量％、００５〜３０重量％、残部実質
的にｒθからなる磁石合金を、少なくとも溶解、鋳造、
鍛造、熱間加工、冷間加工を行なうとともに該熱間加工
および／又は冷間加工の途中又は後に溶体化処理と時効
処理を行なうことにより得るＦｅ−０ｒ−Ｏｏ系磁石合
金の製造方法において、前記熱間加工後に溶体化処理を
行なってから無磁場中で二相分離温度以下の温度で処理
し、ついで減面率８０％以上の冷間加工を少なくとも１
回施した後磁場中で時効処理を行なうことを特徴として
いる。
以下本発明の詳細を工程順に説明する。
まず本発明では、原料を溶解しついで鋳型中に鋳造して
所定の組成を有するインゴットを製作する０ ここで合金の組成としては、重量比で（以下も同様）
０ｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的にＦｅ
とすることが必要である。これは、Ｏｒが１７％未満で
は非磁性相の析出が著しく溶体化処理−が困難であり、
４５％を越えると残留磁束密度および加工性が低下する
からである。またＯｏが５％未満では、７ビノ一グル分
解が極めて生じにくいので保磁力と残留磁束密度が低下
し、一方３０％を越えると溶体化゛処理が困難となる。
所定の組成を有するインゴットを製作する０ ここで合金の組成としては、重量比で（以下も同様）
０ｒ１７〜４５％、００５〜３０％、残部実質的にＦｅ
とすることが必要である。これは、Ｏｒが１７％未満で
は非磁性相の析出が著しく溶体化処理−が困難であり、
４５％を越えると残留磁束密度および加工性が低下する
からである。またＯｏが５％未満では、７ビノ一グル分
解が極めて生じにくいので保磁力と残留磁束密度が低下
し、一方３０％を越えると溶体化゛処理が困難となる。
なお本発明では、上記の必須成分以外にも任意成分とし
てＳｉ、Ｐａ、 Ｖ、 Ｗ。
てＳｉ、Ｐａ、 Ｖ、 Ｗ。
Ｈｏ、Ｍｕ、０ｕ１Ａｔ、Ｎｂ、Ｚｒ、 Ｓ、希土類金
属元素（ＳｍＱｅ、Ｐｒ等）の群から選はれた１種又は
二種以上の組合せを０００１〜５％（好ましくは０１〜
２％）の範囲で添加してもよい。これらの任意成分元素
のうち特にＴ１はα１−Ｌ５％の範囲で添加すると１溶
湯の流動性低下、鋳造欠陥および磁気特性の低下を伴わ
ずに大気中で溶解、鋳造および加熱処理を行なうことが
でき、よって生産性が向上する。またＴ１とと。
属元素（ＳｍＱｅ、Ｐｒ等）の群から選はれた１種又は
二種以上の組合せを０００１〜５％（好ましくは０１〜
２％）の範囲で添加してもよい。これらの任意成分元素
のうち特にＴ１はα１−Ｌ５％の範囲で添加すると１溶
湯の流動性低下、鋳造欠陥および磁気特性の低下を伴わ
ずに大気中で溶解、鋳造および加熱処理を行なうことが
でき、よって生産性が向上する。またＴ１とと。
もに８１をα１〜Ｌ５％添加すると、溶湯の脱酸と溶体
化処理条件の範囲の拡大に効果がある。
化処理条件の範囲の拡大に効果がある。
次に、本発明では上記インゴットに熱間加工蔦例えは熱
間鍛造を施して、製品と相似形状の素材１（以下−次素
材という）を得る。この熱間加工は７５０℃未満で行な
うと加工性を妨げる異相が生成し易くなるので７５０℃
以上（より好ましくは９００°似上）の温度で行なうこ
とが好ましいが、１３００℃以下で十分である。
間鍛造を施して、製品と相似形状の素材１（以下−次素
材という）を得る。この熱間加工は７５０℃未満で行な
うと加工性を妨げる異相が生成し易くなるので７５０℃
以上（より好ましくは９００°似上）の温度で行なうこ
とが好ましいが、１３００℃以下で十分である。
次に熱ｒ＃ｉＪ鍛造により得られた一次素材に溶体化処
理を施してα相を形成せしめ、しがる後無磁場中で二相
分離温度以下の温度で処理（以下−次時効処理という）
を施してα１相を析出せしめる。ここで溶体化処理は、
８００−１２００℃の温度範囲で０１〜２１１（好まし
くはα５〜ユｈ）保持して行なえばよく、また−次時効
処理は５５ Ｍ ５０℃の範囲の温度に０１〜１ｈ保持
して行なえはよい。
理を施してα相を形成せしめ、しがる後無磁場中で二相
分離温度以下の温度で処理（以下−次時効処理という）
を施してα１相を析出せしめる。ここで溶体化処理は、
８００−１２００℃の温度範囲で０１〜２１１（好まし
くはα５〜ユｈ）保持して行なえばよく、また−次時効
処理は５５ Ｍ ５０℃の範囲の温度に０１〜１ｈ保持
して行なえはよい。
そして本発明では上記−次素材に減面率８０％以」二（
好ましくは８５％以上）の冷間加工、例えは圧延、線引
、スウェージンダ、押出しあるいは引抜。
好ましくは８５％以上）の冷間加工、例えは圧延、線引
、スウェージンダ、押出しあるいは引抜。
き等を少なくとも１回施すことが重要である。すなわち
上述したように磁場中での時効処理によれは、α、相の
形状を細長くする、すなわち形状異一方性を付与するこ
とができるが、その場合でも長軸方向の寸法と短軸方向
の寸法の比Ｃ以下軸比という）は２／１〜４ ／ ｌ程
度の範囲であり、異方性。
上述したように磁場中での時効処理によれは、α、相の
形状を細長くする、すなわち形状異一方性を付与するこ
とができるが、その場合でも長軸方向の寸法と短軸方向
の寸法の比Ｃ以下軸比という）は２／１〜４ ／ ｌ程
度の範囲であり、異方性。
化の度合が十分ではなかった。これに対して本発。
明によれは、減面率８０％以上の冷間加工を行なうため
、α１相に十分大なる形状異方性を付与する１具体的に
は軸比を１ｏｌ１以上とすることが可能となり１しかも
α１相を一定方向に整列することができるため、十分大
なる磁気異方性が得られる。この場合冷ＱｆＪ加工は上
記のように減面率８０％以上の条件で行なうことが軸比
を大きくシ、がっαｌ相を揃える上で必要であるが、減
面率が大きすき゛ると割れやクラックが生じ易くなるの
で９０％以下とすることが好ましい。なお冷間加工を行
なう温度は高すきると二相分離形態が崩壊して磁気特性
の劣化を招くため４５０℃から室温までの範囲で行なう
の。
、α１相に十分大なる形状異方性を付与する１具体的に
は軸比を１ｏｌ１以上とすることが可能となり１しかも
α１相を一定方向に整列することができるため、十分大
なる磁気異方性が得られる。この場合冷ＱｆＪ加工は上
記のように減面率８０％以上の条件で行なうことが軸比
を大きくシ、がっαｌ相を揃える上で必要であるが、減
面率が大きすき゛ると割れやクラックが生じ易くなるの
で９０％以下とすることが好ましい。なお冷間加工を行
なう温度は高すきると二相分離形態が崩壊して磁気特性
の劣化を招くため４５０℃から室温までの範囲で行なう
の。
が適当である。
この冷間加工により得られた二次素材に磁場中で時効処
理（以下二次時効処理という）を鳳ずことにより永久磁
石合金が得られる。ここで二次時効処理は、例えは、約
２〜５ＫＱθの妓：隻中で、５５０〜７００℃のＩＩセ
囲の潤度ニＱ５〜３ｈ保ｒｉ’ａ１．７．〜１０ ℃／
ｈ （７）速度で４５０−５００°■潟毘迄昂却する条
件て冥施するとよい。
理（以下二次時効処理という）を鳳ずことにより永久磁
石合金が得られる。ここで二次時効処理は、例えは、約
２〜５ＫＱθの妓：隻中で、５５０〜７００℃のＩＩセ
囲の潤度ニＱ５〜３ｈ保ｒｉ’ａ１．７．〜１０ ℃／
ｈ （７）速度で４５０−５００°■潟毘迄昂却する条
件て冥施するとよい。
取木本発明の実施例および比較例を説明する。
実施例１
［を比で０ｒ２９％、Ｏｏ８％、５１０５％、Ｔ１０５
％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外径
９０ ｙｎｍφ、ｌＯｋｇ）を、溶解（大気中）後鋳造
して得た。
％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外径
９０ ｙｎｍφ、ｌＯｋｇ）を、溶解（大気中）後鋳造
して得た。
このインゴットを］２ｏＯ℃に加熱し、１２００〜９ｏ
σＣ温度で熱間鍛造して外径２０ｗφの１次素材を製作
した。次に一次素利を８５０℃の温度にｌｈ保持して溶
体化処理した後、６１０℃のｍ度に１．５ｈ保持して一
次時効処理を行なった。この素材を黒皮除去により外径
１８關φにした後、減面率８７％のスウェージンダ加工
を施して外径６．５Ｍｍφの２次素材を製作した。
σＣ温度で熱間鍛造して外径２０ｗφの１次素材を製作
した。次に一次素利を８５０℃の温度にｌｈ保持して溶
体化処理した後、６１０℃のｍ度に１．５ｈ保持して一
次時効処理を行なった。この素材を黒皮除去により外径
１８關φにした後、減面率８７％のスウェージンダ加工
を施して外径６．５Ｍｍφの２次素材を製作した。
そして二次素材を切断して長さ１０朋の試料を採取し、
この試料を３ＸＯｅの磁場中で、６００℃の温度に２ｈ
保持後３℃／ｂの速度で４７Ｑ℃まで冷却して二次時効
処理を行なった。
この試料を３ＸＯｅの磁場中で、６００℃の温度に２ｈ
保持後３℃／ｂの速度で４７Ｑ℃まで冷却して二次時効
処理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性を測定したところＢｒ−１
３０００ＧＳＢＨａ−４３００ｅ、（ＢＥ）ｗａｘ−３
，８ＭＧＯｅであった。
３０００ＧＳＢＨａ−４３００ｅ、（ＢＥ）ｗａｘ−３
，８ＭＧＯｅであった。
実施例２
ｉｔ比で０ｒ２７％、０ｏｌＯ％、Ｓｉα５％、Ｔｉα
５％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外
径９゜關φ、１．０に９）を、大気中で溶解後鋳造して
得た。
５％、残部実質的にＦｅからなる合金のインゴット（外
径９゜關φ、１．０に９）を、大気中で溶解後鋳造して
得た。
次にこのインゴットを１２００〜９００℃の温度で熱間
鍛造して外径２０馴φの１次素材を製作し、該素材を９
００℃Ｘｌｈの条件で溶体化処理し、ついで６２０℃の
温度にｌｈ保持して一次時効処理を行なった。この素材
を外径１８龍φにしてから、減面率８９％とした以外は
実施例１と同様の条件で冷間加工を行なって外径６朋φ
の二次素材を得た。そして二次素材を切断して長さ１Ｑ
ｉｔ＋ｍの試料を採耶７し、これを３’ＫＯｅの磁場中
で、６１０℃の温度に１．５ｈ保持後４°ｃ／ｈの速度
で。
鍛造して外径２０馴φの１次素材を製作し、該素材を９
００℃Ｘｌｈの条件で溶体化処理し、ついで６２０℃の
温度にｌｈ保持して一次時効処理を行なった。この素材
を外径１８龍φにしてから、減面率８９％とした以外は
実施例１と同様の条件で冷間加工を行なって外径６朋φ
の二次素材を得た。そして二次素材を切断して長さ１Ｑ
ｉｔ＋ｍの試料を採耶７し、これを３’ＫＯｅの磁場中
で、６１０℃の温度に１．５ｈ保持後４°ｃ／ｈの速度
で。
４５０℃まで冷却した。
得られた磁石合金の磁気特性はＢｒ−１３４００ＧｓＢ
Ｉ（Ｑ−＝ ５’７００ｓ、（ＢＥ） ｍａｘ ＝ ５
．６ＭＧＯｅであった。
Ｉ（Ｑ−＝ ５’７００ｓ、（ＢＥ） ｍａｘ ＝ ５
．６ＭＧＯｅであった。
実施例３
ｉｔ比で０ｒ２５％、０ｏ１２％、Ｓｉ０．５％、Ｔｉ
Ｏ３％、残部実質的にＦｏからなる合金のインゴット（
外径９゜■φ、１０ ｋｇ）を、大気中で溶解後鋳造し
て製作した。
Ｏ３％、残部実質的にＦｏからなる合金のインゴット（
外径９゜■φ、１０ ｋｇ）を、大気中で溶解後鋳造し
て製作した。
このインゴットを１２３０℃に加熱後コ、２００〜９５
０°ＣＱ温度で熱間鍛造して厚さ２０１１１１の１次素
材を製作した。この素材を１１００ ’ＣＸ Ｏ，５ｈ
の条件で溶体化処理−を施してから６４０℃×α５ｈの
条件で一次時効処理を行ない、ついで冷間圧延（１００
℃以下）後再び冷間圧延を数回性なって厚さ３關×幅８
０關に仕上げて二６３０℃の温度にｌｈ保持後４’Ｑ／
ｈの速度で４５０’Ｃまで冷却して二次時効処理を行な
った。
０°ＣＱ温度で熱間鍛造して厚さ２０１１１１の１次素
材を製作した。この素材を１１００ ’ＣＸ Ｏ，５ｈ
の条件で溶体化処理−を施してから６４０℃×α５ｈの
条件で一次時効処理を行ない、ついで冷間圧延（１００
℃以下）後再び冷間圧延を数回性なって厚さ３關×幅８
０關に仕上げて二６３０℃の温度にｌｈ保持後４’Ｑ／
ｈの速度で４５０’Ｃまで冷却して二次時効処理を行な
った。
得られた磁石合金の磁気特性は、Ｂｒ−１３６００Ｇ。
ＢＨＯ−６４００ｅ、 （ＢＥ）ｗａｘ−ａ３ＭＧＯｅ
であった。
であった。
実施例４
重量比で０ｒ２４％、００１４％、Ｓｉα５％、Ｔｉα
５％、残部実質的に？ｅからなる合金のインボッ）（９
０１１１ｔφ〕を実施例３と同様に製作した。
５％、残部実質的に？ｅからなる合金のインボッ）（９
０１１１ｔφ〕を実施例３と同様に製作した。
このインゴットを１２５０℃に加熱して、１２５０〜１
０００℃の温度で熱間鍛造して厚さ２０鰭の一次素材を
得た。次に１２００℃Ｘ０．５ｈの条件で溶体化処理を
施し、６５０℃×α４ｈの条件で一次時効処理を施し、
ついで実施例３と同様の条件で冷間圧延を行なって二次
素材を製作した。そして二次素材から切出した実施例３
と同様の寸法の試料を、４ＫＯｅの磁場−中で６４０℃
の温度にｌｈ保持後６°（／ｈの速度で４５０℃まで冷
却して二次時効処理を行なった。
０００℃の温度で熱間鍛造して厚さ２０鰭の一次素材を
得た。次に１２００℃Ｘ０．５ｈの条件で溶体化処理を
施し、６５０℃×α４ｈの条件で一次時効処理を施し、
ついで実施例３と同様の条件で冷間圧延を行なって二次
素材を製作した。そして二次素材から切出した実施例３
と同様の寸法の試料を、４ＫＯｅの磁場−中で６４０℃
の温度にｌｈ保持後６°（／ｈの速度で４５０℃まで冷
却して二次時効処理を行なった。
得られた磁石合金の磁気特性は、１３ｒ、１３４００Ｇ
１ＢＨｑ−６７００ｅ、 （Ｅ）Ｑｍａｚ−＆４ＭＧＯ
ｅであった。
１ＢＨｑ−６７００ｅ、 （Ｅ）Ｑｍａｚ−＆４ＭＧＯ
ｅであった。
比較例１〜４
溶体化処理後−次時効処理および塑性加工を行なわずに
二次時効処理を行なった以外“は、実施例１〜４と同様
の条件でそれぞれ磁石合金を製造したところ、各磁石金
の磁気特性は下表に示す通りであった。
二次時効処理を行なった以外“は、実施例１〜４と同様
の条件でそれぞれ磁石合金を製造したところ、各磁石金
の磁気特性は下表に示す通りであった。
表
以上に記述の如く、本発明によれば、従来に比べて大幅
に磁気特性の向上した１６−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金を得
ることができる。
に磁気特性の向上した１６−０ｒ−Ｏｏ系磁石合金を得
ることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ Ｏｒｌ’７〜４５；ｉｉ ７１ｇ ％、Ｏｏ ５〜
３０ ！Ｋｉ％、残部実質問加工および／又は冷間加工
の途中又は後に溶体化処理と時効処理を行なうことによ
り得るＩｒｅ−Ｏｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法におい
て、前記熱間加工後に溶体化処理を行なってから無Ｍｉ
場中で二相分離温度以下の温度で処理し、ついで減面率
８０％回 以上の冷間加工を少くとも１個施し、そして磁場中で時
効処理することを特徴とするＦｓ−Ｏｒ−Ｃｏ系磁石合
金の製造方法。 ２ 冷間加工を４５０℃から室温の範囲内の温度で行な
うことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＦｅ−
０ｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58208782A JPS60100623A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58208782A JPS60100623A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100623A true JPS60100623A (ja) | 1985-06-04 |
Family
ID=16562010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58208782A Pending JPS60100623A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60100623A (ja) |
-
1983
- 1983-11-07 JP JP58208782A patent/JPS60100623A/ja active Pending
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