JPS6010801B2 - 鍍金用冷延薄鋼板のテンパ−度調整方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は鍍金用冷延薄鋼板、すなわちブリキ原板（テイ
ンフリースチール原板を含む）のテンパ一度調整方法に
関するものである。

従釆、ブリキ原板は第１図に示す如く、まず製鋼段階に
て各テンパーグレード別に鋼中成分の調整を行い、次に
熱延条件を調整することによって作り分けられたＴ−１
〜Ｔ−３までの敏質冷延薄鋼帯については箱型暁雛を、
Ｔ−４以上の硬質冷延薄鋼帯については蓮続焼錨を行っ
て製造されている。

しかしながらこの様に製鋼段階で成分調整を行う事は製
鋼での作業ロットがいたずらに細分化され、転炉の大型
化、蓬銭化による生産性向上に対して大きな障害となる
ばかりでなく、材質調整のために麹中成分を一定の範囲
内に的中させる事は非常に困難であるばかりでなく、合
金元素の添加は素材の製造コストアップの一因となって
いる。本発明の目的は、この様な従来のブリキ原板の製
造方法における欠点を排除し、効率的かつ経済的に生産
を行うために■ 論賛圧延での伸び率制御による材質コ
ントロールを行い、出発素材の単一化又は集約を行つｏ
■ 全テンバーグレードに亘つて連続隣鈍化を図ると共
に検査糟整工程を同一ラインで実施することにより高品
位のブリキ用原板を安価に、高能率かつ連続的に製造す
る。

ことのできる鍍金用薄鋼帯の連続製造方法を提供せんと
するものである。

ところで連続燐鈍設備と調質圧延機・精整設備を連続化
する考えは以前からあったが、ブリキ系原板の全テンパ
ーグレードの製品を単一あるいは集約された袷延薄鋼帯
素材を用いて調費圧延での加工硬化法による造り分けを
行う場合、ブリキ原板の様に表面光沢に対する要望が厳
しく、特にブライトロールで圧延する様な場合には従来
のウェット調質圧延機では調質圧延における素材の降伏
点挙動に起因した圧延不安定現象を発生するため、３〜
５％以下の低圧下率領域を連続的に安定して得る事は出
来なかった。

従って連続蛾雛設備と調質圧延設備を連続統合し、単一
化あるいは集約された冷延鋼板素材を用いて軟質ブリキ
から硬質ブリキまでを調質圧延での伸び率調整にて造り
分けるには、調質圧延作業の不安定が連続暁錨セクショ
ンまで波及し、統合効果に疑問が持たれ、実機として実
現し得なかった。ブリキ原板等冷延薄板のウェット調質
圧延を行う場合、第３図に示した様に素材の変形抵抗の
目安として考えられる降伏部ま一般に調質圧延の加工度
が進むにつれて次第に低下し、ある程度以上加工が進む
と、次第に上昇し始める現象を呈する。

このため、圧延作業においては第４図に示した如く１つ
の圧延条件に対して２つ以上の結果が存在し、鯛質圧延
での加工度が上がり変形抵抗が初期の値以上になるまで
は圧延は非常に不安定となり、その間の伸び率を安定し
て得る事は出来ない。一方ドライ調質圧延ではこの様な
ジャンピング現象は発生しないが材質制御に必要とされ
る商い圧下率が得られなかった。

ところで従来、ブリキ原板等薄鋼板の調質圧延機のワー
クロール径は小さくても３０仇燥ぐ以上、近年に至って
は圧延機の途化に伴なし、ロール径は５０仇咳？以上が
採用されており、この様な大蓬ワークロールでは調質圧
延の庄下率は、ロールのスポーリングの観点から許容さ
れる最大圧下力（１２０町程度）をかけても１．５％以
上得る事は不可能であり、またこのような大蓬ワークロ
ールでは、ドライ状態の調貿圧延で高圧下率を得ること
は著しく困難である。

従来、この様なロール径を選定している理由として、■
商業生産設備として生産性を上げ投資効率を最大にす
るため、最高圧延速度は可能な限り高くする必要があり
、ＳＣＲ等による鰭気制御が著しく向上した現在におい
ては２０仇ｈｐ鷹程度が常識と成って釆ている。

一方機械的には高速圧延に対し軸受の寿命からワークロ
ール隆を決定せざるを得ず、小蓬ワークロールにするた
めには圧延速度を下げる必要があり、投資効率、生産性
の面で実現困難であった。

■ 小釜ワークロールにて高圧下圧延を行う場合通板咳
み込み時の啄み込み性及び絞り込み、また原板の形状不
良に起因した定常圧延時の絞り込みが発生する為、従来
の製造方法、特に箱型燐鈍系列に対しては実現が困鱗で
あった。

本発明者らは第５図に示した如く径４・ロールを用いる
ドライ圧延により比較的低い氏下力で、高い圧下率が得
られる事及び、第６図に示した如くドライ認質圧延にお
ける圧下率変更により鍍金用原板の材質（硬度）を調整
出来る事を知見した。

本発明はテンパーグレードＴ−３以下の欧質材をも製造
出来る連続鱗鎚設備の後に、５０〜３００欄？のワーク
ロールを具備する小径ドライ高圧下圧延機を配直してド
ライ鋼質圧延する事により前記■「■の従釆技術におけ
る問題点をも解決し、単一化または集約された冷延薄鋼
板素材を用いて糠錨条件及び調氏圧下率を調整する事に
より、鍍金用冷延薄鋼板のテンパ一度を広範囲に亘つて
調整する方法を提供するものである。すなわち本発明の
要旨とするところは連続燐鈍ラインの後面に鯛質圧延機
を配置し、連続暁錨条件の選択と鋼質圧延機の圧下率の
選択により鍍金用冷延薄鋼板のテンパ一度を調整するに
あたり、連続燐鈍された鍍金用冷延簿鋼板を５０〜３０
物岬◇のワークロールを具備する謙質圧延機によりドラ
イ調質圧延することを特徴とする鍍金用冷延薄鋼板のテ
ンパ一度調整方法にある。

本発明を更に詳細に説明する。

本発明に従った鍍金用冷延簿鋼板のテンパ一度調整方法
のフローを第２図に示す。

図において日は欧質化処理連続暁鎚炉、１は過時効炉「
Ｊは５０〜３０仇岬◇のワークロールを具備する小径
ドライ調質圧延機、Ｋは検査糟整部「 Ｌは電気錫メッ
キラインまたはテインフリースチルラインである。本発
明における最も特徴とするところは、連続競錨ラインの
後面に５０〜３０仇舷０のワークロールを具備する小径
ドライ鋼質圧延機を配置し、連続競錨条件の選択と前記
小蓬ドライ調質圧延機の調圧圧下率の選択により冷延薄
鋼板素材のテンパ一度を調整する点にある。従来の製造
方法における調質圧延機ワークロールの小掻化の具体的
な解決手段としては、前記した■の問題に対しては本発
明に従い連続擬錨炉の後面に調質圧延機を配置するによ
り連続的に鋼質圧延出来るため、圧延速度は６００ｈｐ
ｍ程度でも充分に経済的規模となり得るため、ベアリン
グの寿命を考慮してもワ−クロールの３００柳ぐ以下の
４・蓬化は十分に可能である。

■の問題点については連続燐鈍でのヒート・フラットニ
ング効果により、形状は十分に改善される為、定常圧延
時の絞り込みは回避出来る。

又通板作業時の絞り込みについても連続処理であるため
、通板作業は不省異となり、従って咳み込み性及び絞り
込みの心配は不要となる。本発明において、ワークロー
ル径の上限を３００柵０とした理由は、それ以上になる
と得られる最大圧下率が約２％程度で調質圧延の圧下率
制御によるテンパーグレードの造り分けを行うには氏下
率が不足するためである。またワークロール蓬の下限を
５仇舷◇に限定した理由は僅かな荷重変動でも伸び率が
大きく変動するため材質制御の決め手となる圧下率制御
が困難になる事及びベアリングの寿命の葛馬点からであ
る。第７図に本発明方法の実施設備の一例を示す。

図において１はベイオフリール、２はクロツプ処理設備
、３は溶接機、４はクリーニング部、５は入側ルーパー
、６は連続燐鈍炉、７は出側ルーバ−、８は４・隆ドラ
イ鋼質圧延機、９は検査糟整部（テンションレベラー、
トリマー、検査装置、塗油菱贋等）、１０は分割菱贋、
１１は捲取りリールである。前記調質圧延機の構成は例
えば第８図に示す如き構成とされうる。

第８図ａは薄鋼帯の形状修正のために譲質圧延機２１の
後面に圧延スタンド２２を配置した例、ｂは同じく形状
修正のためにテンションレベラー２３を配置した例、ｃ
は形状制御機能を有するシングルスタンドづ・蚤ドライ
圧延機２１を配置した例である。なお圧延機２１の形式
として４重圧延機、６重圧延機等が用いられ、特に限定
されるものではない。

本発明に従い「連続暁鈍条件と小径ワークロールを具備
するドライ論賛圧延機の調質圧延圧下率の選択の態様を
下記の表１および表２の実施例に示す。

表−１実施例 アルミキルド連鋳材 註（１）ワークロール径：１６０物の （２調質圧延はドライ状態 表−２ 実施例 キャップ鋼 註（１）ワーク。

−ル径：１６０物の（２）調質圧延はドライ状態 以上の如く本発明によれば、鍍金用冷延薄鋼板の製造に
あたり、出発素材の単一化又は集約化を行うことが可能
でありかつ広範囲に亘つてテンパ一度の調整ができるの
で、高品位のブリキ用原板を安価に、高能率にかつ連続
的に提供しうるという顕著な効果が奏され、従って産業
界に神益するところが極めて大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来法による鍍金用薄鋼板の製造方法を示す工
程図、第２図は本発明方法による鍍金用簿鋼板の製造方
法を示す工程図、第３図は従来の袷延薄鋼板素材を用い
た場合の調質圧延圧下率と降伏点の挙動を示す図、第４
図は従来の袷延簿鋼板素材を用いた場合のミル特性曲線
と素材の塑性曲線を示す図、第５図はロール径別の調質
圧延圧下率と圧延荷重との関係を示す図、第６図は調質
圧延圧下率と硬度の関係を示す図、第７図は本発明の実
施設備の一例を示す説明図、第８図は本発明に従った小
怪ドライ圧延機の構成を示す図である。 第１図において；Ａ：電気清浄部、Ｂ：箱型燐鈍炉、Ｃ
：コイル冷却部、Ｄ：連続燈鎚ライン、Ｅ：調質圧延機
、Ｆ：コイル準備部、Ｇ：電気錫鍍金ライン又はティン
フリースチールライン、第２図において；Ｈ：軟質化処
理連続燐鎚炉、１：過時効炉、Ｊ：５０〜３０仇舷◇の
ワークロールを具備する４・隆ドライ調質圧延機、Ｋ：
検査糟整部、Ｌ：電気錫メッキライン又はティンフリー
スチ−ルラィン、第７図において：１：ベイオフリ−ル
、２ミクロップ処理設備、３：溶接機、４：クリーニン
グ部、５：入側ルーパー、６：軟質ブリキ用原板も暁鈍
できる連続暁鎚炉、７：世側ルーパー、８：５０〜３０
仇駁０のワークロールを具備する小径ドライ論賛圧延機
、９：検査精整部、１０：分割装置、１ １：捲取りリ
ール、第８図において；２１：小径ドライ圧延スタンド
、２２：形状修正用圧延スタンド、２３：形状修正用テ
ンションレベラー装置。 予’囚 ギｚ凶 券３凶 努４図 多Ｊ図 孝ょ囚 纂７欧 多〃鷺

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 連続焼鈍ラインの後面に調質圧延機を配置し、連続
   焼鈍条件の選択と調質延機の圧下率の選択により鍍金用
   冷延薄鋼板のテンパー度を調整するにあたり、連続焼鈍
   された鍍金用冷延薄鋼板を５０〜３００ｍｍφのワーク
   ロールを具備する調質圧延機によりドライ調質圧延する
   ことを特徴とする鍍金用冷延薄鋼板のテンパー度調整方
   法。