JPS6013064A - 成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法 - Google Patents
成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金
の製造法に関し、さらに詳しくは、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ
−Ｍｇ−３ｉ系、Ａｌ−ＺｎＭｇ系、Ａｌ−７，ｎ−Ｍ
ｇ−Ｃｕ系の熱処理型アルミニウム合金の成形加工性を
改善したアルミニウム合金の製造法に関する。
の製造法に関し、さらに詳しくは、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ
−Ｍｇ−３ｉ系、Ａｌ−ＺｎＭｇ系、Ａｌ−７，ｎ−Ｍ
ｇ−Ｃｕ系の熱処理型アルミニウム合金の成形加工性を
改善したアルミニウム合金の製造法に関する。
一般に熱処理型アルミニウム合金は、（晟械的性質が浸
れており、陸運車輌や航空機を初めと腰各種の構造用強
度部劇として多呈上使用されている。
れており、陸運車輌や航空機を初めと腰各種の構造用強
度部劇として多呈上使用されている。
しかし、熱処理型アルミニウム合金は強度か高いｊこめ
に比較的成形加工性に劣り、このため、一般に、軟質材
の状態で予（４ｉ加工を施し、続いて溶体化・焼入れ処
理を行ない時効硬化が始まるまでの短時間に仕」二加工
を施し、最後に人工時効処理を行なう成形加工工程が採
用されている。
に比較的成形加工性に劣り、このため、一般に、軟質材
の状態で予（４ｉ加工を施し、続いて溶体化・焼入れ処
理を行ない時効硬化が始まるまでの短時間に仕」二加工
を施し、最後に人工時効処理を行なう成形加工工程が採
用されている。
しかしながら、この成形加工処理においては、予備加工
後の溶体化処理において再結晶か起るか、特に、２０％
程度の加工を受けた部分で・は者しく粗大な再結晶組織
となり、続く仕上加工で肌荒れあるいは微小な割れが発
生し、成形加工を不可能にしたりあるいは製品の性能を
低下させる原因になる場合があった。
後の溶体化処理において再結晶か起るか、特に、２０％
程度の加工を受けた部分で・は者しく粗大な再結晶組織
となり、続く仕上加工で肌荒れあるいは微小な割れが発
生し、成形加工を不可能にしたりあるいは製品の性能を
低下させる原因になる場合があった。
本発明は上記に説明したように、従来における熱処理型
アルミニウム合金の処理の問題点を解決したものであり
、即ち、軟質材の状態でも結晶粒が微細であり、かつ、
板材、管材および棒材などの軟質材に施される圧延、抽
伸、スウェージ、冷間鍛造などの全べての冷間加工率の
冷間加工後における溶体化・焼入れ後において、再結晶
粒が粗大にならない成形加工性の優れた熱処理型アルミ
ニウム合金の製造法を提供するものである。
アルミニウム合金の処理の問題点を解決したものであり
、即ち、軟質材の状態でも結晶粒が微細であり、かつ、
板材、管材および棒材などの軟質材に施される圧延、抽
伸、スウェージ、冷間鍛造などの全べての冷間加工率の
冷間加工後における溶体化・焼入れ後において、再結晶
粒が粗大にならない成形加工性の優れた熱処理型アルミ
ニウム合金の製造法を提供するものである。
本発明に係る成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム
合金の製造法の特徴とするところは、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−Ｍｇ−３ｉ系、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、＄３よ１／Ａ
ｔ−Ｚｎ−Ｍｇ Ｃｕ系の熱処理アルミニウム合金鋳塊
を均質化処理し、熱間加工あるいはさらに冷間加工を施
した後、４００〜５５０℃の溶体化処理温度に加熱保持
した後、３０℃／ｖｌｉ ｎ以上の冷却速度で冷却する
ことにある。
合金の製造法の特徴とするところは、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−Ｍｇ−３ｉ系、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、＄３よ１／Ａ
ｔ−Ｚｎ−Ｍｇ Ｃｕ系の熱処理アルミニウム合金鋳塊
を均質化処理し、熱間加工あるいはさらに冷間加工を施
した後、４００〜５５０℃の溶体化処理温度に加熱保持
した後、３０℃／ｖｌｉ ｎ以上の冷却速度で冷却する
ことにある。
即ち、本発明に係る成形加工性の優れた熱処理型アルミ
ニウム合金の製造法は、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｇ−８
ｉ系、Ａｌ−ＺｎＭｇ系、ＡｌＺｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系の熱
処理型アルミニウム合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温
度に４〜２４Ｈｒあるいは３００〜４５０℃の温度に２
〜２４Ｈｒ加熱した後、４００−５５０℃の温度に２−
２４８ｒ加熱して均質化処理を行ない、アルミニウム合
金のＣｕ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｚｎを充分に拡散固溶させてミ
クロ偏析を無くし、同時に再結晶粒を微細化させるＭｎ
、 Ｃｒ、 Ｚｒ、 ｌ’ｉを微細均一に析出させ、次
いで、熱間加工を行ない、あるいはさらに冷間加工を行
なって所定の形状寸法に加工する。この場合、冷間加工
を行なう前に熱間加工祠を３５０〜５００℃の温度で軟
化処理を行なって再結晶組織とすれば、軟質材の状態で
結晶粒が微細となり更に成形性が優れるようになる。
ニウム合金の製造法は、Ａｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｇ−８
ｉ系、Ａｌ−ＺｎＭｇ系、ＡｌＺｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系の熱
処理型アルミニウム合金鋳塊を、４００〜５５０℃の温
度に４〜２４Ｈｒあるいは３００〜４５０℃の温度に２
〜２４Ｈｒ加熱した後、４００−５５０℃の温度に２−
２４８ｒ加熱して均質化処理を行ない、アルミニウム合
金のＣｕ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｚｎを充分に拡散固溶させてミ
クロ偏析を無くし、同時に再結晶粒を微細化させるＭｎ
、 Ｃｒ、 Ｚｒ、 ｌ’ｉを微細均一に析出させ、次
いで、熱間加工を行ない、あるいはさらに冷間加工を行
なって所定の形状寸法に加工する。この場合、冷間加工
を行なう前に熱間加工祠を３５０〜５００℃の温度で軟
化処理を行なって再結晶組織とすれば、軟質材の状態で
結晶粒が微細となり更に成形性が優れるようになる。
この処理後に、４００〜５５０℃の温度で溶融温度より
低い溶体化温度範囲に所定時間保持して、Ｃｕ、Ｍｇ、
５ｉＳＺｎを固溶させた後、３０℃／ｍ ！ １１以上
の冷却速度で室温まで冷却する。この場合、Ａｌ−Ｃｕ
系、ＡＩ Ｚ＋＋−Ｍｇ系、ＡＩ Ｚ＋＋ Ｍｇ−Ｃｕ
系ののアルミニウム合金では４００〜５００’Ｃ，Ａｌ
−Ｍｇ Ｓｉ係のアルミニウム合金では４５０〜５５０
℃の温度範囲に加熱保持するのが望ましいが、夫々一般
の溶体化温度より２０〜５０℃程度低い温度が最適であ
る。
低い溶体化温度範囲に所定時間保持して、Ｃｕ、Ｍｇ、
５ｉＳＺｎを固溶させた後、３０℃／ｍ ！ １１以上
の冷却速度で室温まで冷却する。この場合、Ａｌ−Ｃｕ
系、ＡＩ Ｚ＋＋−Ｍｇ系、ＡＩ Ｚ＋＋ Ｍｇ−Ｃｕ
系ののアルミニウム合金では４００〜５００’Ｃ，Ａｌ
−Ｍｇ Ｓｉ係のアルミニウム合金では４５０〜５５０
℃の温度範囲に加熱保持するのが望ましいが、夫々一般
の溶体化温度より２０〜５０℃程度低い温度が最適であ
る。
このような本発明に係る成形加工性の優れた熱処理型ア
ルミニウム合金の製造法により得られた熱処理型アルミ
ニウム合金は、成形加工にあたり冷間加工を行なうと微
細均一に析出したＭｎ、 Ｃｒ、Ｚ「、Ｔｉの析出粒子
が、冷間加工によって導入された転位を微細均一なセル
組織として分散させ、続く溶体化・焼入れ処理によって
微細均一に分布されたセル組織を核として再結晶が起る
ｒめに、微細な再結晶組織が得られる。このため、従来
の製造法による材料では、粗大な再結晶組織となる２０
％冷間加工部も本発明の製造法よる材料では微細な再結
晶１を繊となる。
ルミニウム合金の製造法により得られた熱処理型アルミ
ニウム合金は、成形加工にあたり冷間加工を行なうと微
細均一に析出したＭｎ、 Ｃｒ、Ｚ「、Ｔｉの析出粒子
が、冷間加工によって導入された転位を微細均一なセル
組織として分散させ、続く溶体化・焼入れ処理によって
微細均一に分布されたセル組織を核として再結晶が起る
ｒめに、微細な再結晶組織が得られる。このため、従来
の製造法による材料では、粗大な再結晶組織となる２０
％冷間加工部も本発明の製造法よる材料では微細な再結
晶１を繊となる。
よって、本発明に係る成形加工性の優れた熱処理型アル
ミニウム合金の製造法は、如何なる加工率の冷間加工を
受けた材料も続く溶体此処・焼入れ処理において微細な
再結晶組織となる結果、仕上成形加工において割れや肌
荒れを発生することなく均一な成形加工が可能となるも
のである。
ミニウム合金の製造法は、如何なる加工率の冷間加工を
受けた材料も続く溶体此処・焼入れ処理において微細な
再結晶組織となる結果、仕上成形加工において割れや肌
荒れを発生することなく均一な成形加工が可能となるも
のである。
本発明に係る成形加工性に優れた熱処理型アルミニウム
合金の製造法において、熱処理型アルミニウム合金鋳塊
を均質化処理して熱間加工あるいはさらに冷間加工した
後、４（）０〜５５０℃の溶体化処理温度に加熱保持し
た後、３０℃／’ｌｆｌ ｊ １１以上の冷却速度で冷
却を行なう理由について説明する。
合金の製造法において、熱処理型アルミニウム合金鋳塊
を均質化処理して熱間加工あるいはさらに冷間加工した
後、４（）０〜５５０℃の溶体化処理温度に加熱保持し
た後、３０℃／’ｌｆｌ ｊ １１以上の冷却速度で冷
却を行なう理由について説明する。
即ち、アルミニウム合金鋳塊を均質化処理して、結晶粒
の微細化効果を有するＭｕ、 Ｃｒ、Ｚｒ、１’ｉの化
合物を微細均一に析出させる。この場合の加熱条件とし
ては、４００〜５５０℃の温度で４〜２４Ｈｒあるいは
３００−４５０℃の温度で２〜２４Ｈｒ加熱後、４００
−５５０℃の温度で２−２４Ｈｒ加熱すれば微細化効果
の大きい析出状態が彷られる。
の微細化効果を有するＭｕ、 Ｃｒ、Ｚｒ、１’ｉの化
合物を微細均一に析出させる。この場合の加熱条件とし
ては、４００〜５５０℃の温度で４〜２４Ｈｒあるいは
３００−４５０℃の温度で２〜２４Ｈｒ加熱後、４００
−５５０℃の温度で２−２４Ｈｒ加熱すれば微細化効果
の大きい析出状態が彷られる。
この均質化処理後、熱間加工あるいはさらに冷間加工を
した後に、４００〜５５０℃の溶体化温度に加熱保持し
た後、３０℃／ｍ ｉ ｎ以上の冷却速度で冷却を行な
なう、しかして、アルミニウム合金鋳塊の均質化処理に
より析出するＭｕ、 Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉの析出粒子が微
細化に効果を有し、比較的小さな粒子は効果がなく、粗
大な粒子は微細化には負の効果を有する。そのため、こ
の加熱処理は微細化に負の効果を有する粗大な析出粒子
を固溶させ、その影響を解消することにあるが、加熱温
度が４００℃未満では充分な固溶ができず、また、ＡＩ
Ｃｕ系、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金においては約
５００℃を越える温度、および、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金においては約５５０’Ｃを越え
る温度では部分的な溶融が起り健全な材料が得られない
。従って、加熱温度は４００〜５５０℃の温度範囲とす
る。また、この加熱温度に保持する時間は、加熱温度が
高ければ数分程度でもよいが、低い加熱温度の場合は数
時間を必要とする。
した後に、４００〜５５０℃の溶体化温度に加熱保持し
た後、３０℃／ｍ ｉ ｎ以上の冷却速度で冷却を行な
なう、しかして、アルミニウム合金鋳塊の均質化処理に
より析出するＭｕ、 Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉの析出粒子が微
細化に効果を有し、比較的小さな粒子は効果がなく、粗
大な粒子は微細化には負の効果を有する。そのため、こ
の加熱処理は微細化に負の効果を有する粗大な析出粒子
を固溶させ、その影響を解消することにあるが、加熱温
度が４００℃未満では充分な固溶ができず、また、ＡＩ
Ｃｕ系、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金においては約
５００℃を越える温度、および、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金においては約５５０’Ｃを越え
る温度では部分的な溶融が起り健全な材料が得られない
。従って、加熱温度は４００〜５５０℃の温度範囲とす
る。また、この加熱温度に保持する時間は、加熱温度が
高ければ数分程度でもよいが、低い加熱温度の場合は数
時間を必要とする。
この加熱後の冷却速度が３０℃／＋＋＋ｉｎ未満では、
Ｃｕ、 Ｍｇ、 Ｓｉ、Ｚｎの粗大な析出物が発生して
微細化ができない。
Ｃｕ、 Ｍｇ、 Ｓｉ、Ｚｎの粗大な析出物が発生して
微細化ができない。
本発明に係る成形加工性に優れた熱処理型アルミニウム
合金の製造法において対称となるアルミニウム合金につ
いて説明する。
合金の製造法において対称となるアルミニウム合金につ
いて説明する。
Ａｌ−Ｃｕ系合金： Ｊ Ｔ Ｓ Ａ２０００台に相当
する熱処理型アルミニウム合金であり、Ｃｕ２〜７ｗＬ
％、Ｍｇ ０．２〜２ｗ１％を主成分とし必要に応じて
Ｍ ｎＯ，０５−０，８ｕ＋Ｌ％、Ｃｒ ０１０５−０
．３ｗＬ％、Ｚｒ Ｏ，０５＝０、ｈｔ％、Ｔｉ ００
０１−０．１５ＷＬ％、Ｖ ００Ｏｆ−０，１５ｗＬ％
のうちから選んだ１種以」二を含有する。
する熱処理型アルミニウム合金であり、Ｃｕ２〜７ｗＬ
％、Ｍｇ ０．２〜２ｗ１％を主成分とし必要に応じて
Ｍ ｎＯ，０５−０，８ｕ＋Ｌ％、Ｃｒ ０１０５−０
．３ｗＬ％、Ｚｒ Ｏ，０５＝０、ｈｔ％、Ｔｉ ００
０１−０．１５ＷＬ％、Ｖ ００Ｏｆ−０，１５ｗＬ％
のうちから選んだ１種以」二を含有する。
ＡｌＭｇ−Ｓｉ系合金： Ｊ Ｉ Ｓ Ａ６０００台に
相当する熱処理型アルミニウム合金であり、Ｍ２Ｏ，３
〜１．５ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜１．５１１１ｔ％を主成
分とし、その他Ｍｎ ０．０５−１，０ｉｕｔ％、Ｃｒ
Ｏ，０５−０，４ｗＬ％、Ｃｕ Ｏ，０５−０，４＋
ｕｔ％、Ｚｒ Ｏ，０５−０，ｈＬ％、ＴｉＯ，０１−
０，１５ｗｔ％、Ｖ Ｏ，０１−０，１５ｕ＋ｔ％ノウ
チカラ選んだ１種以上を含有する。
相当する熱処理型アルミニウム合金であり、Ｍ２Ｏ，３
〜１．５ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜１．５１１１ｔ％を主成
分とし、その他Ｍｎ ０．０５−１，０ｉｕｔ％、Ｃｒ
Ｏ，０５−０，４ｗＬ％、Ｃｕ Ｏ，０５−０，４＋
ｕｔ％、Ｚｒ Ｏ，０５−０，ｈＬ％、ＴｉＯ，０１−
０，１５ｗｔ％、Ｖ Ｏ，０１−０，１５ｕ＋ｔ％ノウ
チカラ選んだ１種以上を含有する。
ＡｌＺｎ−Ｍｇ系合金： Ｊ Ｉ Ｓ ７Ｎ０１．７０
０３相当およびこれに類似した熱処理型アルミニウム合
金であり、Ｚｎ ３．０−８．０＋ｕｔ％、Ｍ２Ｏ，５
−３，ＯｗＬ％を主成分とし、その他Ｃｕ ０００３−
０．５ｕｌＬ％、Ｍ ｎｏ、０５−０．４ｕ＋Ｌ％、Ｃ
ｒ Ｏ，０５−０，４ｗｔ％、Ｚｒ Ｏ，０５−０，２
５ｗｔ％、ｌ’ｉ ０．００５〜０．２０ｕ＋ｔ％、Ｖ
０００１〜０．１５１％、Ｂ Ｏ，０００５〜０．０
５ｗＬ％のうちがら選んだ１種以上を含有する。
０３相当およびこれに類似した熱処理型アルミニウム合
金であり、Ｚｎ ３．０−８．０＋ｕｔ％、Ｍ２Ｏ，５
−３，ＯｗＬ％を主成分とし、その他Ｃｕ ０００３−
０．５ｕｌＬ％、Ｍ ｎｏ、０５−０．４ｕ＋Ｌ％、Ｃ
ｒ Ｏ，０５−０，４ｗｔ％、Ｚｒ Ｏ，０５−０，２
５ｗｔ％、ｌ’ｉ ０．００５〜０．２０ｕ＋ｔ％、Ｖ
０００１〜０．１５１％、Ｂ Ｏ，０００５〜０．０
５ｗＬ％のうちがら選んだ１種以上を含有する。
ＡＩ−Ｚｎ−ＭＳ−Ｃｕ系合金： Ｊ Ｉ ５７０７５
相当およびこれに類似した熱処理型アルミニウム合金で
あり、Ｚｎ ３−８ｗｔ％、Ｍｇ １−３ｗＬ％、Ｃｕ
Ｏ，５−３ｗＬ％を主成分とし、ソノ他Ｍｎ ０．０
５−０．８０ｗＬ％、Ｃｒ Ｏ，０５−０，３０ｗｔ％
、Ｚｒ Ｏ，０５−０，３０ＷＬ％、Ｔｉ Ｏ，０１−
０，１５ｗＬ％、Ｖ Ｏ，０１−０，１！ｏｕｔ％ノウ
チから選んだ１種以上を含有する。
相当およびこれに類似した熱処理型アルミニウム合金で
あり、Ｚｎ ３−８ｗｔ％、Ｍｇ １−３ｗＬ％、Ｃｕ
Ｏ，５−３ｗＬ％を主成分とし、ソノ他Ｍｎ ０．０
５−０．８０ｗＬ％、Ｃｒ Ｏ，０５−０，３０ｗｔ％
、Ｚｒ Ｏ，０５−０，３０ＷＬ％、Ｔｉ Ｏ，０１−
０，１５ｗＬ％、Ｖ Ｏ，０１−０，１！ｏｕｔ％ノウ
チから選んだ１種以上を含有する。
。 以下、本発明に係る成形加工性に優れた熱処理型ア
ルミニウム合金の製造法の実施例を説明する。
ルミニウム合金の製造法の実施例を説明する。
実施例
第１表に示す２０２５合金、７０７５合金、７０５０合
金および６０６１合金相当の含有成分、成分割合の鋳塊
を通常の溶製により鋳造し、熱処理型アルミニウム合金
の代表例とした。
金および６０６１合金相当の含有成分、成分割合の鋳塊
を通常の溶製により鋳造し、熱処理型アルミニウム合金
の代表例とした。
各鋳塊を２４Ｈｒの均熱処理を行なった。囚に、２０２
４合金は４７０℃、７０７５合金は４５０℃、７０５０
合金は４７５℃、６０６１合金は５００℃である。この
均熱処理後、４５０℃から３００℃の開の温度で熱間圧
延を行ない板Ｑ８ｍｍの板材を製造し、続いて、４５
（１’Ｃで４Ｈｒの軟化処理を行なった後、冷間圧延を
行なって板１ｖ３ＩＩＩＩＯの板材とし仁。
４合金は４７０℃、７０７５合金は４５０℃、７０５０
合金は４７５℃、６０６１合金は５００℃である。この
均熱処理後、４５０℃から３００℃の開の温度で熱間圧
延を行ない板Ｑ８ｍｍの板材を製造し、続いて、４５
（１’Ｃで４Ｈｒの軟化処理を行なった後、冷間圧延を
行なって板１ｖ３ＩＩＩＩＯの板材とし仁。
これらの板材を本発明に係る成形加工性の優れた熱処理
型アルミニウム合金の製造法、本発明に係る製造法から
外れる熱処理条件（比較条件）および従来界ら行なわれ
ている焼鈍処理（Ｏ材）の熱処理条件（従来条件）を第
２表に示す。
型アルミニウム合金の製造法、本発明に係る製造法から
外れる熱処理条件（比較条件）および従来界ら行なわれ
ている焼鈍処理（Ｏ材）の熱処理条件（従来条件）を第
２表に示す。
このようにして製造された熱処理板材の成形尻工性を調
査するために、各板材について次に示す成形加工と熱処
理を行なった。
査するために、各板材について次に示す成形加工と熱処
理を行なった。
１）予備冷開成形加工
冷間圧延イ）圧延せず（圧延率０％ 板厚３＋ａｍ）口
）圧延（圧延率２０％ 板厚２．４輪＋ｏ）ハ）圧延（
圧延率３０％ 板厚２．１ｍ輸）２）溶体化・焼入れ処
理 処理条件 ２０２４ ： ４９５℃×３０分ＷＱ７０７
５ ： ４８０℃Ｘ３０分ＷＱ ７０５０ ： ４７５℃Ｘ３０分ＷＱ ６０６１ ： ５３５°ｃ×３０分ＷＱ３）冷開成形加
工 曲げ加工 Ｉ５方向４＋＋＋＋＋＋Ｒ９０°曲げ板厚２
．４ｍ（２０％圧延材）冷却直後に実施４）時効処理（
Ｔ６処理） 処理条件 ２０２４ ： １９０℃Ｘ８Ｈｒ７０７５
： １２０℃Ｘ２４Ｈｒ ７０５０ ： １２０℃Ｘ２４Ｈｒ−＋１５０℃Ｘ１２
Ｈｒ ６０６１ ： １７０℃Ｘ８Ｈｒ 第３表に、上記の予備冷開成形加工の後溶体化・焼入れ
処理を行なった材料の再結晶粒度（ＬＴ−３Ｔ面１／４
Ｅ部）、曲げ加工性（肌荒れ、割れ）および最終製品と
してＴ６材にした場合の機械的性質を示す。
）圧延（圧延率２０％ 板厚２．４輪＋ｏ）ハ）圧延（
圧延率３０％ 板厚２．１ｍ輸）２）溶体化・焼入れ処
理 処理条件 ２０２４ ： ４９５℃×３０分ＷＱ７０７
５ ： ４８０℃Ｘ３０分ＷＱ ７０５０ ： ４７５℃Ｘ３０分ＷＱ ６０６１ ： ５３５°ｃ×３０分ＷＱ３）冷開成形加
工 曲げ加工 Ｉ５方向４＋＋＋＋＋＋Ｒ９０°曲げ板厚２
．４ｍ（２０％圧延材）冷却直後に実施４）時効処理（
Ｔ６処理） 処理条件 ２０２４ ： １９０℃Ｘ８Ｈｒ７０７５
： １２０℃Ｘ２４Ｈｒ ７０５０ ： １２０℃Ｘ２４Ｈｒ−＋１５０℃Ｘ１２
Ｈｒ ６０６１ ： １７０℃Ｘ８Ｈｒ 第３表に、上記の予備冷開成形加工の後溶体化・焼入れ
処理を行なった材料の再結晶粒度（ＬＴ−３Ｔ面１／４
Ｅ部）、曲げ加工性（肌荒れ、割れ）および最終製品と
してＴ６材にした場合の機械的性質を示す。
この第３表から明らかなように、本発明に係る成形加工
性の優れた熱処理アルミニウム合金の製造法により製造
された成形加工板材（Ｎｏ、１〜８）は、０〜３０％の
冷間圧延の後溶体化・規入れを行なった時の再結晶粒が
微細で、曲げ加工を行なっても肌荒れおよび割れが発生
しない。また、最終製品のＴ６材の時効処理を行なった
場合、所期の優れた機械的性質を示す。
性の優れた熱処理アルミニウム合金の製造法により製造
された成形加工板材（Ｎｏ、１〜８）は、０〜３０％の
冷間圧延の後溶体化・規入れを行なった時の再結晶粒が
微細で、曲げ加工を行なっても肌荒れおよび割れが発生
しない。また、最終製品のＴ６材の時効処理を行なった
場合、所期の優れた機械的性質を示す。
これに対して、比較条件および従来条件により製造した
材料（Ｎｏ、９〜２０）は、０〜３０％の冷間圧延の後
溶体化・焼入れを行なった時の再結晶粒が粗大で、曲げ
加工で割れが発生している。
材料（Ｎｏ、９〜２０）は、０〜３０％の冷間圧延の後
溶体化・焼入れを行なった時の再結晶粒が粗大で、曲げ
加工で割れが発生している。
以上詳細に説明したように、本発明に係る成形加工性に
優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法は上記の構成
を有しているものであるが呟製造された熱処理型アルミ
ニウム合金材は仕上冷開成形加工を施してもも肌荒れお
よび加工割れのない成形品を得ることができる。
優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法は上記の構成
を有しているものであるが呟製造された熱処理型アルミ
ニウム合金材は仕上冷開成形加工を施してもも肌荒れお
よび加工割れのない成形品を得ることができる。
Claims (1)
- Ａｌ−Ｃｕ系、ＡｌＭｇ−８ｉ系、ＡＩ−Ｚｏ−Ｍ）（
系およびＡＩ Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系の熱処理型アルミニ
ウム合＊鋳ｉを均質化処理し、熱間加工あるいはさらに
冷間加工を施した後、４００〜５５０ ’Ｃの溶体化処
理温度に加熱保持した後、３０℃／Ｉｌｌ ｉ ｎ以」
−の冷力ｊ速度で冷却することを特徴とする成形加工性
の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12143683A JPS6013064A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12143683A JPS6013064A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013064A true JPS6013064A (ja) | 1985-01-23 |
Family
ID=14811088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12143683A Pending JPS6013064A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 成形加工性の優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013064A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5319117A (en) * | 1976-08-05 | 1978-02-22 | Aluminum Co Of America | Modified aluminium structure |
| JPS5831054A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板材およびその製造法 |
-
1983
- 1983-07-04 JP JP12143683A patent/JPS6013064A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5319117A (en) * | 1976-08-05 | 1978-02-22 | Aluminum Co Of America | Modified aluminium structure |
| JPS5831054A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板材およびその製造法 |
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