JPS6013574Y2 - 溶融金属噴出用ノズル - Google Patents
溶融金属噴出用ノズルInfo
- Publication number
- JPS6013574Y2 JPS6013574Y2 JP18833780U JP18833780U JPS6013574Y2 JP S6013574 Y2 JPS6013574 Y2 JP S6013574Y2 JP 18833780 U JP18833780 U JP 18833780U JP 18833780 U JP18833780 U JP 18833780U JP S6013574 Y2 JPS6013574 Y2 JP S6013574Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- molten metal
- tip
- cooling roll
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Continuous Casting (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は公知の液体急冷法により溶融金属から薄帯を製
造する場合に使用する溶融金属噴出用ノズルの改良に関
するものである。
造する場合に使用する溶融金属噴出用ノズルの改良に関
するものである。
従来、非晶質あるいは微細結晶質の金属薄帯を製造する
には、ノズルから噴出させた溶融金属を高速回転してい
る冷却ロール上に吹きつけて急冷凝固させるいわゆる液
体急冷法と称される製造方法が公知である。
には、ノズルから噴出させた溶融金属を高速回転してい
る冷却ロール上に吹きつけて急冷凝固させるいわゆる液
体急冷法と称される製造方法が公知である。
ところで、前記製造方法により金属薄帯を製造する際に
考慮しなければならない重要な要素の一つとしてノズル
と冷却ロールの間隔があり、通常この間隔は０．３〜０
．８Ｗ１を程度に設定されている。
考慮しなければならない重要な要素の一つとしてノズル
と冷却ロールの間隔があり、通常この間隔は０．３〜０
．８Ｗ１を程度に設定されている。
このように狭い間隔に設定する理由は第１図に示すよう
にノズル１から噴出される溶融金属２はその表面張力が
大きいためにノズル１から噴出されるや直ちに絞り収縮
されてしまうので、ノズル１先端と冷却ロールの間隔が
大きいと製造される金属薄帯の形状が不安定になり、し
かも所望の性質を得ることができないからである。
にノズル１から噴出される溶融金属２はその表面張力が
大きいためにノズル１から噴出されるや直ちに絞り収縮
されてしまうので、ノズル１先端と冷却ロールの間隔が
大きいと製造される金属薄帯の形状が不安定になり、し
かも所望の性質を得ることができないからである。
特に従来一般に使用されているアルミナ、サファイヤ、
石英などの酸化物系あるいは窒化珪素、窒化硼素などの
窒化物系の耐火物で形成されたノズルの場合では材質的
に溶融金属とのぬれ性（原子的結合性）が悪いために第
２図に示すようにノズル１先端から噴出された溶融金属
２はスリット幅よりも拡がることなく、直ちに絞り収縮
して冷却ロール３表面に到達し、またノズル先端におけ
る溶融金属の拡がりを大きくするため第３図に示すよう
にノズル１先端内側角部に丸味あるいは勾配（図示せず
）をつけても溶融金属２はその形状に沿って噴出せず、
もとの幅のまま噴出してしまうので前記傾向は改善され
ず、従って前記のようにノズル先端と冷却口＝ルとを狭
い間隔に設定しなければならないのである。
石英などの酸化物系あるいは窒化珪素、窒化硼素などの
窒化物系の耐火物で形成されたノズルの場合では材質的
に溶融金属とのぬれ性（原子的結合性）が悪いために第
２図に示すようにノズル１先端から噴出された溶融金属
２はスリット幅よりも拡がることなく、直ちに絞り収縮
して冷却ロール３表面に到達し、またノズル先端におけ
る溶融金属の拡がりを大きくするため第３図に示すよう
にノズル１先端内側角部に丸味あるいは勾配（図示せず
）をつけても溶融金属２はその形状に沿って噴出せず、
もとの幅のまま噴出してしまうので前記傾向は改善され
ず、従って前記のようにノズル先端と冷却口＝ルとを狭
い間隔に設定しなければならないのである。
しかしながら、前記０．３〜０．８ｙｍという微小間隔
に設定することはその調整が非常に困難なばかりでなく
、高温で容積が大きく従って熱容量の大きなノズルの先
端部を冷却ロールの冷却面に接近させるので、冷却面よ
り成長じてくる急冷凝固層の成長を遅らせ、急冷効果を
さらに向上させることが期待できない。
に設定することはその調整が非常に困難なばかりでなく
、高温で容積が大きく従って熱容量の大きなノズルの先
端部を冷却ロールの冷却面に接近させるので、冷却面よ
り成長じてくる急冷凝固層の成長を遅らせ、急冷効果を
さらに向上させることが期待できない。
また溶融金属から発生するスラグあるいは冷却ロール面
上への凝固付着物によりノズル先端部を欠損するなどの
欠点がある。
上への凝固付着物によりノズル先端部を欠損するなどの
欠点がある。
本考案は従来の上記欠点を解消するため、ノズルの本体
部は溶融金属に対して溶損の小さい従来通りの酸化物系
あるいは酸化物系耐火物とし、ノズル先端部をＳｉＣな
どの炭化物系耐火物として一体に形成したことを特徴と
するものである。
部は溶融金属に対して溶損の小さい従来通りの酸化物系
あるいは酸化物系耐火物とし、ノズル先端部をＳｉＣな
どの炭化物系耐火物として一体に形成したことを特徴と
するものである。
すなわち前記炭化物系耐火物は、従来使用されていた酸
化物系あるいは窒化物系耐火物に比べて溶融金属との反
応が著しいため溶融金属による溶損が大きく、ノズル全
体を炭化物系耐火物にするとスリット形状の維持が困難
であるなどの理由により従来は使用されなかったもので
あるが、前記溶融金属とのぬれ性の面から検討すると非
常に良好なぬれ性を有するので、本考案では第４図また
は第５図に示すようにたとえば先端面から２〜１０悶程
度の範囲のノズル先端部５を炭化物系耐火物とし、ノズ
ル本体部４は従来同様酸化物系あるいは窒化物系の耐火
物として一体に形成するのである。
化物系あるいは窒化物系耐火物に比べて溶融金属との反
応が著しいため溶融金属による溶損が大きく、ノズル全
体を炭化物系耐火物にするとスリット形状の維持が困難
であるなどの理由により従来は使用されなかったもので
あるが、前記溶融金属とのぬれ性の面から検討すると非
常に良好なぬれ性を有するので、本考案では第４図また
は第５図に示すようにたとえば先端面から２〜１０悶程
度の範囲のノズル先端部５を炭化物系耐火物とし、ノズ
ル本体部４は従来同様酸化物系あるいは窒化物系の耐火
物として一体に形成するのである。
上記のように形成することにより、第４図に示すノズル
先端部５内側に角部がある場合でも噴出される溶融金属
２はノズル材質とのぬれ性がよいためノズル端面側にも
ぬれようとしてスリット幅よりも拡がり、さらにこの拡
がりを増大するため第５図に示すようにノズル先端部５
内側に丸味をつけた場合はその丸味形状に沿って一層拡
がるので、溶融金属２の絞り収縮を抑制し、冷却ロール
３面上において同一の溶融金属幅を得るためには前記第
２図または第３図に示す従来の場合よりもノズル先端部
５と冷却ロール３の間隔をより太きくすることができる
。
先端部５内側に角部がある場合でも噴出される溶融金属
２はノズル材質とのぬれ性がよいためノズル端面側にも
ぬれようとしてスリット幅よりも拡がり、さらにこの拡
がりを増大するため第５図に示すようにノズル先端部５
内側に丸味をつけた場合はその丸味形状に沿って一層拡
がるので、溶融金属２の絞り収縮を抑制し、冷却ロール
３面上において同一の溶融金属幅を得るためには前記第
２図または第３図に示す従来の場合よりもノズル先端部
５と冷却ロール３の間隔をより太きくすることができる
。
次に本考案による実施例を従来のものと比較して説明す
る。
る。
Ｃｏが１８原子％、Ｎｉが１８原子％、Ｚｒが１０原子
％、残部がＦｅおよび不純物からなる組成の溶融金属を
従来通り窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）からなるノズルを用い
て周速５９ｍ／ｓｅｃで回転する単一の冷却ロール外周
上にスリット形状０．５Ｘ５０ｍで噴出した場合、前記
ノズルと冷却ロールの間隔が０．７ｍ＋＋＋の場合には
幅５（ｈａの非晶質の金属薄帯が得られたが、前記間隔
を１．２順とした場合には非晶質とはならず非常に脆く
て寸法形状の一定でない金属薄粒片となって飛散した。
％、残部がＦｅおよび不純物からなる組成の溶融金属を
従来通り窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）からなるノズルを用い
て周速５９ｍ／ｓｅｃで回転する単一の冷却ロール外周
上にスリット形状０．５Ｘ５０ｍで噴出した場合、前記
ノズルと冷却ロールの間隔が０．７ｍ＋＋＋の場合には
幅５（ｈａの非晶質の金属薄帯が得られたが、前記間隔
を１．２順とした場合には非晶質とはならず非常に脆く
て寸法形状の一定でない金属薄粒片となって飛散した。
これに対し本考案によるノズル先端部のみを炭化珪素（
ＳｉＣ）に代えた場合、ノズル先端と冷却ロールの間隔
を１．５順としても得られた金属薄帯は非晶質となって
おり、幅も５−に一定していた。
ＳｉＣ）に代えた場合、ノズル先端と冷却ロールの間隔
を１．５順としても得られた金属薄帯は非晶質となって
おり、幅も５−に一定していた。
本考案は以上のようにノズル先端部のみを炭化物系耐火
物としたので、溶融金属の絞り収縮を抑制し、ノズル先
端部と冷却ロール間隔の設定精度は大幅に緩和されて調
整が非常に容易となり、かつ前記間隔を大きくできるの
で溶融金属の急冷効果を向上すると共に、スラグあるい
は凝固付着物によるノズル欠損も防止されるなどの効果
がある。
物としたので、溶融金属の絞り収縮を抑制し、ノズル先
端部と冷却ロール間隔の設定精度は大幅に緩和されて調
整が非常に容易となり、かつ前記間隔を大きくできるの
で溶融金属の急冷効果を向上すると共に、スラグあるい
は凝固付着物によるノズル欠損も防止されるなどの効果
がある。
なおノズル溶損に対しても溶損の少ないノズル本体部に
よって緩和されるので支障はない。
よって緩和されるので支障はない。
。
第１図はノズルより溶融金属の噴出状況を説明するため
の斜視図、第２図および第３図はそれぞれ従来のノズル
における溶融金属噴出状況を説明するための縦断面図、
第４図および第５図はそれぞれ本考案のノズルにおける
溶融金属噴出状況を説明するための縦断面図である。 １：ノズル、２：溶融金属、３：冷却ロール、４：ノズ
ル本体部、５：ノズル先端部。
の斜視図、第２図および第３図はそれぞれ従来のノズル
における溶融金属噴出状況を説明するための縦断面図、
第４図および第５図はそれぞれ本考案のノズルにおける
溶融金属噴出状況を説明するための縦断面図である。 １：ノズル、２：溶融金属、３：冷却ロール、４：ノズ
ル本体部、５：ノズル先端部。
Claims (1)
- 高速回転する冷却ロール上にノズルより溶融金属を噴出
し急冷凝固させて金属薄帯を製造する場合において、前
記ノズルの本体部を酸化物系あるいは窒化物系耐火物と
し、ノズル先端部をＳｉＣなとの炭化物系耐火物として
一体に形成したことを特徴とする溶融金属噴出用ノズル
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18833780U JPS6013574Y2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 溶融金属噴出用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18833780U JPS6013574Y2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 溶融金属噴出用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57111446U JPS57111446U (ja) | 1982-07-09 |
| JPS6013574Y2 true JPS6013574Y2 (ja) | 1985-04-30 |
Family
ID=29991824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18833780U Expired JPS6013574Y2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 溶融金属噴出用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013574Y2 (ja) |
-
1980
- 1980-12-26 JP JP18833780U patent/JPS6013574Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57111446U (ja) | 1982-07-09 |
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