JPS60145201A - 突起付溝形鋼の製造方法 - Google Patents
突起付溝形鋼の製造方法Info
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- JPS60145201A JPS60145201A JP25145183A JP25145183A JPS60145201A JP S60145201 A JPS60145201 A JP S60145201A JP 25145183 A JP25145183 A JP 25145183A JP 25145183 A JP25145183 A JP 25145183A JP S60145201 A JPS60145201 A JP S60145201A
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- roll
- protrusion
- flange
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/095—U-or channel sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、突起付溝形鋼の製造方法に係り、特に、フォ
ークリフト用マスト材等の、非対称でしかも直角断簡で
ある突起付溝形鋼をロール圧延により製造するための突
起付溝形鋼の製造方法に関する。
ークリフト用マスト材等の、非対称でしかも直角断簡で
ある突起付溝形鋼をロール圧延により製造するための突
起付溝形鋼の製造方法に関する。
一般に、非対称異形形鋼は、孔型圧延法によって製造さ
れているが、第１図及び第２図に示ずような断面形状の
フォークリフト用のマスト材１０は、ウェブ１２に対し
て直角に２個のフランジ１に、同じく直角に突起１６が
付いているので、ロール抜き勾配がとれず、孔型で圧延
する事は不可能であった。
れているが、第１図及び第２図に示ずような断面形状の
フォークリフト用のマスト材１０は、ウェブ１２に対し
て直角に２個のフランジ１に、同じく直角に突起１６が
付いているので、ロール抜き勾配がとれず、孔型で圧延
する事は不可能であった。
一方、ウェブ１２に対してフランジ１４や突起１６が直
角に付いている直角断面の場合であっても、左右又は上
下に対称形であれば、ユニバーサルミルで仕上げ圧延す
ることによって、ロール圧延が可能となるが、第１図及
び第２図に示したようなフォークリフト用のマスト材１
０は、形状が左右、上下共非対称であるため、左右圧下
率の差による圧延材の曲りや、竪ロール及び水平ロール
でのスラスト荷重等の問題があり、これらの問題を解決
しない限り、ユニバーサル圧延を適用することは不可能
であった。
角に付いている直角断面の場合であっても、左右又は上
下に対称形であれば、ユニバーサルミルで仕上げ圧延す
ることによって、ロール圧延が可能となるが、第１図及
び第２図に示したようなフォークリフト用のマスト材１
０は、形状が左右、上下共非対称であるため、左右圧下
率の差による圧延材の曲りや、竪ロール及び水平ロール
でのスラスト荷重等の問題があり、これらの問題を解決
しない限り、ユニバーサル圧延を適用することは不可能
であった。
従って従来は、前出第１図又は第２図に示したフォーク
リフト用のマスト材１０のような、非対称で直角断面の
形鋼は、ロール圧延の対象とはされず、専ら、例えば、
製鉄研究第２７５号（１９７２）の第３８頁〜第４１頁
に開示されているような、熱部押出しにより製造されて
いた。しかしながら、この熱間押し出しでは、広幅若し
くは長尺品の５製造は、その製造原理から設備費が高く
なるので、通常、幅２００１１１以下、長さ約１２ｍ以
下に成形し、必要な場合に、は、溶接等によって組立て
る方法がとられている。そのため、広幅製品は極めて生
産性が悪く、Ｉｌｌ造コストが高くなる等の問題点を有
してい１こ。
リフト用のマスト材１０のような、非対称で直角断面の
形鋼は、ロール圧延の対象とはされず、専ら、例えば、
製鉄研究第２７５号（１９７２）の第３８頁〜第４１頁
に開示されているような、熱部押出しにより製造されて
いた。しかしながら、この熱間押し出しでは、広幅若し
くは長尺品の５製造は、その製造原理から設備費が高く
なるので、通常、幅２００１１１以下、長さ約１２ｍ以
下に成形し、必要な場合に、は、溶接等によって組立て
る方法がとられている。そのため、広幅製品は極めて生
産性が悪く、Ｉｌｌ造コストが高くなる等の問題点を有
してい１こ。
本発明は、前記従来の間〜照点を解消丈るべくなされた
もので、非対称で直角断面を有する寸法精度の厳しい突
起付溝形鋼をロール圧延により＠造することかでき、従
って、広幅若しくは長尺品を、一体物で［１することに
よって、コストダウン及び生産性の向上を図ることがで
きる突起付溝形鋼の製造方法を提供することを目的とす
る。
もので、非対称で直角断面を有する寸法精度の厳しい突
起付溝形鋼をロール圧延により＠造することかでき、従
って、広幅若しくは長尺品を、一体物で［１することに
よって、コストダウン及び生産性の向上を図ることがで
きる突起付溝形鋼の製造方法を提供することを目的とす
る。
本発明（ま、非対称で直角断面の突起付溝形鋼をロール
圧延により製造するための突起付溝形鋼の製造り法にお
いて、孔型圧延により、突起及びフランジの側面にロー
ル抜き勾配が設けらると共に、前記突起と相対づる部分
にダミーの突起が設けられた、非対称な中間粗形鋼片を
造形する工程と、前記ダミー突起により圧下バランスが
取られたユニバーサル圧延により、前記ロール抜き勾配
によって生じ−る余肉を圧延して直角断面化する工程と
、前記突起とフランジをその厚さ方向に圧下しない孔型
圧延により、製品司法に整形圧延する工程と、を設ける
ことによって、前記目的を達成したものである。
圧延により製造するための突起付溝形鋼の製造り法にお
いて、孔型圧延により、突起及びフランジの側面にロー
ル抜き勾配が設けらると共に、前記突起と相対づる部分
にダミーの突起が設けられた、非対称な中間粗形鋼片を
造形する工程と、前記ダミー突起により圧下バランスが
取られたユニバーサル圧延により、前記ロール抜き勾配
によって生じ−る余肉を圧延して直角断面化する工程と
、前記突起とフランジをその厚さ方向に圧下しない孔型
圧延により、製品司法に整形圧延する工程と、を設ける
ことによって、前記目的を達成したものである。
又、本発明の寅ｍ態様は、前記ユニバーサル圧延に際し
て、フランジ外面と突起側面を圧延する竪ロールの側面
角をほぼ零とすると共に、反対側の竪ロールを水平ロー
ルに当てるようにして、ユニバーサル圧延における圧下
バランスを更に向上したものである。
て、フランジ外面と突起側面を圧延する竪ロールの側面
角をほぼ零とすると共に、反対側の竪ロールを水平ロー
ルに当てるようにして、ユニバーサル圧延における圧下
バランスを更に向上したものである。
更に、本発明の他の実施態様は、前記整形圧延のための
孔型圧延に際して、製品寸法公差上問題を生じない程度
のロール抜き勾配を設けるようにして、製品寸法公差に
悪影響を与えることなく、整形圧延のための孔型圧延が
容易に行えるようにしたものである。
孔型圧延に際して、製品寸法公差上問題を生じない程度
のロール抜き勾配を設けるようにして、製品寸法公差に
悪影響を与えることなく、整形圧延のための孔型圧延が
容易に行えるようにしたものである。
本発明は、発明者等が孔型圧延法とユニバーサル圧延法
のそれぞれの特徴を種々検討し、試験圧延を蛋ねた結果
に基づいてなされたものであり、孔型圧延により、突起
及びフランジの側面にロール抜き勾配が設けられると共
に、前記突起と相対でる部分にダミーの突起が設けられ
た、非対称な中面粗形鋼片を造形し、次いで、前記ダミ
ー突起により圧下バランスが取られたユニバーサル圧延
により、前記ロール抜き勾配によって生じる余肉を圧延
して直角断面化し、更に、前記突起とフランジをその厚
さ方向に圧下しない孔型圧延により、製品１法に整形圧
延］るようにしたので、非対称で直角断面の突起付溝形
鋼をロール圧延により精度良く製造づることが可能とな
る。従って、広幅もしくは長尺品を、一体物で製造する
ことによって、溶接等の組立て工程を省略し、コストダ
ウン及び生産性の向上を図ることができる。
のそれぞれの特徴を種々検討し、試験圧延を蛋ねた結果
に基づいてなされたものであり、孔型圧延により、突起
及びフランジの側面にロール抜き勾配が設けられると共
に、前記突起と相対でる部分にダミーの突起が設けられ
た、非対称な中面粗形鋼片を造形し、次いで、前記ダミ
ー突起により圧下バランスが取られたユニバーサル圧延
により、前記ロール抜き勾配によって生じる余肉を圧延
して直角断面化し、更に、前記突起とフランジをその厚
さ方向に圧下しない孔型圧延により、製品１法に整形圧
延］るようにしたので、非対称で直角断面の突起付溝形
鋼をロール圧延により精度良く製造づることが可能とな
る。従って、広幅もしくは長尺品を、一体物で製造する
ことによって、溶接等の組立て工程を省略し、コストダ
ウン及び生産性の向上を図ることができる。
点上本発明の詳細な説明する。
孔型圧延において、ロール抜き勾配が小さい場合、若し
くは零の場合、擦り下げによる１゛り傷、又は、押え込
み傷が発生して、そのままでは製品化することができな
いので、本発明においては、中間粗形鋼片までの粗圧延
は、突起１６の両側面とフランジ１４の内側面に、所定
の、例えば６％以上のロール抜き勾配がとれる形状で圧
延を行う。
くは零の場合、擦り下げによる１゛り傷、又は、押え込
み傷が発生して、そのままでは製品化することができな
いので、本発明においては、中間粗形鋼片までの粗圧延
は、突起１６の両側面とフランジ１４の内側面に、所定
の、例えば６％以上のロール抜き勾配がとれる形状で圧
延を行う。
そして、この突起両側面とフランジ内側面にロール抜き
勾配を設けるために付けた余肉は、次のユニバーサル圧
延で圧延して直角断面化する。
勾配を設けるために付けた余肉は、次のユニバーサル圧
延で圧延して直角断面化する。
この時、フランジ外側面と突起側面を圧延する竪ロール
の側面角をほぼ零とし、竪ロールへスラスト荷重が作用
しないように配慮することによって、好結果を得ること
ができる。又、水平ロール左右のスラスト荷重差につい
ては、突起の無い方のフランジの反対側にダミーの突起
を付けてこれを圧延し、左右の圧延荷重差を減少させる
。この際、反対側の竪ロールに水平ロールを当てるよう
にすれば、水平ロール軸受けにスラスト荷重が働かなく
なり、より良い結果を得ることかできる。
の側面角をほぼ零とし、竪ロールへスラスト荷重が作用
しないように配慮することによって、好結果を得ること
ができる。又、水平ロール左右のスラスト荷重差につい
ては、突起の無い方のフランジの反対側にダミーの突起
を付けてこれを圧延し、左右の圧延荷重差を減少させる
。この際、反対側の竪ロールに水平ロールを当てるよう
にすれば、水平ロール軸受けにスラスト荷重が働かなく
なり、より良い結果を得ることかできる。
最後の仕上げ孔型圧延に際しては、ロール抜き勾配が十
分とれないので、擦り下げによるすり傷と押え込み傷の
発生を防止するため、前のユニバーサル圧延で、フラン
ジ１４と突起１６の厚−さを仕上げ孔型寸法より薄クシ
て、この仕上げ孔型圧延では、フランジ１４と突起１６
については、厚さ方向の圧下を全く行わないようにする
。
分とれないので、擦り下げによるすり傷と押え込み傷の
発生を防止するため、前のユニバーサル圧延で、フラン
ジ１４と突起１６の厚−さを仕上げ孔型寸法より薄クシ
て、この仕上げ孔型圧延では、フランジ１４と突起１６
については、厚さ方向の圧下を全く行わないようにする
。
以下図面を参照して、前出第１図に示した断面形状のフ
ォークリフト用マスト材１０を製造する際の実施例を詳
細に釈明する。
ォークリフト用マスト材１０を製造する際の実施例を詳
細に釈明する。
本実施例においては、第３図（Ａ）に示ずような矩形断
面形状の、素Ｉとしてのブルーム２０を、加熱炉で約１
２００℃に加熱した後、二重又は三蜘式圧延機によって
、第３図（Ｂ）から（Ｈ）に示すような複数パスの孔型
圧延を行い、第４図に示したような非対称な断面形状の
中間粗形鋼片２２を造形する。
面形状の、素Ｉとしてのブルーム２０を、加熱炉で約１
２００℃に加熱した後、二重又は三蜘式圧延機によって
、第３図（Ｂ）から（Ｈ）に示すような複数パスの孔型
圧延を行い、第４図に示したような非対称な断面形状の
中間粗形鋼片２２を造形する。
この中間粗形鋼片においてはζその突−起１６の側面勾
配Ａが１０％とされると共に、フランジ１４の内外側内
勾配Ｂもこれに合わせて１０％とされている。又、突起
１６の厚さｔｌは、仕上げ厚さより０．５ｎ厚くされ、
フランジ１４の厚さ１３は、同じく仕上げ厚さより１．
５龍厚くされている。更に、ウェブ１２の厚さｔ２は、
ユニバーサル圧延で１．５龍圧下する厚さとされている
。
配Ａが１０％とされると共に、フランジ１４の内外側内
勾配Ｂもこれに合わせて１０％とされている。又、突起
１６の厚さｔｌは、仕上げ厚さより０．５ｎ厚くされ、
フランジ１４の厚さ１３は、同じく仕上げ厚さより１．
５龍厚くされている。更に、ウェブ１２の厚さｔ２は、
ユニバーサル圧延で１．５龍圧下する厚さとされている
。
又、突起１６の高さぶ１とフランジ１４の一脚長１２は
、仕上げ圧延におけるウェブ圧下率αＷを用いて、それ
ぞれ次式により算出される値とされており、ウェブ１２
と圧下率がほぼ合わせられている。
、仕上げ圧延におけるウェブ圧下率αＷを用いて、それ
ぞれ次式により算出される値とされており、ウェブ１２
と圧下率がほぼ合わせられている。
ｊ２＋−１１ｓ／（１−０ｗ）十’１（酊）・・・（１
）Ｊ２２−Ｊｌ！２ｓ／（１−０ｗ ＞ ＋１ （ｍｍ
） ・” （２＞ここで、（１ｓは、製品の突起高さ
く酊）、４２日は、製品のフランジ脚長である。
）Ｊ２２−Ｊｌ！２ｓ／（１−０ｗ ＞ ＋１ （ｍｍ
） ・” （２＞ここで、（１ｓは、製品の突起高さ
く酊）、４２日は、製品のフランジ脚長である。
又、突起１６のマスト月１０中心からの位置（３及びフ
ランジ１４の内幅Ｂ１は、次のユニバーサル圧延におい
て水平ロール３０．３２による擦り下げが生じないよう
に、第４図に示すδ１及びδ２が５ｎ以下となる寸法と
されている。更に、ト水平ロール３０に働く左右のスラ
スト荷重差と、ロールクランプ及び突起フィレット曲率
の圧下に対する圧下率差を改善するための、本発明によ
るダミー突起２４の高さｉ４は、次式によりめられる値
ときれ、仕上げ圧延における突起高さの圧下醋に合わせ
られている。
ランジ１４の内幅Ｂ１は、次のユニバーサル圧延におい
て水平ロール３０．３２による擦り下げが生じないよう
に、第４図に示すδ１及びδ２が５ｎ以下となる寸法と
されている。更に、ト水平ロール３０に働く左右のスラ
スト荷重差と、ロールクランプ及び突起フィレット曲率
の圧下に対する圧下率差を改善するための、本発明によ
るダミー突起２４の高さｉ４は、次式によりめられる値
ときれ、仕上げ圧延における突起高さの圧下醋に合わせ
られている。
ρ４−１２１−１１ｓ−φ・（３）
第４図において、２６は上孔型ロール、２８は下孔型ロ
ールである。
ールである。
粗圧延によって得られた前出第４図に示すような形状の
中間粗形鋼片２２は、次いで、第５図に示すような、上
水平ロール３０、下水平ロール３２Ｊ竪ロール３４及び
右竪ロール３６からなるユニバーサルミルによって直角
断面化される。即ち、突起１６は、左竪Ｏ−ル３４と上
水平ロール３０で圧延され、ウェブ１２は、上下水平ロ
ール３０．３２で圧延され、フランジ１４は、下水平ロ
ール３２と左右の！ｉ！ｏ−ル３４．３６で圧延される
。この時、フランジ１４の内側に、下水平ロール３２に
よる擦り下げが生じないように、上下の水平ロール３０
．３２は、いずれも、０．３％の側面角りがとられ、更
に、その先端曲率Ｒが、製品曲率より５〜１０＋＋ｍ大
きくされている。又、水平ロール軸受けにスラストロー
ル荷重が働かないように、上水平ロール３０に右竪ロー
ル３６が当たるようにされている。
中間粗形鋼片２２は、次いで、第５図に示すような、上
水平ロール３０、下水平ロール３２Ｊ竪ロール３４及び
右竪ロール３６からなるユニバーサルミルによって直角
断面化される。即ち、突起１６は、左竪Ｏ−ル３４と上
水平ロール３０で圧延され、ウェブ１２は、上下水平ロ
ール３０．３２で圧延され、フランジ１４は、下水平ロ
ール３２と左右の！ｉ！ｏ−ル３４．３６で圧延される
。この時、フランジ１４の内側に、下水平ロール３２に
よる擦り下げが生じないように、上下の水平ロール３０
．３２は、いずれも、０．３％の側面角りがとられ、更
に、その先端曲率Ｒが、製品曲率より５〜１０＋＋ｍ大
きくされている。又、水平ロール軸受けにスラストロー
ル荷重が働かないように、上水平ロール３０に右竪ロー
ル３６が当たるようにされている。
このユニバーサル圧延後の寸法は、次の仕上げ圧延にお
いて擦り下げが生じないよう、ウェア板厚ｔ５は、仕上
げ圧延の圧下率αＷが５〜１０％となるようにされ、フ
ランジ厚さ【６及び突起厚さｔ４は、いずれも、仕上げ
孔型寸法より０−０゜５ｎ薄くされ、更に、下水平ロー
ル３２のロール幅Ｂ２は、仕上げ孔型フランジ内幅より
Ｏ〜０゜５ ｎ広くされている。
いて擦り下げが生じないよう、ウェア板厚ｔ５は、仕上
げ圧延の圧下率αＷが５〜１０％となるようにされ、フ
ランジ厚さ【６及び突起厚さｔ４は、いずれも、仕上げ
孔型寸法より０−０゜５ｎ薄くされ、更に、下水平ロー
ル３２のロール幅Ｂ２は、仕上げ孔型フランジ内幅より
Ｏ〜０゜５ ｎ広くされている。
ユニバーサル圧延により直角断面化された粗形鋼片３８
は、更に二重仕上げ圧延機を用いた孔型圧延により、第
６図に示で如く、ユニバーサルミルで成形できなかった
フランジ１４と、突起１６の先端や各フィレット曲率及
びウェブ１２が製品寸法に整形圧延されて、圧延が完了
する。
は、更に二重仕上げ圧延機を用いた孔型圧延により、第
６図に示で如く、ユニバーサルミルで成形できなかった
フランジ１４と、突起１６の先端や各フィレット曲率及
びウェブ１２が製品寸法に整形圧延されて、圧延が完了
する。
この仕上げ圧延に用いられる上孔型ロール４０及び下孔
型ロール４２は、ロール摩耗、焼付き等ロール表面の荒
れによる擦り下げによる傷を防止するため、孔型の硬化
肉盛によってシェア硬１［Ｈ８−６９〜７０″まで硬度
が高められると共に、孔型を旋削する際の旋削バイトの
送りが小さくされて、表面が滑かにされている。更に、
第６図に示されるロール抜き勾配Ｅは、製品寸法公差上
問題のない範囲、例えば１％とされている。なお、この
ロール抜き勾配Ｅは、仕上げ時の各部の温度差によって
、冷却後の製品には殆ど残らず、直角断面の良好な製品
を得ることができる。
型ロール４２は、ロール摩耗、焼付き等ロール表面の荒
れによる擦り下げによる傷を防止するため、孔型の硬化
肉盛によってシェア硬１［Ｈ８−６９〜７０″まで硬度
が高められると共に、孔型を旋削する際の旋削バイトの
送りが小さくされて、表面が滑かにされている。更に、
第６図に示されるロール抜き勾配Ｅは、製品寸法公差上
問題のない範囲、例えば１％とされている。なお、この
ロール抜き勾配Ｅは、仕上げ時の各部の温度差によって
、冷却後の製品には殆ど残らず、直角断面の良好な製品
を得ることができる。
なお前記実施例は、本発明を、前出第１図に示したよう
な断面形状のフォークリフト用マスト材の製造に適用し
たものであるが、本発明の適用範囲はこれに限定されず
、＾Ｉ′Ｊ出第２図に示したような断面形状のフォーク
リフト用マスト材や、各種車両部品、レール、建築用サ
ツシ等、従来は熱間押出しによって製造せざるを得なか
ったような、非対称で直角断面の突起付溝形鋼の製造に
同様に適用できることは明らかである。
な断面形状のフォークリフト用マスト材の製造に適用し
たものであるが、本発明の適用範囲はこれに限定されず
、＾Ｉ′Ｊ出第２図に示したような断面形状のフォーク
リフト用マスト材や、各種車両部品、レール、建築用サ
ツシ等、従来は熱間押出しによって製造せざるを得なか
ったような、非対称で直角断面の突起付溝形鋼の製造に
同様に適用できることは明らかである。
以上説明した通り、本発明によれば、非対称で直角断面
を有する、寸法精度が厳しい突起付溝形−鋼を、ロール
圧延により製造することが可能となる。従って、広幅も
しくは長尺の形鋼を一体物で圧延製造することが可能と
なり、溶接等の組立て工程を省略することによって、コ
ストダウン及び生産性の向上を図ることができるという
優れた効果を有（る。
を有する、寸法精度が厳しい突起付溝形−鋼を、ロール
圧延により製造することが可能となる。従って、広幅も
しくは長尺の形鋼を一体物で圧延製造することが可能と
なり、溶接等の組立て工程を省略することによって、コ
ストダウン及び生産性の向上を図ることができるという
優れた効果を有（る。
第１図は、本発明を適用するのに好適な突起付溝形鋼の
一例の断面形状を示す断面図、第２図は同じく他の例の
断面形状を示］断面図、第３図（Ａ）〜（Ｈ）は、本発
明に係る突起付溝形鋼の／ 製造方法の実施例における、造形圧延の工程を示す断面
図、第４図は、前記造形圧延によって造形された中間粗
形鋼片の断面形状を示す断面図、第５図は、前記実施例
における、ユニバーサル圧延の状態を示１断面図、第６
図は、同じく、整形圧延の状態を示ず断面図である。 １０・・・マスト材、 １４・・・フランジ、１６・・
・突起、 ２０・・・ブルーム（素材）、２２・・・中
間粗形鋼片、 ２４・・・ダミー突起、２６．２８．４
０．４２・・・孔型ロール、３０．３２・・・水平ロー
ル、 ３４ 、 ３６ ・・・竪 ロ −ル。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 第１図 第２図 第４図 第３図 第５図 第６図 手続補正書 昭和５９年１１月３０日 昭和５８年特許願第２５１４５１号 ２、発明の名称 突起付溝形鋼の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 。名 称 （１２５）川崎製鉄株式会社１、代理人 〒
１６０ 住 所 東京都新宿区西新宿−丁目１２番１１号山銀ピ
ル ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、明細書の発明の詳細な説
明の欄および図面。 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り改める。 （２）明細書第４頁第１８行の「設けらる」を「設けら
れるｊと改める。 （３）図面第１図、第４図、第５図および第６図を別紙
の通り改める。 以 上 特許請求の範囲 （１）非対称で直角断面の突起付溝形鋼をロール圧延に
より製造するための突起付溝形鋼の製造方法において、 孔型圧延により、突起及びフランジの側面にロール抜き
勾配が設けらすると共に、前記突起と相対する部分にダ
ミーの突起が設けられた、非対称な中間粗形鋼片を造形
する工程と、 前記ダミー突起により圧下バランスが取られたユニバー
サル圧延により、前記ロール抜き勾配によって生じる余
肉を圧延して直角断面化する工程と、 前記突起とフランジをその厚さ方向に圧下しない孔型圧
延により、製品寸法に整形圧延する工程と、 を有することを特徴とする突起付溝形鋼の製造方法。 （２）前記ユニバーサル圧延に際して、フランジ外面と
突起側面を圧延する竪ロールの側面角をほぼ零とすると
共に、反対側の竪ロールを水平ロールに当てるようにし
た特許請求の範囲第１項記載″の突起付溝形鋼の製造方
法。 （３）前記整形圧延のための孔型圧延に際して、製品寸
法公差上問題を生じない程度のロール抜き勾配を設ける
゛ようにした特許請求の範囲第１項記載の突起付溝形鋼
の製造方法。 第１図 第４図
一例の断面形状を示す断面図、第２図は同じく他の例の
断面形状を示］断面図、第３図（Ａ）〜（Ｈ）は、本発
明に係る突起付溝形鋼の／ 製造方法の実施例における、造形圧延の工程を示す断面
図、第４図は、前記造形圧延によって造形された中間粗
形鋼片の断面形状を示す断面図、第５図は、前記実施例
における、ユニバーサル圧延の状態を示１断面図、第６
図は、同じく、整形圧延の状態を示ず断面図である。 １０・・・マスト材、 １４・・・フランジ、１６・・
・突起、 ２０・・・ブルーム（素材）、２２・・・中
間粗形鋼片、 ２４・・・ダミー突起、２６．２８．４
０．４２・・・孔型ロール、３０．３２・・・水平ロー
ル、 ３４ 、 ３６ ・・・竪 ロ −ル。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） 第１図 第２図 第４図 第３図 第５図 第６図 手続補正書 昭和５９年１１月３０日 昭和５８年特許願第２５１４５１号 ２、発明の名称 突起付溝形鋼の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 。名 称 （１２５）川崎製鉄株式会社１、代理人 〒
１６０ 住 所 東京都新宿区西新宿−丁目１２番１１号山銀ピ
ル ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、明細書の発明の詳細な説
明の欄および図面。 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り改める。 （２）明細書第４頁第１８行の「設けらる」を「設けら
れるｊと改める。 （３）図面第１図、第４図、第５図および第６図を別紙
の通り改める。 以 上 特許請求の範囲 （１）非対称で直角断面の突起付溝形鋼をロール圧延に
より製造するための突起付溝形鋼の製造方法において、 孔型圧延により、突起及びフランジの側面にロール抜き
勾配が設けらすると共に、前記突起と相対する部分にダ
ミーの突起が設けられた、非対称な中間粗形鋼片を造形
する工程と、 前記ダミー突起により圧下バランスが取られたユニバー
サル圧延により、前記ロール抜き勾配によって生じる余
肉を圧延して直角断面化する工程と、 前記突起とフランジをその厚さ方向に圧下しない孔型圧
延により、製品寸法に整形圧延する工程と、 を有することを特徴とする突起付溝形鋼の製造方法。 （２）前記ユニバーサル圧延に際して、フランジ外面と
突起側面を圧延する竪ロールの側面角をほぼ零とすると
共に、反対側の竪ロールを水平ロールに当てるようにし
た特許請求の範囲第１項記載″の突起付溝形鋼の製造方
法。 （３）前記整形圧延のための孔型圧延に際して、製品寸
法公差上問題を生じない程度のロール抜き勾配を設ける
゛ようにした特許請求の範囲第１項記載の突起付溝形鋼
の製造方法。 第１図 第４図
Claims (3)
- （１）非対称で直角断面の突起付溝形鋼をロール圧延に
より製造するための突起付溝形鋼の製造方法において、 孔型圧延により、突起及びフランジの側面にロール抜き
勾配が設けらると共に、前記−突起と相対層る部分にダ
ミーの突起が設けられた、非対称な中間粗形鋼片を造形
する工程と、 前記ダミー突起により圧下バランスが取られたユニバー
サル圧延により、前記ロール抜き勾配によって生じる余
肉を圧延して直角断面化する工程と、 前記突起とフランジをその厚さ方向に圧下しない孔型圧
延により、製品寸法に整形圧延する工程と、 を有することを特徴とする突起付溝形鋼の製造方法。 - （２）前記ユニバーサル圧延に際して、フランジ外面と
突起側面を圧延する竪ロールの側面角をほぼ零とづると
共に、反対側の竪ロールを水平ロールに当てるようにし
た特許請求の範囲第１項記載の突起付溝形鋼の製造方法
。 - （３）前記整形圧延のための孔型圧延に際して、製品１
法公差上問題を生じない程度のロール抜き勾配＃設ける
ようにした特許請求の範囲第１項記載の突起付溝形鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25145183A JPS60145201A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 突起付溝形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25145183A JPS60145201A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 突起付溝形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145201A true JPS60145201A (ja) | 1985-07-31 |
| JPH0150483B2 JPH0150483B2 (ja) | 1989-10-30 |
Family
ID=17223018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25145183A Granted JPS60145201A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 突起付溝形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145201A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6310001A (ja) * | 1986-06-27 | 1988-01-16 | Kawasaki Steel Corp | 突起付き溝形鋼の製造方法 |
-
1983
- 1983-12-29 JP JP25145183A patent/JPS60145201A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6310001A (ja) * | 1986-06-27 | 1988-01-16 | Kawasaki Steel Corp | 突起付き溝形鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0150483B2 (ja) | 1989-10-30 |
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Legal Events
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