JPS60145384A - 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 - Google Patents
疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板Info
- Publication number
- JPS60145384A JPS60145384A JP90584A JP90584A JPS60145384A JP S60145384 A JPS60145384 A JP S60145384A JP 90584 A JP90584 A JP 90584A JP 90584 A JP90584 A JP 90584A JP S60145384 A JPS60145384 A JP S60145384A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- layer
- fatigue limit
- steel
- clad steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/007—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of composite ingots, i.e. two or more molten metals of different compositions being used to integrally cast the ingots
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（章業上の利用分野）
本発明は自ｌ＠車を始めとする機械構造部材や、−膜加
工用に使用される疲労限度比が高い段成形性クラッド鋼
板に関する。
工用に使用される疲労限度比が高い段成形性クラッド鋼
板に関する。
（従来技術）
近時、機械部材や構造部材では、単重に比して強度およ
び疲労限度比の高い鋼材がめられる傾向が強く、なかで
も自動車のホイールディスクのような過酷な用途に採用
される細板においてその傾向が高いが、一般に薄鋼板の
疲労強度は、はぼ素材鋼板の静的引張強さに比例するの
で、疲労強度の高い鋼板を得るため高張力化が促進され
て来た。しかしながら、前述の高張力化はとかくコスト
高になり易く、製造方法も必らずしも容易ではないと云
う問題点がある。
び疲労限度比の高い鋼材がめられる傾向が強く、なかで
も自動車のホイールディスクのような過酷な用途に採用
される細板においてその傾向が高いが、一般に薄鋼板の
疲労強度は、はぼ素材鋼板の静的引張強さに比例するの
で、疲労強度の高い鋼板を得るため高張力化が促進され
て来た。しかしながら、前述の高張力化はとかくコスト
高になり易く、製造方法も必らずしも容易ではないと云
う問題点がある。
そこで本発明者等は、高張力化を計るのではなく、疲労
強度が高く、プレス成形性の良好な鋼板、即ち前述のホ
イールディスクに適した鋼板の開発に努力し、本発明の
クラツド鋼板を開発すること２− に成功した。
強度が高く、プレス成形性の良好な鋼板、即ち前述のホ
イールディスクに適した鋼板の開発に努力し、本発明の
クラツド鋼板を開発すること２− に成功した。
而して本発明の先行技術としては、Ｊ ｊＳ （）３１
１３ ５ＡＰＨ’３８ 、５ＡＰＨ’４”５あるいＢ’
Ｊ Ｉ Ｓ″Ｇ３１０１ＳＳ５５などの自動車構造用
熱間圧延鋼板およびｍ帯や一般構造用圧延鋼材がある。
１３ ５ＡＰＨ’３８ 、５ＡＰＨ’４”５あるいＢ’
Ｊ Ｉ Ｓ″Ｇ３１０１ＳＳ５５などの自動車構造用
熱間圧延鋼板およびｍ帯や一般構造用圧延鋼材がある。
（発明の目的）
本発明は、疲労限度比が高くかつプレス加工々ど成形性
の優れた鋼板、即ち自動車構造用や一般構造用の用途に
おいて、低コストで塑性加工が可能々クラッド鋼板を提
供することを目的とする。
の優れた鋼板、即ち自動車構造用や一般構造用の用途に
おいて、低コストで塑性加工が可能々クラッド鋼板を提
供することを目的とする。
（発明の構成・作用）
本発明にかかる鋼板の要旨は下記の通りである。
即ち、ＣＯ，ＯＯ１５〜０２５係、Ｓｉ０．００３〜２
．０ ％、Ｍｎ ０．１−２．０ ’Ｚ、 Ａｔ！、、
０．００’０１−０．１％、ＣｃＬｏ、ｏ ００３−０
．ＣＩＯ”７．５％、 Ｓ Ｏ，００５チ以下を含有し
、かつＣ，／Ｓが０．５ ｗｉ上で残余がＦｅ および
不可避不純物からなる内層と、Ｃ００３−０，２５％
、Ｓｉ ０．００３−２．０ ％ 、Ｍｎ ０．１−２
．０係、 ＡＱ、Ｏ，ＯＯＯ１〜０１係、Ｃ，ｚ ０．
０００３〜０．００’７５チ、Ｓｏ、Ｏ０５係以下に加
えて、３− Ｎｂ ０．０ ０ ５〜００５係、Ｖｏ、０２〜０２％
、Ｔｉ０００５〜０２０％のうちの１種寸だ１ｄ：２種
以」二を含有し、さらにＣａ／Ｓが０．５１２７上で残
余Ｆｅおよび不可避不純物からなる外層とで三層構成と
し、外層の引張強さを内層の引張強さより高くしたこと
を特徴とする疲労限度比が高い良成形性クラッド鋼板で
あって、その製造方法としては周知の連続朗造法、造塊
法など鋳造方法によることを要点とするものである。
．０ ％、Ｍｎ ０．１−２．０ ’Ｚ、 Ａｔ！、、
０．００’０１−０．１％、ＣｃＬｏ、ｏ ００３−０
．ＣＩＯ”７．５％、 Ｓ Ｏ，００５チ以下を含有し
、かつＣ，／Ｓが０．５ ｗｉ上で残余がＦｅ および
不可避不純物からなる内層と、Ｃ００３−０，２５％
、Ｓｉ ０．００３−２．０ ％ 、Ｍｎ ０．１−２
．０係、 ＡＱ、Ｏ，ＯＯＯ１〜０１係、Ｃ，ｚ ０．
０００３〜０．００’７５チ、Ｓｏ、Ｏ０５係以下に加
えて、３− Ｎｂ ０．０ ０ ５〜００５係、Ｖｏ、０２〜０２％
、Ｔｉ０００５〜０２０％のうちの１種寸だ１ｄ：２種
以」二を含有し、さらにＣａ／Ｓが０．５１２７上で残
余Ｆｅおよび不可避不純物からなる外層とで三層構成と
し、外層の引張強さを内層の引張強さより高くしたこと
を特徴とする疲労限度比が高い良成形性クラッド鋼板で
あって、その製造方法としては周知の連続朗造法、造塊
法など鋳造方法によることを要点とするものである。
まず製造方法の一実施例につき、その概要を図面に従っ
て説明する。
て説明する。
第１図は堰１を有するタンディツシュ２内に、図示して
いない取鍋から溶鋼３を注入し、ロンゲイマージョンノ
ズル４からａ１型５内に、丑た堰ｌをオーバーフローし
た溶鋼６を、ジョートイマージョンノズル７から鋳型５
内に注入する要領を示しだもので、ジョートイマージョ
ンノズル７からは、上向き８に溶鋼を噴出さぜ、ロンゲ
イマージョンノズル４からは、溶鋼を下向き９に噴出さ
せる。
いない取鍋から溶鋼３を注入し、ロンゲイマージョンノ
ズル４からａ１型５内に、丑た堰ｌをオーバーフローし
た溶鋼６を、ジョートイマージョンノズル７から鋳型５
内に注入する要領を示しだもので、ジョートイマージョ
ンノズル７からは、上向き８に溶鋼を噴出さぜ、ロンゲ
イマージョンノズル４からは、溶鋼を下向き９に噴出さ
せる。
かくて鋳片１０の凝固殻（以下シェルと云う）４−
］、］ハ、ジョートイマージョンノズル７から出だ溶鋼
が、先に凝固した外層１２と、ロンゲイマージョンノズ
ル４を出た溶鋼が凝固した内１４１３とから形成される
こととなる。従って、溶鋼６に図示してい々い合金投入
装置から合金を投入１４すると、内外層の成分が異なっ
た鋳片１０が鋳造できる。
が、先に凝固した外層１２と、ロンゲイマージョンノズ
ル４を出た溶鋼が凝固した内１４１３とから形成される
こととなる。従って、溶鋼６に図示してい々い合金投入
装置から合金を投入１４すると、内外層の成分が異なっ
た鋳片１０が鋳造できる。
而して鋳造方法としては、このほかあらかじめ成形され
た固体外層間に、溶融状態の内層を朗込む手段や、逆に
固体内層を溶融状態外層で鋳ぐるむ手段などが、連続鋳
造もしくはインゴット鋳造法などとして知られており、
本発明ではいずれの方法も採用することが出来る。
た固体外層間に、溶融状態の内層を朗込む手段や、逆に
固体内層を溶融状態外層で鋳ぐるむ手段などが、連続鋳
造もしくはインゴット鋳造法などとして知られており、
本発明ではいずれの方法も採用することが出来る。
本発明は、前述のようにして得られた鋳片を、熱間圧延
して鋼板（クラツド鋼板）とするものであるが、このよ
うな三層構成とし、外層の引張り強さを内層の引張強さ
より高くすることにより疲労限度比を高くし、良成形性
を付与しうる点につき、さらに詳細に説明する。
して鋼板（クラツド鋼板）とするものであるが、このよ
うな三層構成とし、外層の引張り強さを内層の引張強さ
より高くすることにより疲労限度比を高くし、良成形性
を付与しうる点につき、さらに詳細に説明する。
さて、内外層の成分を変えて特定の目的に適合５−
したクラツド鋼板を製造すると云う技術手段は周知であ
り、ステンレスクラツド鋼板などが特に良く知られてい
る。
り、ステンレスクラツド鋼板などが特に良く知られてい
る。
本発明者等も前述のクラッド法を研究し、内外層の引張
り強さを変えることと、それらをそれぞれ特定の成分と
することにより、目的とする疲労限度比が優れ、良成形
性の鋼板を得ると云う新知見を得たもので、本発明にお
ける内層の引張強さは２５〜６５ Ｋｇ ｆ ／ｍＡ
であることが望ましいことが判明した。即ち２５Ｋｑｆ
／−以下では、現在の圧延技術水準における通常の熱延
、冷延工程で製造することは困難であり、６５Ｋｑｆ／
−以上では加工が困難となり利益を失う。
り強さを変えることと、それらをそれぞれ特定の成分と
することにより、目的とする疲労限度比が優れ、良成形
性の鋼板を得ると云う新知見を得たもので、本発明にお
ける内層の引張強さは２５〜６５ Ｋｇ ｆ ／ｍＡ
であることが望ましいことが判明した。即ち２５Ｋｑｆ
／−以下では、現在の圧延技術水準における通常の熱延
、冷延工程で製造することは困難であり、６５Ｋｑｆ／
−以上では加工が困難となり利益を失う。
次に外層の引張強さは３０〜９５ Ｋｇｆ ／ｍＡ が
適当で、３０ Ｋｇ ｆ ／ｍＡ 以下では強度が不足
し、９５Ｋｇｆ／πｊ 以上では加工劣化が生ずるほか
、それだけの強度を出すだめの添加元素コストが高くな
り経済性を失う。即ち前記内外層の引張強さの差は、５
〜３ｏＫｑｆ／−程度が好ましい結果が得られる。
適当で、３０ Ｋｇ ｆ ／ｍＡ 以下では強度が不足
し、９５Ｋｇｆ／πｊ 以上では加工劣化が生ずるほか
、それだけの強度を出すだめの添加元素コストが高くな
り経済性を失う。即ち前記内外層の引張強さの差は、５
〜３ｏＫｑｆ／−程度が好ましい結果が得られる。
前述の物理的特性を付与するだめの成分特定の６一
実例について述べると、フェライト−パーライト鋼では
引張強さくＴＳ ）は ＴＳ （ｈｆ／ｍ、ａ） ＝ ２９．６ ＋２．７６
（％Ｍｎ） ＋ ８．３ （％Ｓ １ ）＋０．３９２
（％ｐｅａｒ１ｉｔｅ）＋０．７’７ｄ−”＋２５０（
％Ｎｂ）＋２００（係Ｔｉ ） ＋１５０ （係■）た
だし ｄ：フェライト粒径（關） 低炭素ベイナイト鋼では ＴＳ（Ｋｒｆ／＋＋＋ｎ）＝２５．１＋１９４（％ｃ）
＋２３．５（％Ｍｎ ）＋３９（％■十％Ｔｉ） を用いた。
引張強さくＴＳ ）は ＴＳ （ｈｆ／ｍ、ａ） ＝ ２９．６ ＋２．７６
（％Ｍｎ） ＋ ８．３ （％Ｓ １ ）＋０．３９２
（％ｐｅａｒ１ｉｔｅ）＋０．７’７ｄ−”＋２５０（
％Ｎｂ）＋２００（係Ｔｉ ） ＋１５０ （係■）た
だし ｄ：フェライト粒径（關） 低炭素ベイナイト鋼では ＴＳ（Ｋｒｆ／＋＋＋ｎ）＝２５．１＋１９４（％ｃ）
＋２３．５（％Ｍｎ ）＋３９（％■十％Ｔｉ） を用いた。
而して、本発明の鋼板を鋳込圧延クラッド法で製造した
場合、圧着法で製造したクラツド鋼板に比し、内外層の
界面の接合状態が良好で、疲労クラックが界面で発生し
難く、従って外層成分を硬度の高いものとし、その引張
強さを高くして初期クラックの発生を抑制し疲労強度を
高くし得る。
場合、圧着法で製造したクラツド鋼板に比し、内外層の
界面の接合状態が良好で、疲労クラックが界面で発生し
難く、従って外層成分を硬度の高いものとし、その引張
強さを高くして初期クラックの発生を抑制し疲労強度を
高くし得る。
第２図は本発明にかかる鋼板（鋳込圧延法）について、
内外層境界面の光学顕微鏡組織を示すものであるが、そ
の境界には酸化物等の介在がなく、組織は極めて健全で
ある。
内外層境界面の光学顕微鏡組織を示すものであるが、そ
の境界には酸化物等の介在がなく、組織は極めて健全で
ある。
７−
次に本発明にかかる好適なりラッド率について説。
明する。
第３図は、第１表に示す成分の鋳片を、約５＝に熱延後
、表面研磨してクラツド率を変化させたときのクラツド
率と、疲労限度比（σＷ／σＢ）の関係を示す。
、表面研磨してクラツド率を変化させたときのクラツド
率と、疲労限度比（σＷ／σＢ）の関係を示す。
疲労試吟は平面曲げ両振りで１０７回まで行い、このと
きの５−Ｎ１１ｌｌ線から疲労限度σＷをめた。
きの５−Ｎ１１ｌｌ線から疲労限度σＷをめた。
またσＢは、各クラツド率における引張強さである。
このクラツド鋼の内層部引張強さは、約４０Ｋｇｆ／”
ｍＡ、外層部引張強さは６０ Ｋｑ ｆ ／ｍＡであっ
た。寸だ、クラツド率は、外層硬化部と内層軟化部の遷
移領域中の光学脂微鏡で識別できる境界を、外層〜内層
の境界として、両外層部厚みの全厚に対する割合８− で示しだ。
ｍＡ、外層部引張強さは６０ Ｋｑ ｆ ／ｍＡであっ
た。寸だ、クラツド率は、外層硬化部と内層軟化部の遷
移領域中の光学脂微鏡で識別できる境界を、外層〜内層
の境界として、両外層部厚みの全厚に対する割合８− で示しだ。
本発明者等の研究では、外層厚は絶対値で０、０５０
ｍｓ （片側のみでは０．０２５ ｍｓ ）以上で著し
い効果が見られ、壕だクラツド率で２５係を超えると効
果が飽和することが留められる。
ｍｓ （片側のみでは０．０２５ ｍｓ ）以上で著し
い効果が見られ、壕だクラツド率で２５係を超えると効
果が飽和することが留められる。
第４図は、第３図と同じ鋼のクラツド率と応力振幅３２
Ｋｑｆ／ｍＡの耐久寿命の関係を示す。図から明らか
なように、クラツド率の増加と共に、耐久寿命が著しく
向上している。
Ｋｑｆ／ｍＡの耐久寿命の関係を示す。図から明らか
なように、クラツド率の増加と共に、耐久寿命が著しく
向上している。
次に本発明にかかる成分の限定理由について説明する。
まず内層の成分について述べると、Ｃは加工性を向上さ
せるためには少ない方がよいが、０．００１５係朱満て
は製鋼作業が困難になる。また、０２５チを超えると、
溶接性が劣化するので０．００１５〜０．２５％の範囲
とした。
せるためには少ない方がよいが、０．００１５係朱満て
は製鋼作業が困難になる。また、０２５チを超えると、
溶接性が劣化するので０．００１５〜０．２５％の範囲
とした。
Ｍｎ は固溶強化およびフェライトの細粒化のために必
要な元素であるが、０．１係未満では高張力儒が得に＜
＜、熱間脆性が生じやすい。まだ、２係を超えると、溶
接性を劣化させるので０．１〜＝９− ２．０係の範囲とした。
要な元素であるが、０．１係未満では高張力儒が得に＜
＜、熱間脆性が生じやすい。まだ、２係を超えると、溶
接性を劣化させるので０．１〜＝９− ２．０係の範囲とした。
Ｓｌ は延性を損うことなく、固溶強化によって強度を
増すことができるが、２％を超えると溶接性が劣化する
ので、２係以下としだ。壕だ、Ｓｌは必要に応じて添加
すればよく、不可避不純物として台筐れる程度でも差支
えないので、下限は０００３係とする。
増すことができるが、２％を超えると溶接性が劣化する
ので、２係以下としだ。壕だ、Ｓｌは必要に応じて添加
すればよく、不可避不純物として台筐れる程度でも差支
えないので、下限は０００３係とする。
ＡＱはフェライトの細粒化に有効であるが、Ｃ１係を超
えると、その効果は飽和するので０１％以下とする。寸
だ、不可避不純物として含捷れる程度でも差支えないの
で、下限は０．０００１ ％とする。
えると、その効果は飽和するので０１％以下とする。寸
だ、不可避不純物として含捷れる程度でも差支えないの
で、下限は０．０００１ ％とする。
次にＣ６は、Ｏ，ＯＯＯ３％以下では介在物球状化の効
果がなく、０．ＯＯ’ｉ’５％を超えるとクラスター状
介在物が発生し、製鋼工程中の鋳造作業時にノズル詰り
か起り易くなるとともに、製品の加工性にも悪影響を及
ぼすので、０．００７５％以下としだ。またＣ、／Ｓを
０５以上とする理由は、これ以下では介在物球状化が充
分でなく、加工性改善効果が小さくなるからである。
果がなく、０．ＯＯ’ｉ’５％を超えるとクラスター状
介在物が発生し、製鋼工程中の鋳造作業時にノズル詰り
か起り易くなるとともに、製品の加工性にも悪影響を及
ぼすので、０．００７５％以下としだ。またＣ、／Ｓを
０５以上とする理由は、これ以下では介在物球状化が充
分でなく、加工性改善効果が小さくなるからである。
１０−
次に外層成分について述べる。Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ。
ＡＩ！、ＣｃＬ のうち、Ｓｊ 、 Ｍｎ 、 ＡＩ’
、 、 Ｃａ は内層と同じ成分範囲でよい。しかし、
Ｃのみは外層強度を高める目的から０．０３ ％以上と
する。したがってＣの範囲＊ ｏ、 ０３〜０２５係と
する。
、 、 Ｃａ は内層と同じ成分範囲でよい。しかし、
Ｃのみは外層強度を高める目的から０．０３ ％以上と
する。したがってＣの範囲＊ ｏ、 ０３〜０２５係と
する。
壕だ、外層に添加するＮｂ、Ｖ、Ｔｉは下限以下では強
化の効果が小さく、上限以上では飽和するので、それぞ
れの上限、下限を設定した。なお、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの外
層添加に加えて、外層のＣ，Ｓｌ。
化の効果が小さく、上限以上では飽和するので、それぞ
れの上限、下限を設定した。なお、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの外
層添加に加えて、外層のＣ，Ｓｌ。
Ｍｎ 量を各制限範囲内で内層より多くしても差支えな
い。
い。
またＣ４／Ｓを０５以上とする理由は、内層の場合と等
しく、これ以下では介在物球状化による加工性改善効果
が小さくなるためである。
しく、これ以下では介在物球状化による加工性改善効果
が小さくなるためである。
而して、本発明は、前述の通り分塊法もしくは連続鋳造
により鋼片としたものを直接圧延するか、あるいは途中
軽加熱して圧延しても良く、さらに温間、あるいは冷間
で加熱炉に装入し圧延しても良い・ 実施例 連続鋳造後熱延した本発明の実施例を第２表に示す。
により鋼片としたものを直接圧延するか、あるいは途中
軽加熱して圧延しても良く、さらに温間、あるいは冷間
で加熱炉に装入し圧延しても良い・ 実施例 連続鋳造後熱延した本発明の実施例を第２表に示す。
＠ＦＴＩＡ 、 Ｂ 、 Ｃは比較鋤で圧延１捷の均一
成分鋼板であり、σＷ／σＢｊｄ０．４３〜０４４であ
る。Ｊは均一成分の比較鋼であるが、研磨仕上材のだめ
σＷ／σＢが０．５１と、圧延１捷よりやや高い。Ｄ〜
王は本発明鋼で、表層にＮｂ、Ｔｉ、Ｖが単独まだは複
合添加されており、Ｄは研磨仕上材のだめσＷ／σＢが
０．６’７．Ｅ〜工は圧延まま材でσＷ／σＢが０．５
６〜０５７と、いずれも比較鋼より高い。第５図は疲労
限度と引張強度の関係を示す。
成分鋼板であり、σＷ／σＢｊｄ０．４３〜０４４であ
る。Ｊは均一成分の比較鋼であるが、研磨仕上材のだめ
σＷ／σＢが０．５１と、圧延１捷よりやや高い。Ｄ〜
王は本発明鋼で、表層にＮｂ、Ｔｉ、Ｖが単独まだは複
合添加されており、Ｄは研磨仕上材のだめσＷ／σＢが
０．６’７．Ｅ〜工は圧延まま材でσＷ／σＢが０．５
６〜０５７と、いずれも比較鋼より高い。第５図は疲労
限度と引張強度の関係を示す。
（発明の効果）
本発明によって低強度で疲労強度の高い鋼板が得られる
。このだめ、たとえばプレス成形が容易な低強度鋼板で
、ホイールディスクの厚み減少が可能となり、ホイール
の軽量化・低コスト化が容易となる効果を持つ。捷た、
これ頃外に加工用の高疲労強度を必要とする鋼板に等し
く適用できる工業的価値がある。
。このだめ、たとえばプレス成形が容易な低強度鋼板で
、ホイールディスクの厚み減少が可能となり、ホイール
の軽量化・低コスト化が容易となる効果を持つ。捷た、
これ頃外に加工用の高疲労強度を必要とする鋼板に等し
く適用できる工業的価値がある。
第１図は本発明の鋼板を連続踏造法によって製造する概
略説明図、第２図１／ｌ１１：クラツド鋼板の境界面の
光学顕微璋写真（倍率］−〇〇倍）、第３図はクラツド
率と疲労限度比（σＷ／σＢ）の関係を示す図表、第４
図は応力振幅３２ Ｋ９ｆ／−でのクラツド率と耐久寿
命の関係を示す図表、第５図は熱延ま＼の引張強さと疲
労限度の関係を示す図表である。 ｌ・・・堰 ２・・・タンディツシュ ３・・・溶＠ ４・・・ロングイマージョ５・・・鋳型
ンノズル ６・・・溶鋼 ７・・・ジョートイマージ１０・・・鋳
片 ヨンノズル ｌ］−・・・凝固殻 １２・・・外層 １３・・・内層 第３ 回 クラツド率（勢） ０ （０，０５０ｍｍ１ Ｉｏ ２０ ３０クラツト′
卑 （うも〕 第５図 引張１５に晩） （ｋ！ｆ／ｍｍジ 手続補正書（方式） ％式％ １事件の表示 昭和５９年特許願第 ９０５ 号２発明
の名称 疲労限度比が、軒い良成形性りラッド金面４反
３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式上針代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル４
Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正命
令の日付 昭和５９年３ 月２７日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 １ 明細書７頁］８行「光学顕微鏡組織」を「金属組織
の拡大模式図」に補正する。 ２ 同］、 ４． ’ｌ”ｊ： １１行〜］２行の［第
２図はクラツド鋼板の境界面の光学顕微鏡写真（倍率１
００倍）、］を「第２図は本発明の境界面の金属組織の
模式図、」に補正する。 ５ 第２図を別紙の通り補正する。 −］− 境＊面 一 ４７つ−
略説明図、第２図１／ｌ１１：クラツド鋼板の境界面の
光学顕微璋写真（倍率］−〇〇倍）、第３図はクラツド
率と疲労限度比（σＷ／σＢ）の関係を示す図表、第４
図は応力振幅３２ Ｋ９ｆ／−でのクラツド率と耐久寿
命の関係を示す図表、第５図は熱延ま＼の引張強さと疲
労限度の関係を示す図表である。 ｌ・・・堰 ２・・・タンディツシュ ３・・・溶＠ ４・・・ロングイマージョ５・・・鋳型
ンノズル ６・・・溶鋼 ７・・・ジョートイマージ１０・・・鋳
片 ヨンノズル ｌ］−・・・凝固殻 １２・・・外層 １３・・・内層 第３ 回 クラツド率（勢） ０ （０，０５０ｍｍ１ Ｉｏ ２０ ３０クラツト′
卑 （うも〕 第５図 引張１５に晩） （ｋ！ｆ／ｍｍジ 手続補正書（方式） ％式％ １事件の表示 昭和５９年特許願第 ９０５ 号２発明
の名称 疲労限度比が、軒い良成形性りラッド金面４反
３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式上針代表者 武 １） 豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル４
Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立 夫５補正命
令の日付 昭和５９年３ 月２７日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 １ 明細書７頁］８行「光学顕微鏡組織」を「金属組織
の拡大模式図」に補正する。 ２ 同］、 ４． ’ｌ”ｊ： １１行〜］２行の［第
２図はクラツド鋼板の境界面の光学顕微鏡写真（倍率１
００倍）、］を「第２図は本発明の境界面の金属組織の
模式図、」に補正する。 ５ 第２図を別紙の通り補正する。 −］− 境＊面 一 ４７つ−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＯ，００１５〜０．２５愛、Ｓｉ０．００３〜２，０
係Ｍｎ ０．１−２．０ ％ 、 ＡＱ Ｏ，０００１
〜０．１％Ｃａ ０．０００３〜０．００７５係、Ｓｏ
、００５％以下を含有し、かつＣ，／Ｓが０５以上で、
残余がＦｅおよび不可避不純物からなる内層と； Ｃ０，０３〜０２５％、 Ｓｊ、０．００３〜２０％Ｍ
ｎ Ｏ，１−２，Ｏ％ 、 Ａ１１０．０００１−０．
１％ＣｃＬＯ，０００３−０．００７５％、 Ｓｏ、０
０５％以下に加えて、 Ｎｂ Ｏ，００５〜００５係、 Ｖｏ、０２〜・０２ヂ
Ｔｉ ０．００５〜０．２０係 のうちの１種寸だけ２種以」二を含有し、さらにｃ ａ
／ｓが０５以上で残余Ｆ”ｅおよび不可避不純物から
なる外層とで三層構成とし、外層の引張強さを内層の引
張強さ′よシ高くしたことを特徴とする疲労限度比が高
い段成形性クラッド鋼板。 １−
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP90584A JPS60145384A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP90584A JPS60145384A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60145384A true JPS60145384A (ja) | 1985-07-31 |
| JPS643662B2 JPS643662B2 (ja) | 1989-01-23 |
Family
ID=11486692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP90584A Granted JPS60145384A (ja) | 1984-01-09 | 1984-01-09 | 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60145384A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6377670A (ja) * | 1986-09-22 | 1988-04-07 | 株式会社日立製作所 | マスタ・スレ−ブマニピユレ−タ |
| CN102015423A (zh) * | 2008-05-07 | 2011-04-13 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 金属复合材料在机动车结构中的应用 |
| KR20180066175A (ko) * | 2015-10-30 | 2018-06-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 복층 주조편의 연속 주조 장치 및 연속 주조 방법 |
-
1984
- 1984-01-09 JP JP90584A patent/JPS60145384A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6377670A (ja) * | 1986-09-22 | 1988-04-07 | 株式会社日立製作所 | マスタ・スレ−ブマニピユレ−タ |
| CN102015423A (zh) * | 2008-05-07 | 2011-04-13 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 金属复合材料在机动车结构中的应用 |
| US20110111252A1 (en) * | 2008-05-07 | 2011-05-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Use of a Metal Composite Material in a Vehicle Structure |
| US8535813B2 (en) * | 2008-05-07 | 2013-09-17 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Use of a metal composite material in a vehicle structure |
| KR20180066175A (ko) * | 2015-10-30 | 2018-06-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 복층 주조편의 연속 주조 장치 및 연속 주조 방법 |
| CN108348989A (zh) * | 2015-10-30 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 复层铸坯的连续铸造装置以及连续铸造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS643662B2 (ja) | 1989-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5647922A (en) | Process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack | |
| JP3863818B2 (ja) | 低降伏比型鋼管 | |
| JP6795048B2 (ja) | 非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06145894A (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2021530621A (ja) | 成形性及び疲労特性に優れた低比重クラッド鋼板及びその製造方法 | |
| JP2022027236A (ja) | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 | |
| JPS60145384A (ja) | 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 | |
| JPH0987798A (ja) | 超微細粒を有する延性、靱性、疲労特性、強度延性バランスに優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03133630A (ja) | 耐デント性、耐面歪性に優れた良成形性クラッド鋼板 | |
| JP3378923B2 (ja) | 溶接歪が小さくかつ線状加熱による曲げ加工性の良い鋼板の製造方法 | |
| JPS6213332A (ja) | 成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板 | |
| JP3420371B2 (ja) | 成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板 | |
| JPS60152684A (ja) | 疲労限度比が高い良成形性クラツド鋼板 | |
| JP4319945B2 (ja) | 焼き入れ性と加工牲に優れた高炭素鋼板 | |
| JP2808452B2 (ja) | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 | |
| JP2002363690A (ja) | プラスチック成形金型用鋼 | |
| JPH07328703A (ja) | 表面性状と溶接性に優れた複層鋼板の製造法 | |
| JP2834500B2 (ja) | 抵温靭性の優れた高張力鋼板の製造法 | |
| KR102325472B1 (ko) | 구멍확장성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 | |
| JPH10324923A (ja) | 鋼線用線材 | |
| JPH07180000A (ja) | フロッピーディスクシャッター用オーステナイト系 ステンレス鋼薄板およびその製造方法 | |
| JPH06136439A (ja) | 溶接継手靱性の優れた溶接構造用鋼板の製造方法 | |
| JP2001288542A (ja) | 耐リジング性に優れるＣｒ含有薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08199233A (ja) | 表面性状の優れた高強度ｈ形鋼の製造方法 | |
| JP3577383B2 (ja) | 欠陥が少なく焼付硬化性に優れた缶用鋼板およびその製造方法 |