JPS60147501A - タ−ビンロ−タ - Google Patents
タ−ビンロ−タInfo
- Publication number
- JPS60147501A JPS60147501A JP186584A JP186584A JPS60147501A JP S60147501 A JPS60147501 A JP S60147501A JP 186584 A JP186584 A JP 186584A JP 186584 A JP186584 A JP 186584A JP S60147501 A JPS60147501 A JP S60147501A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- stress
- turbine
- turbine rotor
- chromium steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/007—Preventing corrosion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービンの高圧、中圧タービンに１吏用
されるタービンロータに係り、特に、ロータの表層部に
肉盛し、強度を向上するようにしたタービンロータに関
する。
されるタービンロータに係り、特に、ロータの表層部に
肉盛し、強度を向上するようにしたタービンロータに関
する。
近年、増大する成力需要を効率よく補うために蒸気ター
ビン完成装置は著しく大容菫化されてハる。ま之これに
ともなって成力膚要の昼夜の差Ｓ：補うために、従来ペ
ースロードとして運転されてきた発電装置にもＳ繁な起
動停止、負荷変化が請求されてきている。
ビン完成装置は著しく大容菫化されてハる。ま之これに
ともなって成力膚要の昼夜の差Ｓ：補うために、従来ペ
ースロードとして運転されてきた発電装置にもＳ繁な起
動停止、負荷変化が請求されてきている。
上記の起ｇｊｈ停止、負荷変化隷伴い、タービンロータ
（以下ロータと称呼する）には薦応力が４−１−１特に
ロータのディスクつけ根には応力集中が発生する。従っ
て、ロータの寿合金向上するためには、砿ロータの強度
、特にディスクっけ根の表面の強度全向上させる必要か
める。又、タービンの長期間直用によりロータが疲労し
た場合、これを適宜再生する手段も要請されていた。し
かしながら、従来技術では１′１１１ｉ１更、かつ有効
な手段がｌ＜、ロータの信頼性、寿命の低下全層く欠点
があった。
（以下ロータと称呼する）には薦応力が４−１−１特に
ロータのディスクつけ根には応力集中が発生する。従っ
て、ロータの寿合金向上するためには、砿ロータの強度
、特にディスクっけ根の表面の強度全向上させる必要か
める。又、タービンの長期間直用によりロータが疲労し
た場合、これを適宜再生する手段も要請されていた。し
かしながら、従来技術では１′１１１ｉ１更、かつ有効
な手段がｌ＜、ロータの信頼性、寿命の低下全層く欠点
があった。
すなわち、第１図は、４フロー型の代表的蒸気タービン
の蒸気流路を示す。ボイラーからの蒸気５はまず高圧段
落１を通り、再びボイラー５１で加熱されて中圧段落２
に入る。以陵、クロスオーバ管３を通って低圧段落４を
通過しコンデンサーへ導かれる。
の蒸気流路を示す。ボイラーからの蒸気５はまず高圧段
落１を通り、再びボイラー５１で加熱されて中圧段落２
に入る。以陵、クロスオーバ管３を通って低圧段落４を
通過しコンデンサーへ導かれる。
この蒸気タービ／に２いて、起動時、停止時または、負
荷変動時に蒸気温度変化によりタービンロータに熱応力
が発生する。ここで第２図（ａ）、 （ｂ）にて、その
熱応力発生過程全説明する。
荷変動時に蒸気温度変化によりタービンロータに熱応力
が発生する。ここで第２図（ａ）、 （ｂ）にて、その
熱応力発生過程全説明する。
第２図（ａ）は横軸に時間を表示し、ａｌ：！ｌｑＩ］
にロータ於よびロータまわりの温度を示したものであり
、第２図＜ｂ）は、同じく満３袖に時間を表示し、４郵
１にロータに生ずる応カ金示したものである。共に冷機
、起動の場合を示す。
にロータ於よびロータまわりの温度を示したものであり
、第２図＜ｂ）は、同じく満３袖に時間を表示し、４郵
１にロータに生ずる応カ金示したものである。共に冷機
、起動の場合を示す。
第２図（、ｌ）に示す９口く、タービン起動時にはロー
タの第１段１蒸気温１ｗ６はほぼ室温の状態から丸線の
如く立上る。又、ロータ表向温度７は点線で示す妬く、
第１段１麦蒸気温度６からやや遅れ、同じように立上る
。又ロータ中心孔温度８は、一点′ｌＪ４腺で示す矩く
、ロータ表面温１斐７から更に４７１゜はぼ同じように
立上る。起動後からタービン停市まで、上記の各温度は
１心間軸に平行に、かつ同一温度に床侍されて経過する
。タービン停止時には、−まず、第１没後蒸気温度６が
ほぼ室温まで下り、次に、ロータ表面温度７、ロータ中
心孔温度８が１順次遅れて同じように下る。
タの第１段１蒸気温１ｗ６はほぼ室温の状態から丸線の
如く立上る。又、ロータ表向温度７は点線で示す妬く、
第１段１麦蒸気温度６からやや遅れ、同じように立上る
。又ロータ中心孔温度８は、一点′ｌＪ４腺で示す矩く
、ロータ表面温１斐７から更に４７１゜はぼ同じように
立上る。起動後からタービン停市まで、上記の各温度は
１心間軸に平行に、かつ同一温度に床侍されて経過する
。タービン停止時には、−まず、第１没後蒸気温度６が
ほぼ室温まで下り、次に、ロータ表面温度７、ロータ中
心孔温度８が１順次遅れて同じように下る。
第２図（ｂ）は第２図（ａ）に示した＠度変化に滲って
、ロータ内に生ずる応力を示したもので、ロータ表面応
力】Ｏは点２腺で示す如く、圧縮応力となシ、ロータ中
心孔応力９は引張応力となるっロータ茂面応力１０の内
、ロータのディスクっけ根には応力県中が生じ、マイナ
ス降伏点１２ｔ−越す圧縮応力が生ずる。このため、起
動後に２いても残留応力１１が残る。又、タービン停止
時には、図示の如くロータ表面応力１ｏは引・脹応カと
４−シ、ロータ中心孔応力９は圧縮応力となる。
、ロータ内に生ずる応力を示したもので、ロータ表面応
力】Ｏは点２腺で示す如く、圧縮応力となシ、ロータ中
心孔応力９は引張応力となるっロータ茂面応力１０の内
、ロータのディスクっけ根には応力県中が生じ、マイナ
ス降伏点１２ｔ−越す圧縮応力が生ずる。このため、起
動後に２いても残留応力１１が残る。又、タービン停止
時には、図示の如くロータ表面応力１ｏは引・脹応カと
４−シ、ロータ中心孔応力９は圧縮応力となる。
第３図はロータ１３の概要を示すもので、高圧段落ＩＶ
Ｃは主蒸気Ｓ１が通過し、中圧段落２には通過した主蒸
気ＳＩが再加熱された再熱蒸気Ｓ、が通過する。これ等
の蒸気によυ、上記の如く、高圧没落１の高圧ｆ７Ｊ段
ディスクっけ根Ａおよび中圧段落２の再熱０段ディスク
つけ根Ｂには上記の如く応力染中した熱応力が生じ、ロ
ータ中心孔１４にも上記の熱応力が生ずる。
Ｃは主蒸気Ｓ１が通過し、中圧段落２には通過した主蒸
気ＳＩが再加熱された再熱蒸気Ｓ、が通過する。これ等
の蒸気によυ、上記の如く、高圧没落１の高圧ｆ７Ｊ段
ディスクっけ根Ａおよび中圧段落２の再熱０段ディスク
つけ根Ｂには上記の如く応力染中した熱応力が生じ、ロ
ータ中心孔１４にも上記の熱応力が生ずる。
次に、第４図に示す如く、口〜夕１３９よびロータ中心
孔１４には、点線で示す上記の熱応力１５の曲、一点＠
線で示す遠心応ノ：１１６が作用する。従って、その合
成応力１７（実線で示す）が作用する。ロータ表面では
、起動停止に半う熱応力１５が咲心応力１６に比べて非
常に大きく、ロータ表面の寿命蕾胛、汁ａ−々夷ｔ（Ｅ
ｒへＩ力ｌハギノフヵつけ根に作用する熱応力１５に
基く低サイクル疲労を考慮すればよい。又、ロータ中心
孔１４では、熱応力１５による低サイクル疲労と、遠心
応力１６によるクリープ寿命金考痙すｎばよい。
孔１４には、点線で示す上記の熱応力１５の曲、一点＠
線で示す遠心応ノ：１１６が作用する。従って、その合
成応力１７（実線で示す）が作用する。ロータ表面では
、起動停止に半う熱応力１５が咲心応力１６に比べて非
常に大きく、ロータ表面の寿命蕾胛、汁ａ−々夷ｔ（Ｅ
ｒへＩ力ｌハギノフヵつけ根に作用する熱応力１５に
基く低サイクル疲労を考慮すればよい。又、ロータ中心
孔１４では、熱応力１５による低サイクル疲労と、遠心
応力１６によるクリープ寿命金考痙すｎばよい。
上記の寿命管理に関しては、公用文献の存在し例えば、
ａ ｐｒｉｏｒ ｐａｋｅｒ ｅｎｔｉｔｌｅｓ ｖ″
ＴｈｅＯｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｌａｒｇｅ Ｓｔｅ
ａｍ Ｔｕｒｂｉｎｅｓ ｔ。
ａ ｐｒｉｏｒ ｐａｋｅｒ ｅｎｔｉｔｌｅｓ ｖ″
ＴｈｅＯｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｌａｒｇｅ Ｓｔｅ
ａｍ Ｔｕｒｂｉｎｅｓ ｔ。
Ｌｉｍ１ｔ Ｃｙｃｌｉｅ ’ｐｈｅｒｍａｌ Ｃｒａ
ｃｋｉｎｇ” ｂｙ ＩＩ Ｐ。
ｃｋｉｎｇ” ｂｙ ＩＩ Ｐ。
Ｔｊｍｏ ｔｏ Ｇ 、 Ｗ Ａａｒｎｅｙ （ＡＳＭ
Ｅ ＰａｋｅｒＮｏ、 ６７−ＷＡ／ＰＷＲ，ｐｕｂｌ
ｉｓｈｅｓ ｉｎ １９６７ ）が上げられるが、ター
ビンの安全運転のためにはロータの寿命管理が必要であ
シ、このためには、ディスクつけ根の応力集中にょる熱
応力を極力ｊ・さくすると、とが必要とされる。しかし
ながら、従来技術に２いては、簡匣、適切な手段がなく
、タービンの信頼性、寿命を低下させる原因となってい
た。又、長時間使用にょシ疲労−下したロータを丹生す
る適切の手段もなく、問題とされていた。
Ｅ ＰａｋｅｒＮｏ、 ６７−ＷＡ／ＰＷＲ，ｐｕｂｌ
ｉｓｈｅｓ ｉｎ １９６７ ）が上げられるが、ター
ビンの安全運転のためにはロータの寿命管理が必要であ
シ、このためには、ディスクつけ根の応力集中にょる熱
応力を極力ｊ・さくすると、とが必要とされる。しかし
ながら、従来技術に２いては、簡匣、適切な手段がなく
、タービンの信頼性、寿命を低下させる原因となってい
た。又、長時間使用にょシ疲労−下したロータを丹生す
る適切の手段もなく、問題とされていた。
本登明け、 Ｉ−ｊ−ハ木目春ルーΔ斗＾嗜ノｆｆ１ｌ
ｌ ｉ２Ｊ・たものでるり、その目的は、タービンの信
頼性２よび寿命を向上すると共に、簡便の手段にょシ再
生可能となるタービンロータを提供することにある。
ｌ ｉ２Ｊ・たものでるり、その目的は、タービンの信
頼性２よび寿命を向上すると共に、簡便の手段にょシ再
生可能となるタービンロータを提供することにある。
〔発明の概要）
本発明は、上記目的を達成するために、ロータの表面を
、該ロータの表面よりも熱膨張係数の低い材料で肉盛形
成したタービンロータを特徴とすると共に、ロータ表面
の応力巣中部に肉盛溶接し、核部を円滑に仕上げた後、
焼鈍処理して形成されるタービンロータを特徴としたも
のである。
、該ロータの表面よりも熱膨張係数の低い材料で肉盛形
成したタービンロータを特徴とすると共に、ロータ表面
の応力巣中部に肉盛溶接し、核部を円滑に仕上げた後、
焼鈍処理して形成されるタービンロータを特徴としたも
のである。
以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。
まず、本実施例の概要を説明する。
第５図に示す如く、高圧段落１（中圧段落２の場合も同
様であるが、以下省略する）のロータ１３０表面には表
面輪郭（１９ａ）、（１９ｂ）で示す表面部１９が形成
され、特に、高圧初段ディスクつけ根（Ａ丸印で示す）
は応力集中を緩和すべく弧状に形成されている。本実施
例では、表面輪郭部（１９ａ）、（１ｇｂ）と上記高圧
初段ディスクつけ根の弧状部を図示の斜線の如く、輪郭
２０から適宜の厚みだけ肉盛したものから形成せしめ、
肉盛部１８ａ、１８ｂ、１８ｃを形成したものである。
様であるが、以下省略する）のロータ１３０表面には表
面輪郭（１９ａ）、（１９ｂ）で示す表面部１９が形成
され、特に、高圧初段ディスクつけ根（Ａ丸印で示す）
は応力集中を緩和すべく弧状に形成されている。本実施
例では、表面輪郭部（１９ａ）、（１ｇｂ）と上記高圧
初段ディスクつけ根の弧状部を図示の斜線の如く、輪郭
２０から適宜の厚みだけ肉盛したものから形成せしめ、
肉盛部１８ａ、１８ｂ、１８ｃを形成したものである。
肉盛材料としては、ロータ１３の母材がＯｒ−Ｍｏ−Ｖ
ＪＡのμ口き低クロム鋼の場合には、１２ＣｒＡの如き
高クロム鋼を用いるのが１ましい。１２Ｃｒｊｊｌｉは
公知の如く、Ｏｒ−Ｍｏ−■綱に咬べ、熱膨張係数が小
さい材料である。上記肉盛後に、表面を円滑に仕上げる
ことにより、表面強度を向上すること力ｊできる。又、
ロータ１３の表面形状の内、高圧初段ロータディスクつ
け根部は、上記のクロく応力集中しヤすい部分のため、
特に、この部分を肉盛し、円滑形状に仕上げ、かつ焼鈍
処理して応力歪を除去し、強度の高いタービンロータを
形成することができる。
ＪＡのμ口き低クロム鋼の場合には、１２ＣｒＡの如き
高クロム鋼を用いるのが１ましい。１２Ｃｒｊｊｌｉは
公知の如く、Ｏｒ−Ｍｏ−■綱に咬べ、熱膨張係数が小
さい材料である。上記肉盛後に、表面を円滑に仕上げる
ことにより、表面強度を向上すること力ｊできる。又、
ロータ１３の表面形状の内、高圧初段ロータディスクつ
け根部は、上記のクロく応力集中しヤすい部分のため、
特に、この部分を肉盛し、円滑形状に仕上げ、かつ焼鈍
処理して応力歪を除去し、強度の高いタービンロータを
形成することができる。
次に、本実施例を詳細に説明する。
まず、理論的根拠を記載する。
一般に、ロータ表面の熱応力δＴは下記に示される。
ここで、αはロータ材の熱膨張係数、Ｅはロータの縦弾
性係数、νはロータのポアソン比、Ｔｓはロータの平均
温度、Ｔｓはロータの表面温度を示す。
性係数、νはロータのポアソン比、Ｔｓはロータの平均
温度、Ｔｓはロータの表面温度を示す。
上式よりロータ材の熱膨張係数αが小さければ、それだ
けロータ表面の熱応力δテが小さくなる。
けロータ表面の熱応力δテが小さくなる。
１２ＣｒＪ４は、Ｃｒ −Ｍ Ｏ−Ｖ鋼に比べ上記の如
く熱膨張係数αが２０％も小さい。しかしながらＪｉ：
ｚｃｒｓは高クロム鋼で０、ロータ１３全体を１２Ｃｒ
鋼で製作することは、高１曲のものとなり、かつ加工性
も？？劣る。従って、所要箇所のみを肉盛形成しのが本
実施例のポイントである。
く熱膨張係数αが２０％も小さい。しかしながらＪｉ：
ｚｃｒｓは高クロム鋼で０、ロータ１３全体を１２Ｃｒ
鋼で製作することは、高１曲のものとなり、かつ加工性
も？？劣る。従って、所要箇所のみを肉盛形成しのが本
実施例のポイントである。
本実施例では、ロータ表面の熱応力の大きい部分に、上
記の如く肉盛部１８ａ、１８ｂ、１８ｃを形成し、肉盛
部１８ ａ、 １８ ｂ、 １８ ｃノ表面をロータ１
３の形状に沿って円滑に仕上げたもの− から形成され
る。
記の如く肉盛部１８ａ、１８ｂ、１８ｃを形成し、肉盛
部１８ ａ、 １８ ｂ、 １８ ｃノ表面をロータ１
３の形状に沿って円滑に仕上げたもの− から形成され
る。
肉Ａ部ｌ ＆ ａ、 １８ ｂ、 １８ ｃの囚所、肉
厚等は、タービンの８着、段落の位置、形状等により、
適宜に設定される。
厚等は、タービンの８着、段落の位置、形状等により、
適宜に設定される。
本実施例で、低クロム４４ Ｃｒ −Ｍ ｏ −Ｖに対
し、１２０ｒＪ＄ｔ−用いたが、勿膚これに限定するも
のでない。父、ロータ１３の母材がＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼以
外の低クロム鋼に対しても、これに見合う低熱影ｊ辰係
数の高クロム鋼が適宜設定される。
し、１２０ｒＪ＄ｔ−用いたが、勿膚これに限定するも
のでない。父、ロータ１３の母材がＣｒ−ＭＯ−Ｖ鋼以
外の低クロム鋼に対しても、これに見合う低熱影ｊ辰係
数の高クロム鋼が適宜設定される。
次に、併合発明の実施例を１説明する。上記の如く、ロ
ータ１３には、旨圧す段ディスクっけ根の如き応力果中
部が存在する。この部分は上記シ〕如く円弧状に形成さ
れているが、段存の形目では不十分の場合に、更に、こ
の部分を肉盛し、円滑な形状に仕上げ、かつ、焼鈍処理
をしたものでるる。
ータ１３には、旨圧す段ディスクっけ根の如き応力果中
部が存在する。この部分は上記シ〕如く円弧状に形成さ
れているが、段存の形目では不十分の場合に、更に、こ
の部分を肉盛し、円滑な形状に仕上げ、かつ、焼鈍処理
をしたものでるる。
肉盛仕上げと焼鈍による組、ｖ＆の平準化、歪除去によ
り、よシ強度を向上することができる。この場合、肉盛
材料はロータ１３の母材と同一のものでもよく、上記の
如く、母材よシ熱ｌ彫１辰係数の低いものでもよい。
り、よシ強度を向上することができる。この場合、肉盛
材料はロータ１３の母材と同一のものでもよく、上記の
如く、母材よシ熱ｌ彫１辰係数の低いものでもよい。
又、上記肉感は、新規製作するロータ１３にの、み適用
するものでなく、使用によシその表ノ一部のｉＩ匠が疲
労劣化したロータ１３の再生にも通用される。応力集中
により疲労劣化した場合全公知の手段（磁気探傷、カラ
ーチェック、目視等）により見出し、この部分をスキン
カットした後、上記肉盛を行、りい、円滑に仕上げた後
、焼鈍処理することにより強度の高いロータ１３が再生
される。
するものでなく、使用によシその表ノ一部のｉＩ匠が疲
労劣化したロータ１３の再生にも通用される。応力集中
により疲労劣化した場合全公知の手段（磁気探傷、カラ
ーチェック、目視等）により見出し、この部分をスキン
カットした後、上記肉盛を行、りい、円滑に仕上げた後
、焼鈍処理することにより強度の高いロータ１３が再生
される。
上記の肉盛技術は、従来よシ一般に採用されているもの
で、％に高度の技術を必要とするものでなく、簡便に実
施することができる。
で、％に高度の技術を必要とするものでなく、簡便に実
施することができる。
なｉ１低熱膨張係故のクロム鋼を用いた上記実施例の場
合には、熱応力を約２０％低減でき、寿命を大幅に同上
することができる。
合には、熱応力を約２０％低減でき、寿命を大幅に同上
することができる。
以上の説明によって明らかの如く、本発明によれば、タ
ービンの信頴注、寿命を大巾に向上し得ると共に、簡便
の手段によりロータを再生し得る効果が上げられる。
ービンの信頴注、寿命を大巾に向上し得ると共に、簡便
の手段によりロータを再生し得る効果が上げられる。
第１図は４フロー型蒸気ターピ／の概要系統図、第２図
（ａ）は、起動、運転、停止時の蒸気温度、ロータ表面
温度、ロータ中心孔温度の時間的変化を示す線図、第２
図（ｂ）は第２図（ａ）の温度変化に対応するロータ応
力発生の時間変化を示す線図、第３図は間圧段落および
中圧段落の近傍のロータの断面図、第４図はタービン冷
媒起動時のロータ断面図されるル６力分布図、第５図は
本発明一実施例を示すロータ断面図である。 １・・・高圧段落、２・・・中圧段落、６・・・第１没
後蒸気温度、７・・・ロータ表面温度、８・・・ロータ
中心孔温度、９・・・ロータ中心孔応力、ｌｏ・・・ロ
ータ表面心力、１１・・・Ａ留応力、１２・・・マイナ
ス降伏点、１３・・・ロータ、１４・・・ロータ中心孔
、１５・・・熱応力、１６・・・遠心応力、１７・・・
合成応力、１８ａ。 １８ｂ、１８ｃ・・・肉盛部、１９・＊面部、１９ａ。 １９ｂ・・・外面輪郭、２０・・・輪郭。 代理人 弁理士 秋本正実 ］ 摺？図 時間
（ａ）は、起動、運転、停止時の蒸気温度、ロータ表面
温度、ロータ中心孔温度の時間的変化を示す線図、第２
図（ｂ）は第２図（ａ）の温度変化に対応するロータ応
力発生の時間変化を示す線図、第３図は間圧段落および
中圧段落の近傍のロータの断面図、第４図はタービン冷
媒起動時のロータ断面図されるル６力分布図、第５図は
本発明一実施例を示すロータ断面図である。 １・・・高圧段落、２・・・中圧段落、６・・・第１没
後蒸気温度、７・・・ロータ表面温度、８・・・ロータ
中心孔温度、９・・・ロータ中心孔応力、ｌｏ・・・ロ
ータ表面心力、１１・・・Ａ留応力、１２・・・マイナ
ス降伏点、１３・・・ロータ、１４・・・ロータ中心孔
、１５・・・熱応力、１６・・・遠心応力、１７・・・
合成応力、１８ａ。 １８ｂ、１８ｃ・・・肉盛部、１９・＊面部、１９ａ。 １９ｂ・・・外面輪郭、２０・・・輪郭。 代理人 弁理士 秋本正実 ］ 摺？図 時間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ロータの表面に、該ロータの母材よシも熱膨張条
数の小さい材料を肉盛形成してなるタービンロータ。 ２ 上記材料が、上記ロータの母材が低クロム鋼の場合
に、高クロム鋼でるることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載のタービンロータ。 ３、 ロータの表面の応力集中部に肉盛溶接し、該肉盛
部を円滑に仕上げｆｃ段、焼鈍処理して形成さ□ れる
タービンロータ。 ４、上記応力集中部が、上記ロータのディスクつけ根で
あることを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載のタ
ービンロータ。 ５、上記応力集中部が、強度が波力低下した上記ロータ
の表層部をスキンカットした部分で−あると−２とを特
徴とする特許請求の範囲第３項に記載のタービンロータ
。 一１７Ｑ、Ｊｂｌ−Ｌｉ−Ｊ１％−’＃＃１．ｎ−Ｊ、
ＡｂｋＪｍＪＪｘ、１ｌａｌ）’＃故の小さい材料から
なること倉特畝とする特許請求の範囲第３項に記載のタ
ービンロータ。 ７、 上記材料が、上記ロータの母材が低クロム鋼の場
合に、高クロム鋼であることを特徴とする特許請求の範
囲第６項に記載のタービンロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP186584A JPS60147501A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | タ−ビンロ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP186584A JPS60147501A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | タ−ビンロ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60147501A true JPS60147501A (ja) | 1985-08-03 |
| JPH0472041B2 JPH0472041B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=11513438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP186584A Granted JPS60147501A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | タ−ビンロ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60147501A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0312362A (ja) * | 1989-06-12 | 1991-01-21 | Honda Motor Co Ltd | ハイブリッドタービンロータ |
| US5739912A (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-14 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Object profile measuring method and apparatus |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139801U (ja) * | 1980-03-25 | 1981-10-22 | ||
| JPS5799207A (en) * | 1980-12-10 | 1982-06-19 | Hitachi Ltd | Production of rotor shaft |
| JPS599127A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Fuji Electric Co Ltd | タ−ビンロ−タ材の応力徐去焼鈍方法 |
| JPS599129A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Fuji Electric Co Ltd | タ−ビンロ−タ材の応力徐去焼鈍方法 |
-
1984
- 1984-01-11 JP JP186584A patent/JPS60147501A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPH0312362A (ja) * | 1989-06-12 | 1991-01-21 | Honda Motor Co Ltd | ハイブリッドタービンロータ |
| US5739912A (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-14 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Object profile measuring method and apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0472041B2 (ja) | 1992-11-17 |
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