JPS60161184A - インクリボン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明はファインデニールポリアミドフィラメント糸を
用いた、印字耐久性および鮮明性にすぐれ、長時間印字
後の蛇行変形がきわめて少ないインクリボン、特に薄手
のインクリボンに関するものである。

〈従来技術との関係〉 従来の１ンクリボンには綿、絹、ホリアミド繊維からな
る織物が使われているが、綿はインクの保持性は良いが
、印字鮮明性に欠け、厚く、スカムが発生する欠点があ
り、絹はインク保持性良く、印字の鮮明性にもすぐれる
が、耐久性が劣り、高価である欠点を有する。また、ポ
リアミド繊維は耐久性は前記の綿、絹素材よりすぐれる
が、寸法安定性がわるく蛇行しやすい等の欠点がある。

さらにまた、ポリエステル糸の高密度織物をインクリボ
ンに用いることもなされているが、ポリエステル糸はポ
リアミド繊維糸に比し、寸法安定性はすぐれているもの
＼剛性率が大きく、印字による蛇行変形が大きく、イン
クの含浸性に劣る欠点がある。これらの欠点を補うため
、アルカリ減量して繊維表面を粗面化する方法も提案さ
れているが従来法の如く、アルカリ減量が多いとポリエ
ステル繊維の強度が著しく減少し、印字耐久性が激減す
るなどの欠点があり、本格的には実用化されていないの
が実情である。ところでインクリボンを使用するプリン
ターは近年、増々高速化さねており、高速運転時の印字
鮮明性にすぐれたインクリボンの開発が待望されている
。印字鮮明性を改良し、フンバクト化するため、薄手の
インクリボンを使用することはよく知られているが、イ
ンクリボンの薄手化と耐久性とは反比例の関係にあり、
従来のインクリボンに使用さねていた素材で薄手化を行
なうと、著しく耐久性が劣り、実用に堪えられなかった
。従来、薄手インクリボンとして３０デニールのポリア
ミド繊維糸を用いたものが最も薄いものであった。これ
は、ポリアミド繊維が実用性のある耐熱性を有する他素
材に比べて最も高強力化しやすい素材であること、およ
びインクリボンに用いられるファインデニールポリアミ
ド繊維の切断強度が６．０　？　／　ｄ以上のものが得
られず、したがって、印字耐久性との関係で３０デニー
ルのポリアミド繊維糸よりなるインクリボンが実用性の
ある薄手インクリボンの下限とされており、超薄手で耐
久性の良好なインクリボンは要望があっても得られなか
った。

〈発明の目的〉 本発明の目的は、従来よりはるかに高強力で単糸デニー
ルの小さいポリアミド繊維糸を用いることにより、従来
、得られなかったような薄手のインクリボンで、かつ、
耐久性にすぐれたインクリボンを得ることにあり、また
、単糸繊度をファインデニール化することにより　織物
の緻密性を高くすることが容易となり、印字圧が増加し
たときの印字のにじみを防いで印字の鮮明性にすぐれ、
耐疲労性を向上させたインクリボンを得ることにある。

〈発明の構成〉 本発明は、単糸繊度が１．０デニール以下、トータルデ
ニールが２５デニール以下のポリアミドマルチフィラメ
ント糸からなる織物の経糸方向が長さ方向に２”（るよ
うにテープ状にカットされており、インクが含浸されて
いるインクリボンである。また、ポリアミド繊維糸の糸
強力がｉ　ｓ　ｏ　ｙ　７ｙ　以上である高強力ポリア
ミド繊維糸Φ→が好ましい。

このようなポリアミドマルチフィラメント糸を形成する
ポリアミドは、９５モル％以上がε−カプロアミド単位
よりなるポリカプラミド系ポリマーで、硫酸相対粘度が
３．０以上であることが好ましく、また、ポリアミド繊
維が次の条件を満足していごことが好ましい。即ち、 （イ）比重よりめた結晶化度χρが３５．０以上、好１
１、＜は４００以上、 （ロ）繊維の複屈折率ムが５５Ｘ１０　’以上、好まし
くは６０Ｘ１０”以上、 （ハ）　（２００）面の見掛けの結晶サイズＡＣ３２，
、≧５５、ＯＡ、好ましくは６ｏ、ｏ　Ｘ以上、に）　
（２０２）、（００２）面の見掛けの結晶サイズＡ　Ｃ
５２０２，００２≧３５．ＯＡ　、好ましくは４０．Ｏ
ＡＸ以上なおかくして得られるファインデニール高強力
ポリアミド繊維は、通常下記（ホ）〜（ト）の特性も備
えている。

（ホ）乾熱収縮率が７．０％以下 （へ）結晶完全度因子ＣＰＩ≧７０．０％（））　（２
００）面及び（２０２）、（００２）面の結晶配向度ｆ
ｃが各々９０％以上。

これらは、ε−カプロアミドの繰返し構造単位が９５モ
ル％以上の硫酸相対粘度３．０以上のポリカプラミド系
ポリマーを （１１Ｑ／πＤ３≧２１０００、好ましくは４００００
以上となるように単孔あたりのポリマー吐出量とノズル
孔径を選択すること、 （２）紡糸引取時のドラフト比Ｖｗ　／　Ｖｏ≧２５、
好ましくは３０以上とすること、 （３）　ノズル直下に加熱ゾーンを設け、その距離り、
を３θ〜２００閣とすること、 （４）　ノズ＃直下加熱ゾーン中の糸条雰囲気温度を２
５０℃以上、好ましくは２８０〜３３０℃とすること、 （５）一旦巻き取るか、或いは連続して延伸する前の糸
条の複屈折率なが２５ＸＩＵ−３〜４０Ｘ１０　”単糸
デニールを２．５デニール以下、好ましくは２゜０デニ
ール以下とすること、 （６）該紡出糸を２段以上の多段延伸すること、好まし
くは全延伸倍率を２．０〜３．５倍にすることによって
達成される。

本発明で意図する繊維の原料たるポリアミドは２０℃、
９６％の濃硫酸溶液中で重合体濃度１０■／−で測定し
た相対粘度が少なくとも３．０以上、好ましくは、３．
２以上のもので、たとえば、ポリカプロラクタム、ポリ
へキサメチレンアジパミド、ポリへキサメチレンアジパ
ミド、これらのポリアミドのコポリマーおよび１．４シ
クロヘキサンビス（メチルアミン）と線状脂肪族ジカル
ボン酸の縮合生成物を基材としたポリアミド類などがあ
る。

特に、−一カブロアミドの繰返し単位が９５モル％以ｌ
のナイロン６ポリマーが好ましい。共重合し得る他のポ
リアミド成分としては例えは、ポリヘキサメチレンアジ
パミド、ホリヘキサメチレンセバカミド、ホ′リヘギサ
メチレンイソフタラミド、ポリへキザメナレンテレフタ
ラミド、ポリキシリレンフタラミド等がある。共重合成
分を５モル％以上含有すると結晶性が低下Ｉ７、寸法安
定性が低下する為好ましくない。水分率を０．０３％以
下に乾燥した上記ポリアミドを溶融紡糸機で紡糸するが
、このとき好ましくはエクストルーダ型紡糸機を用いる
。

紡糸条件として、本発明の特徴は、まずノズルオリフィ
ス中のポリマー剪断流動時のレオロジー的パーｙメータ
ーである剪断速度に対応するパラメーターであるＱ／π
Ｄ３が２１０００以上、更に好ましくは４００００以上
となるように単孔あたりのポリマー吐出ｆｉｔＱとノズ
ル孔径りを選択することである。

従来技術では、このような高剪断速度で硫酸相対粘度が
３．０以上であるような高分子量ナイ誼ンをメルトフラ
入タチュアなしで紡出するためには、紡糸温度を非常に
高く設′定せねばならないため、Ｑ／πＤ　は２１００
０未満とすることが当業界の常識であった。本発明者等
はノズル面温度のみをノズル面に装鵬したヒーターで加
熱することにより、ポリマーの劣化を誘起せずメルトフ
ラクチュア発生を防止する技術を確立することにより、
この間頌を解決した。

また、紡糸温度アップによるオリゴマー発生戴アップの
問題は、ノズル直下をスチームシールするなり、不活性
気体シールすることにより改善できる。

このような条件で吐出されたポリマーをドラフト比（Ｖ
ｗ／Ｖｏ）を２５以上、好ましくは３０以上として引き
取ることが肝要である。

その際、ノズル直下に加熱ゾーンを設け、その距離を３
０〜２００ｔ１１として、糸条通過雰囲気温度を２５０
℃以上、好ましくは２．８０〜３３０℃とすることによ
り未延伸糸の量系デニールが２．５ｄ以下、好ましくは
２．０ｄ以下にして、がっ未価伸糸の複屈折率を２５Ｘ
１０−３〜４０ＸＩＯ−３とすることができる。

未延伸糸の複屈折率が２５Ｘ１０−３未満であると後伸
びが大きいために延伸安定性がそこなわれること、およ
び未延伸糸の単糸デニールが大きくなることから、本発
明のような１．０　ｄ以下で切断強度９２／ｄ以上のフ
ァインデニール高強力ポリアミド繊維を得ることが困難
である。

また未延伸糸の複屈折率が４．ｏｘｉｏ−３を越えると
、延伸性が急激に低下すること、紡糸時の安定性がそこ
なわれ、未延伸糸の糸ムラが大きくなることから本発明
の高強力ファインデニールａｍを得ることが困難である
。

このようにして得られた未延伸糸を一旦巻取るか、或い
は連続して延伸する際に、１．１０倍以下の予備伸長を
与えた後、ホットローラーあるいは室温ローラーによっ
て第１段延伸を行ない、あるいは２００℃以上の高温加
圧蒸気による第１段延伸を行った後、第２段延伸では、
１００〜３００℃で熱処理を行なうのがよい。いずれの
第１段延伸手法を採用するにしても、全延伸倍率の５０
％以Ｆの延伸を、第１段延伸で行うことが、延伸挙動を
安定化させるためには、必要であり、また全延伸倍率は
高い方が好ましく、通常は２．０倍以上３．５倍以下に
することが望ましい。また第１段延伸における延伸温度
はローラー延伸の場合、１００℃以下にせねばならない
。１００℃を越えると、ローラー上で糸条が不安定にな
り、全延伸倍率が低下する。

また第１段延伸に高温加圧蒸気を適用する場合、糸条と
蒸気噴出孔との距離を５０ｍｍ以内、好ましくは２０叫
以内とし、蒸気噴出孔における蒸気温度を２００℃以上
６００℃以下にする必要がある。

２００℃以下であると延伸速度を十分に上げることがで
きず、延伸点の固定ができない。又、６００℃以上とな
ると糸条の溶断が起りやすく、不安定になる。糸条と蒸
気噴出孔との距離が５０ｍｍ以上離以上上延伸点での糸
条の温度が著しく低下し、非常識な低速で糸条を走行さ
せない限り、延伸点の固定が困難である。優れた強度を
有するポリアミド繊維を８１！造するには、延伸熱処理
工程における糸条接触部をできるだけ少なくすることが
好ましく、たとえば第２段延伸熱処理工程においては、
非接触タイプのヒーターが有効である。

また繊維内にボイドあるいは欠陥を発生せしめることな
く高延伸倍率の延伸を行なう方法として、３段延伸或い
は４段延伸が有効である。３段延伸においては、第２段
と第３段の延伸条件がポイントであり、通常のホットロ
ーラー、ピン、或いはホットプレートによる第２８２、
第３段の延伸を行なう場合、実質的に第２段よりも第３
段熱処理温度を高くすることが必要であり、第２段延伸
を１００〜２００℃、第３段延伸を１６０〜２２０℃の
範囲から夫々選択するのが最も好ましい。また第２段目
に高温加圧噴出蒸気による延伸を行なう方法も有効であ
る。４段延伸においては、ホットローラ、ビンあるいは
ホットプレートによる第２段延伸が完了した後、高温加
圧噴出蒸気による第３段延伸を行ない、しかる後に高温
熱処理を行なう４段延伸手法が特に有効である。

更に第２段延伸を行う際に、第１延伸ローラと第２延伸
ローラとの間に設けられた雰囲気温度１７０〜３５０℃
のスリットヒーター（糸条走行路としてスリットを設け
た加熱装置で、該スリット中に非接触状態で糸条を走行
させながら加熱するもの：雰囲気温度とは該スリット内
の温度を言う）中を糸条が帆３　ｓｅｃ以上滞在できる
様に通過せしめ、しかる後、第２延伸ローラに供する。

その際スリットヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口
の雰囲気温度を１６０℃以上、出口雰囲気温度を３５０
℃以下とし、且つ１７０〜３５０℃の雰囲気に糸条が０
．３　ｓｅｃ以上滞在できる様に通過せしめることが好
ましい。又、２段延伸終了後、一旦巻取ることなく連続
的に、あるいは一旦巻取った後に、２１０〜１５０℃で
１０％以下のりラックス処理を行うことにより、寸法安
定性を更に向上させることも可能である。

かくして得られた本発明の糸条は、従来０．７ｄ以下の
ファインデニールのポリアミド繊維の切断強度が高々６
．０Ｐ／ｄであった（たとえば特公昭５７−１７９６７
号参照）のに対して、切断強度が９゜Ｏｆ／ｄ以上、好
ましくは１０．Ｏｔ　／　ａという高強力を有している
。

本発明の糸条がこのような優れた特性を有することは、
次に示す様な微細構造的な特徴によるものである。

まず比重からめた結晶化度χρが３５．０％以上、好ま
しくは４０．０％以上と従来のポリアミド繊維のχρが
せいぜい３００％程度であったのに対して非常に高いこ
とがあげられる。従って、従来のポリアミド繊維に比較
して非常に繊維構造が安定化しているといえる。

このことは結晶完全度パラメーターＣＰＩが７０．０％
以上と非常に結晶の完全度が高いことからも裏づけられ
る。従って、寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
７．０％以下と低い。

また、ＡＣ３２００≧５５．ＯＡ、好ましくは６０．Ｏ
Ａ以上、Ａ　Ｃ５ｚｏ２．ｏｏ２≧３５．ＯＡ　、好ま
しくは４０．ＯＡ以上と従来のポリアミド繊維に比較し
て大きいこと、（２００）面、（２０２）　（００２）
面の結晶配向度が各々９０％以上であり、結晶部の配向
性が良好であり、平均的な配向性のメジャーである複屈
折率へか５５．ＯＸ　１０以上、好ましくは６０．ＯＸ
　１０　”以上と高いことから、本発明の繊維は結晶部
及び非晶部ともに構造的に非常にガラチリしており、完
全性が高いといえる。

以上のような構造的特徴の裏づけがあってこそ、本発明
に用いられるような単糸デニールが小さくても高強力な
ポリアミド繊維が得られるのである。

また、該ポリカプロアミドは、少量の艶消剤、着色剤、
安定剤、吸湿剤、充填剤などを含んでもよい。

このようにして得られたインクリボン用のファインデニ
ール高強力ポリアミド繊維は、単糸繊度が１．０デニー
ル以下、好ましくは、０．７デニール以下、トータルデ
ニールが２５デニール以下、好ましくは２０デニール以
下であることが必要である。単糸繊度が１．０デニール
を超えると高密度織物とすることにより織物が硬化し、
曲げにくくなり、インク保持性がわるくなる。また、ト
ータルデニールが２５デニールを超えると厚くなって本
発明で目的とするような印字鮮明性を得ることが困難で
ある。また、ポリアミドマルチフイラメント糸の糸強力
が１８０を以上であることが好ましい。

糸強力が１８０ｖ未満でるよ、本発明で目的とする耐久
性のインクリボンが得られなくなる。

また、本発明のインクリボンを構成する織物の密度は経
糸および緯糸のカバーファクターの合計Ｋが１８００以
上であることが好ましい。この理由は印字鮮明性を良く
し、耐久性を保持するには緻密な密度であることが必須
であり、例えば最近増加しつ＼あるプリンターとしてド
ツトマトリックス方式があるがドツトビン径が小さくな
り、印字圧が増加して一層すホンの緻密性が要求されて
きており、上記の織物のカバ−７アクター以上が好まし
い。

糸ｒｕｉ隔、Ｔ　：インクリボン基布の厚さ）の範囲に
なるように構成せしめることが好ましい。経糸の織クリ
ンプ角の適正範囲は前述した如く打字衝撃力により織物
構造が変化する度合を小さくし、性能保持するためであ
り、せまい巾方向となる緯糸より拘束力大となる経糸の
織クリンプ角の変化が大きな影響が出やすく、経糸の織
クリンプ角。Ｗ（資）ボン基布の厚さ）とすることが好
ましい。また緯糸の織クリンプ角Ｑｆは比較的小さくて
もｇｔｌ容できるが経糸の織クリンプ角。Ｗとの関係が
あまりアンハ５　ンＸ　ニｙｘ　ルト性能劣化を起すの
でバランスした織クリンプ状態とすることが望ましい。

従来の織物は第１図に示す如く、経糸方向に伸ばぎれた
構造すなわち、経糸の織クリンプ角。Ｗが、かなり小さ
くなっており、打字衝撃力を受けることにより偏平化さ
れて第２図に示すように経糸の織クリンプ角Ｑｗが著し
く増加し、打字されない部分とに大きな織物構造差を発
生させる。この構造差は織物密度が大きいほど、大きく
なる傾向があり、打字衝撃力による損傷が大きくなる。

したがって、打字衝撃力による織物の織クリンプ角の変
化が小さい方が良好なインクリボンとなる。

上記織物構造、すなわち、経糸の織クリンプ角の条件を
満足させる方法としては従来の精練、セット加工法では
不充分であり、経方向に出来るだけ張力をかけないよう
にし、ヒートセットの際は経方向に充分にオーバーフィ
ードして加工することが好ましい。好ましい方法の具体
例としては精練加工においては張力のカバらない液流染
色機あるいは吊り方式の加工機を用い、プレセントおよ
びファイナルセットにおいては経方向に２〜１０％、好
ましくは３〜６％程度のオーバーフィードを行い経方向
の織クリンプ角を大きくするようにし、緯方向において
も経糸とのバランスを大きく変化させないように適度な
巾出しをすることが好ましい。

ここで、織クリンプ角とは第３図に示す織物の断面図に
おいて、該織物の中心面に対して成す糸軸の最大傾角Ｑ
ｗをもって定義したものである。但し、Ｐは緯糸間の距
離、Ｔは織物の厚さである。

〈発明の効果〉 本発明によるインクリボンは高強力ポリアミド繊維を用
いることによって、薄手のインクリボンとなり、しかも
、耐久性にすぐれたタイプリボンである。また、単糸繊
度が１．０デニール以下、トータルデニールが２５デニ
ール以下のポリアミドマルチフィラメント糸により織成
されるので、織物の緻密性が高くなり、印字圧が増加し
た際でも印字のにじみを防止し、印字の鮮明性にすぐれ
、耐疲労性が向上する。

〈実施例〉 以下、本発明の実施例を詳述するが、本発明は該実施例
に拘束されるものではない。実施例中の前記していない
特性及び測定法は次の通りである。

〈相対粘度の測定法〉 ９６．３±０．１重Ｍ％試薬特級濃硫酸中に重合体濃度
が１０＋＋ｙ／ｍｌになるように試料を溶解させてサン
プル溶液を調整し、２０℃±０．０５℃の温度で氷落下
秒数６〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液相対粘
度を測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い、サン
プル溶液を調整した時と同じ硫酸２０ｒｎ１．の落下時
間Ｔｏ（秒）と、サンプル溶液２０ゴの落下時間ＴＩ（
秒）の比より、相対粘度ＲＶを下記の式を用いて算出す
る。

ＲＶ＝Ｔ１／Ｔ。

〈複屈折率（、Ｗ）の測定法〉 ニフン（ＪＶｌｔ３Ｗ１．鏡ｐｏＨ型うイン社ベレック
コンペンセーターを用い、光源としてはスペクトル光源
用起動装置（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光
源）。５〜６膿長の繊維軸に対し４５度の角度に切断し
た試料を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せ
る。試料スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏
光子に対して４５度になる様、回転載物台を回転させて
調節し、アナライザーを挿入し暗視界と゛した後、コン
ペンセーターｔ−３０１，：して縞数を数える（ｎ個）
。コンペンセーターを右ネジ方向にまわして試料が最初
に暗くなる点のコンペンセーターの目盛ａ　、コンペン
セーターを左ネジ方向にまわして試料が最初に一番暗く
なる点のコンペンセーターの目盛すを測定した後（いず
れも１／１ｏ目盛まで読む）、コンへ＞　＊　−ター　
ｔｔ　３０にもどしてアナライザーをはずし、試料の直
径ｄを測定し、下記の式にもとづき複屈折率（ム）を算
出する（測定数２０個の平均値）。

△ｎ＝Ｐ／ｄ （／’ニレターデーシロン　Ｐ＝ｎλ０＋６）λｏ　＝
　５８９．３ｍμ ε　：ライツ社のコンペンセーターの説明書のＣ／　１
００００とｉよりめる。

ｉ：（ａ−ｂ）（：コンベンセーターの読みの差）く繊
維の強伸度特性の測定法〉 ＪＩＳ−Ｌ１０１７の定鵜による。試料をカセ状ニトリ
、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節された部屋で２４４
時間放置後１テンシロン”ＵＴＭ−４Ｌ型引張試験機〔
東洋ボールドウィン■製〕を用い、試長２０（７）、引
張速度２０　ｃｍ　７分で測定した。

〈乾熱収縮率ＳＨＤの測定法〉 試料をカセ状にとり、２０Ｃ１６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置したのち、試料の０゜１２／ｄに
相当する荷重をかけて測定された長さゐの試料を、無張
力状態で１５０℃のオーブン中に３０分放置したのち、
オープンから取り出して上記温湿度調節室で４時間放置
し、再び上記荷重をかけて測定した長さ１．から次式に
より算出した。

ｔＯ−１１ 乾熱収縮率ＳＨＤ　＝　−Ｘ　１００　（％）〈比　重
〉 トルエンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し、３
０℃±０．１℃に調温された密度勾配管中に十分に脱泡
された試料を入れ、５時間放置後の密度勾配管中の試料
位置を、密度勾配管の目盛りで読みとった値を、標準ガ
ラスフ四−トによる密度勾配管目盛〜比重キャリプレイ
シロングラフから比重値に換算する。ｎ＝４で測定。＃
５重値は原則として小数点以下４桁まで読む。

〈比重よりめた結晶化度χρの算出法〉ナイロン６の結
晶部分の理論比重ρｃ：１．２１２、非晶部分の理論比
重ρＡ　：　１．１１３として（繊維学会誌３ａ（’ｇ
ｏ）ＴｓＯ参照）、繊維の比重ρを下記の式に代入して
算出する。

〈見掛けの結晶サイズ：ＡＣ８） （２００）面及び（００２）　＋（２０２）面の見掛け
の結晶サイズ（ＡＣ８）は広角Ｘ線回折図における赤道
回折曲線の回折強度の半価中より５ｃｈｅｒｒｅｒの式
を用いて算出〔詳細にはり、　Ｅ、アレキサンダー著「
高分子のＸ線回折ｊ化学同人出版第７章参照〕５ｃｈｅ
ｒｒｅｒの式とは、次式で表わされる。

ｆ〒−コア。ｏｓθ 本発明の実施例において用いたＸ線は、管電圧４５ＫＶ
、管電流７０ｍＡｓ銅対陰極、Ｎｌフィルター、波長１
．５４１８Ｘであり、ディフラクトメーターとして理学
電機社製の５Ｇ−７型ゴニオメータ−１Ｘ線発生装置と
してローター７レソクスＲＵ−３Ｈ型を使用した。

〈結晶完全度（ＣＰＩ）） 結晶完全度の測定には、ＡＣ８の測定から得られるＸ線
回折強度を用いる。結晶完全度（ＣＰＩ）をめるために
、Ｄｉｓｍｏｒｅと５ｔａｔｔｏｎの方法を用いる。Ｃ
ＰＩは次式 によって与えられ、ここでＡはナイロン６の場合は０．
２１、ナイロン６６の場合は０．１８９である。又ｄ（
２００）およびｄ（２０２）　（００２）は、（２００
）面および（２０２）　（００２）面の面間隔であり、
Ａｃｓをめる場合に測定された各面の回折角度θを用い
て、下記の式よりめられる。

〈結晶配向度（ｆｃ　）の測定法〉 ＃Ｂ維の結晶配向度の測定は、理学電機社製Ｘ線発生袋
ｆｉｌ（Ｒｕ−３ｎ）、ｇ維試ｒ１測定装置ＲＬ　（Ｆ
Ｓ−３）ゴニオメータ（ｓＧ−７Ｌ計算管にはシンデレ
ージョンカウンター、計数部には波高分析器を用い、Ｎ
ｌフィルターで単色化したＣｕＫｃｔ線（ノー　１．ｓ
　４ｔ　ｓ　Ａ　）で測定する。

本発明に用いる繊維は、一般に赤道上に２つの主要な反
射を有することが特徴である。（ｆｃ　）測定には低角
度の２０を有する反射を使用する。使用される反射の２
０は赤道方向の回折強度曲線から決定される。Ｘ線発生
装置は４０ＫＶ、７０ｍＡで運転する。繊維試料測定装
置に試料を単−ｉ′、どうしが互いに平行となるように
そろえて取り何ける。

試料の厚さが０．５　ｆｉ位になるようにするのが適当
である。赤道方向の回折強度曲線から決定された２θ値
にゴニオメータ−をセットする。対称透過法を用いて方
位角方向を一３０°〜＋３０°まで走査し、方位角方向
の回折強度を記録する。更に一１８０°と＋１８０°の
方位角方向の回折強度を記録する。

この時、スキャニング速度４°／―、チャート速度１０
１１＋Ｉ＋ｌ　／　”　、タイムコンスタント１秒、コ
リメーター２ＷＩａ＋い、レシービングスリット縦幅１
．９ｗｍ−。

横幅３．５謔である。得られた方位角方向の回折強度曲
線から（ｆｃ　）をめるには、±ｘｓｄ’で得られる面
接強度の平均値を取り、水平線を引き基線とする。ピー
クの頂点から基線に垂線を下し、その高さの中点をめる
。中点を通る水平線を引き、この水平線と回折強度曲線
の交点間の距離を測定し、この値を角度（０）に換算し
た値を配向角Ｈとする。結晶配向度は次式によって与え
られる。

ｆｅ（％）＝　（１８０−Ｈ）／１８０Ｘ１００〈カバ
ー７アクターの算出法〉 経糸あるいは緯糸の密度：Ｎ本／インチ糸のデニール：
Ｄ としたときのＮｌｉ　をいう。

（実施例） 経、緯糸の単糸数４８フィラメント、トータルデニール
２４デニールのポリアミドブライトフィラメント糸を用
いて、経糸密度２３３本／インチ、緯糸密度１４７本／
インチ、織上巾１２０ｃｒｎの平織物に織成した。

該織物を液流染色機を用い、経糸方向に極力張力をかけ
ないようにして精練加工を行いカレンダー乾燥した後、
セット条件として経糸方向に７％のオーバーフィードを
行い、緯方向には１％巾出ｔ、、１８０℃×２０秒のヒ
ートセットを行った。得られた織物の密度は経糸２５９
本／インチ、緯糸１６１本／インチであり、経糸と緯糸
のカバーファクター合計値には２１００であった。

該織物の厚さＴ、織クリンプ角を測定したところ、Ｔ　
＝　０．０７４ｔｍ、　Ｑｗ　−２５°、であった。

この基布を超音波ウエルダーにより経糸方向が長さ方向
になるように、インクリボンとして通常の巾にカットし
たテープ基布に通常のインクを含浸させてインクリボン
とした。

このようにして得られたインクリボンの性能を従来法に
よるリボンと比較すると第１表に示す結果が得ら、れた
。

なお第２表〜第４表に、本実施例に使用したポリカプラ
ミド繊維の製造条件及び糸質を示す。

但し、第１表中の従来法によるリボンとは、第２表およ
び第４表に示した比較例のポリカプラミドマルチフィラ
メント糸３０デニール４８フイラメントプライト糸を用
い、織物密度経糸２１４本／インチ、緯糸１４６本／イ
ンチに繊成後、実施例と同一の条件で精練加工、カレン
ダー乾燥、及びセット処理したものである。

第１表 但し ＊基布をインクに浸漬した後、ニップローラーにて荷重
１２Ｋｆをかけて絞り後の基布重量に対するインク含浸
率 ＊＊ＥＣＲ用７　ヒンＦ７　）　７”Ｊ　ンタ−（ＴＥ
’ＣＤＰＲ５０６東京電気株式会社製）を用い、印字速
度１４０回／　ａｅａにより穴あき発生までのインクリ
ボン１ｍ当りの印字数 すなわち、本発明に係るインクリボンはリボン基布の厚
さが薄いにもかかわらず、従来のインクリボンに比しイ
ンク含浸率も充分であり、印字鮮明性、耐久性にすぐれ
、打字後の蛇行変形もきわめて少なく、インクリボンと
してきわめてすぐれた性能を発揮した。

＠２表 第　３　表 第４表 但し、比較例の繊維の場合、ナイロン６のα結晶とｒ結
晶が混在しており、ＡＣ８，ｆｃ、ＣＰＩの測定はでき
なかった。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は従来のインクリボンに用いられて
いる織物の断面図であり、屈曲している糸が経糸を示し
ているが、第１図は打字前のもの、第２図が打字後の織
物断面を示す。 第３図はリボン基布の織物断面図を示す。 特許出願人　東洋紡績株式会社 昂　１　図 第　２１！ｌ 悌　３　凶 １←Ｐ−→１ 手　続　補　正　書 昭和５９年１０月１１日 Ｌ　事件の表示 昭和５９年特許願第１６８８３号 ２　発明の名称 インクリボン ８　補正をする者 事件との関係　特許出願人 大阪市北区堂島浜二丁目２番８号 明細書の発明の詳細な説明の欄 テトラメチレンアジパミド」を挿入する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （」）単糸繊度が１．０デニール以下、トータルデニー
   ルが２５デニール以下のポリアミドマルチフィラメント
   糸からなる織物の経糸方向が長さ方向になるようにテー
   プ状にカットされており、インクが含浸されていること
   を特徴とするインクリボン０ （２）　ポリアミドマルチフィラメント糸強力が１８０
   ２以上である特許請求の範囲第１項記載のインクリボン
   。 （３）　ポリアミドが９５モル％以上がε−カプロアミ
   ド単位よりなるポリカプラミド系ポリマーで、硫酸相対
   粘度が３．０以−ヒである特許請求の範囲第１項または
   第２項記載のインクリボン。 （４）　ポリアミド繊維が下記の特性をもつ繊維である
   特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載のイン
   クリボン。 （イ）比重よりめた結晶化度　χρ≧３５．０％（ロ）
   繊維の複屈折率　△ｎ≧５５Ｘ１０−３（ハ）　（２０
   ０）面の見掛けの結晶サイズＡ　ＣＳ　２００≧５５．
   ＯＡ に）　（２０２）　（００２）面の見掛けの結晶サイズ
   収縮率７０％以下で、複屈折率んが６０Ｘ１０−３以上
   である特許請求の範囲第３項または第４項に記載したイ
   ンクリボン。