JPS60184427A - コルゲ−トフイン成形用のコルゲ−トギヤ - Google Patents
コルゲ−トフイン成形用のコルゲ−トギヤInfo
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- JPS60184427A JPS60184427A JP3863184A JP3863184A JPS60184427A JP S60184427 A JPS60184427 A JP S60184427A JP 3863184 A JP3863184 A JP 3863184A JP 3863184 A JP3863184 A JP 3863184A JP S60184427 A JPS60184427 A JP S60184427A
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- louver
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D13/00—Corrugating sheet metal, rods or profiles; Bending sheet metal, rods or profiles into wave form
- B21D13/04—Corrugating sheet metal, rods or profiles; Bending sheet metal, rods or profiles into wave form by rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D53/00—Making other particular articles
- B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
- B21D53/022—Making the fins
- B21D53/025—Louvered fins
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はコルゲート形熱交換器のコルゲートフィン成形
用のコルゲートギヤに係り、特に、寸法精度の良好なコ
ルゲートフィンの成形を志向したコルゲートギヤに関す
るものである。
用のコルゲートギヤに係り、特に、寸法精度の良好なコ
ルゲートフィンの成形を志向したコルゲートギヤに関す
るものである。
捷ず、コルゲート形熱交換器について説明する。
第１図は、コルゲート形熱交換器を示す斜視図、第２図
は、第１図におけるコルゲートフィンの詳細を示す斜視
図である。
は、第１図におけるコルゲートフィンの詳細を示す斜視
図である。
第１図において、３は、その両端に接続パイプ２を取付
けた、蛇行状に形成した扁平チューブであり、この扁平
チューブ３の平行部に、フィン素材を連続した波形に屈
曲したコルゲートフィン１（詳細後述）が挿入され、前
記扁平チューブ３に、ろう付けによって一体に接合され
ている。なお、ｔはコルゲートフィンの幅、ｈはコルゲ
ートフィンの波形の高さである。
けた、蛇行状に形成した扁平チューブであり、この扁平
チューブ３の平行部に、フィン素材を連続した波形に屈
曲したコルゲートフィン１（詳細後述）が挿入され、前
記扁平チューブ３に、ろう付けによって一体に接合され
ている。なお、ｔはコルゲートフィンの幅、ｈはコルゲ
ートフィンの波形の高さである。
前記コルゲートフィン１は、その平坦部（波形の山や谷
でない部分）には、第２図に示すように、伝熱性能を向
上させるだめに、一方向へ傾斜した（この傾斜角を迎角
という）多数のルーバ１ａが、フィン素材から剪断加工
によって切り起こされている。
でない部分）には、第２図に示すように、伝熱性能を向
上させるだめに、一方向へ傾斜した（この傾斜角を迎角
という）多数のルーバ１ａが、フィン素材から剪断加工
によって切り起こされている。
このように構成したコルゲート形熱交換器において、冷
媒を扁平チューブ３内へＡ→Ａ＋方向へ流す・ことによ
り、その熱交換器の外側をＢ−＋８１方向へ流れる空気
を冷却することができる。
媒を扁平チューブ３内へＡ→Ａ＋方向へ流す・ことによ
り、その熱交換器の外側をＢ−＋８１方向へ流れる空気
を冷却することができる。
とこで、従来から行なわれている、コルゲートフィン１
の加工方法を、その実施に使用されるコルゲートフィン
成形機と併せて説明する。
の加工方法を、その実施に使用されるコルゲートフィン
成形機と併せて説明する。
第３図は、従来のコルゲートフィン成形機を示す略示図
、第４図は、第３図におけるコルゲートギヤ（上）の詳
細を示す分解斜視図、第５図は、第４図に係るコルゲー
トギヤ（上）の正面図、第６図は、第５図におけるルー
バプレードの詳細を示す部分拡大図である。
、第４図は、第３図におけるコルゲートギヤ（上）の詳
細を示す分解斜視図、第５図は、第４図に係るコルゲー
トギヤ（上）の正面図、第６図は、第５図におけるルー
バプレードの詳細を示す部分拡大図である。
第３図において、６は、フィン素材に係るアルミニウム
材７（板厚０．１６ｍｍ）が巻かれており、このアルミ
ニウム材７をコルゲートギヤ側へ供給するアンコイラ、
８は、アルミニウム材７に所定の張力を与えるテンショ
ンローラ、９は、コルゲートギヤ（上）９ａと、このコ
ルゲートギヤ（上）９ａと噛み合いになり、この噛み合
いによりルーバ１ａの剪断加工を行なうことができるコ
ルゲートギヤ（下）９ｂとの一対からなる歯車状のコル
ゲートギヤ（詳細後述）、１０は、コルゲートギヤ９で
成形されたものを圧縮して所定のピッチを与えるピッチ
決め装置、１１は、波形の折り曲げ数を計数するカウン
ター、１２は、このカウンター１１に連動し、所定の山
数で切断する切断機である。
材７（板厚０．１６ｍｍ）が巻かれており、このアルミ
ニウム材７をコルゲートギヤ側へ供給するアンコイラ、
８は、アルミニウム材７に所定の張力を与えるテンショ
ンローラ、９は、コルゲートギヤ（上）９ａと、このコ
ルゲートギヤ（上）９ａと噛み合いになり、この噛み合
いによりルーバ１ａの剪断加工を行なうことができるコ
ルゲートギヤ（下）９ｂとの一対からなる歯車状のコル
ゲートギヤ（詳細後述）、１０は、コルゲートギヤ９で
成形されたものを圧縮して所定のピッチを与えるピッチ
決め装置、１１は、波形の折り曲げ数を計数するカウン
ター、１２は、このカウンター１１に連動し、所定の山
数で切断する切断機である。
前記コルゲートギヤ（上）９ａは、アルミニウム材７を
、コルゲートフィン１の連続した波形に屈曲することが
できる歯形上に、迎角ｒに等しい刃先角を有するルーバ
成形用切刃１３ａを形成した複数枚のルーバブレード１
３を積層して配列し、これらのルーバブレード１３を、
その両側に配設したホルダ１４に、ボルト（図示せず）
を使用して一体に締結してなるものである。一方、コル
ゲートギヤ（下）９ｂは、コルゲートギヤ（上）９ａと
同様に、複数枚のルーバブレードを、その両側に配設し
たホルダで一体に締結してなるものであす、コノルーバ
プレードの歯形は、前記ルーバフレード１３と同一形状
のものであって、この歯形上に、ルーバ成形用切刃１３
ａと対称の切刃角をもつルーバ成形用切刃を形成してな
るものであり、互いにジグザグに噛み合い、この噛み合
いによりルーバの切り起こし加工ができるものである。
、コルゲートフィン１の連続した波形に屈曲することが
できる歯形上に、迎角ｒに等しい刃先角を有するルーバ
成形用切刃１３ａを形成した複数枚のルーバブレード１
３を積層して配列し、これらのルーバブレード１３を、
その両側に配設したホルダ１４に、ボルト（図示せず）
を使用して一体に締結してなるものである。一方、コル
ゲートギヤ（下）９ｂは、コルゲートギヤ（上）９ａと
同様に、複数枚のルーバブレードを、その両側に配設し
たホルダで一体に締結してなるものであす、コノルーバ
プレードの歯形は、前記ルーバフレード１３と同一形状
のものであって、この歯形上に、ルーバ成形用切刃１３
ａと対称の切刃角をもつルーバ成形用切刃を形成してな
るものであり、互いにジグザグに噛み合い、この噛み合
いによりルーバの切り起こし加工ができるものである。
このように構成したコルゲートフィン成形機によって、
コルゲートフィン１を成形する方法を説明する。
コルゲートフィン１を成形する方法を説明する。
まず、アンコイラ６に巻き付けたアルミニウム材７を、
テンションローラ８で一定の張力を与えつつ、一対のコ
ルゲートギヤ９の間に連続的に通し、そこで、波状の折
り曲げとルーバ切りの剪断加工が同時に行われ、所定の
フィン形状寸法に成形される。そして、ピッチ決め装置
１０内で所定のピッチに圧縮され、カウンター１１によ
り計数し、切断機１２で所定の山数に切断され、所望の
コルゲートフィン１（第２図）に成形される。
テンションローラ８で一定の張力を与えつつ、一対のコ
ルゲートギヤ９の間に連続的に通し、そこで、波状の折
り曲げとルーバ切りの剪断加工が同時に行われ、所定の
フィン形状寸法に成形される。そして、ピッチ決め装置
１０内で所定のピッチに圧縮され、カウンター１１によ
り計数し、切断機１２で所定の山数に切断され、所望の
コルゲートフィン１（第２図）に成形される。
上記加工方法は、連続して回転する一対のコルゲートギ
ヤ９の間で、アルミニウム材７の連続的な波状の折り曲
げとルーバの切り起こしの剪断加工とが行なわれるため
、極めて生産性に優れた加工法であり、現在では１００
０〜２０００ 山／分程度の成形速度を有するコルゲー
トフィン成形機が知られている。
ヤ９の間で、アルミニウム材７の連続的な波状の折り曲
げとルーバの切り起こしの剪断加工とが行なわれるため
、極めて生産性に優れた加工法であり、現在では１００
０〜２０００ 山／分程度の成形速度を有するコルゲー
トフィン成形機が知られている。
しかし、上記加工方法によれば、所望の寸法精度を有す
るコルゲートフィンを成形することが困難であるという
問題があった。
るコルゲートフィンを成形することが困難であるという
問題があった。
以下、このことを第７〜９図を使用して説明する。
第７図は、第３図に係るコルゲートフィン成形機で成形
したコルゲートフィンの一例を示す側面図、第８図は、
波形の高さが不揃いのコルゲートフィンを扁平チューブ
に、ろう付けによって一体に結合した状態を示す側面図
、第９図は、コルゲートフィンの波形の高さの標準偏差
と、ろう付は率との関係を示すσ−ρ線図である。
したコルゲートフィンの一例を示す側面図、第８図は、
波形の高さが不揃いのコルゲートフィンを扁平チューブ
に、ろう付けによって一体に結合した状態を示す側面図
、第９図は、コルゲートフィンの波形の高さの標準偏差
と、ろう付は率との関係を示すσ−ρ線図である。
第７図に示すように、第３図に係るコルゲートフィン成
形機によって成形したコルゲートフィン１は、互いに隣
接する波形の高さｈが均一にならず、不揃いに成形され
る（この例では、たとえば左から２番目と３番目の波形
の高さの差はΔｈ）。
形機によって成形したコルゲートフィン１は、互いに隣
接する波形の高さｈが均一にならず、不揃いに成形され
る（この例では、たとえば左から２番目と３番目の波形
の高さの差はΔｈ）。
このように波形の高さｈが不揃いであると、そのコルゲ
ートフィン１を扁平チューブ３に、ろう付けによって接
合したとき、第８図に示すように、扁平チューブ３に接
合されない、ろう付は不良箇所４，４′が多く発生し、
このことがコルゲート形熱交換器の伝熱性能に影響する
熱伝達率を低下させる原因になっていた。
ートフィン１を扁平チューブ３に、ろう付けによって接
合したとき、第８図に示すように、扁平チューブ３に接
合されない、ろう付は不良箇所４，４′が多く発生し、
このことがコルゲート形熱交換器の伝熱性能に影響する
熱伝達率を低下させる原因になっていた。
ろう付けの良否を数値的に表わす量として、ろう付は率
ρ−〔１−（ろう付は不良箇所数）／（２×波形の数）
）Ｘ１００％が用いられているが、このろう付は率ρに
は、コルゲートフィンの波形の高さの寸法精度が大きく
影響するので、ろう付は率ρを向上させるだめには、波
形の高さの寸法精度を向上させる必要がある。
ρ−〔１−（ろう付は不良箇所数）／（２×波形の数）
）Ｘ１００％が用いられているが、このろう付は率ρに
は、コルゲートフィンの波形の高さの寸法精度が大きく
影響するので、ろう付は率ρを向上させるだめには、波
形の高さの寸法精度を向上させる必要がある。
しかし、前述した従来のコルゲートギヤ９で成形したコ
ルゲートフィン１の、波形の高さの寸法精度、すなわち
波形の高さの標準偏差σは良くても０．０８ ｒｒａｎ
でアシ、これ以下にすることは困難であった。
ルゲートフィン１の、波形の高さの寸法精度、すなわち
波形の高さの標準偏差σは良くても０．０８ ｒｒａｎ
でアシ、これ以下にすることは困難であった。
したがって、第９図に示す関係から明らかなように、σ
＝ ０．０８ ｒｔａｎに対するろう付は率ρは９５チ
程度であシ、それ以上のろう付は率にすることができな
かった。
＝ ０．０８ ｒｔａｎに対するろう付は率ρは９５チ
程度であシ、それ以上のろう付は率にすることができな
かった。
このように従来のコルゲートフィン成形機によれば、生
産性は優れているものの、コルゲートフィン１に所望の
寸法精度が得られないため、ろう付は率にも限界があり
、コルゲート形熱交換器の伝熱性能をさらに向上させる
上での障害になっていた。
産性は優れているものの、コルゲートフィン１に所望の
寸法精度が得られないため、ろう付は率にも限界があり
、コルゲート形熱交換器の伝熱性能をさらに向上させる
上での障害になっていた。
本発明は、上記した従来技術の欠点を除去して、生産性
に優れていることはもちろん、寸法精度の良好なコルゲ
ートフィンを成形することができる、コルゲートフィン
成形用のコルゲートギヤの提供を、その目的とするもの
である。
に優れていることはもちろん、寸法精度の良好なコルゲ
ートフィンを成形することができる、コルゲートフィン
成形用のコルゲートギヤの提供を、その目的とするもの
である。
本発明に係るコルゲートフィン成形用のコルゲートギヤ
の構成は、フィン素材を連続した波形に屈曲することが
できる歯形上に、前記屈曲したフィン素材の平坦部にル
ーバを成形することができるルーバ成形用切刃を形成し
たルーバプレードを複数枚積層してなるコルゲートギヤ
（上）と、前記ルーバブレードと同一形状の歯形上に、
前記ルーバ成形用切刃と対称の切刃角をもつルーバ成形
用切刃を形成したルーバプレードを複数枚積層してなる
コルゲートギヤ（下）とからなる一対のコルゲートギヤ
にお゛い・て１、コルゲートギヤ（上）。
の構成は、フィン素材を連続した波形に屈曲することが
できる歯形上に、前記屈曲したフィン素材の平坦部にル
ーバを成形することができるルーバ成形用切刃を形成し
たルーバプレードを複数枚積層してなるコルゲートギヤ
（上）と、前記ルーバブレードと同一形状の歯形上に、
前記ルーバ成形用切刃と対称の切刃角をもつルーバ成形
用切刃を形成したルーバプレードを複数枚積層してなる
コルゲートギヤ（下）とからなる一対のコルゲートギヤ
にお゛い・て１、コルゲートギヤ（上）。
（下）のそれぞれに、ルーバプレードの歯底を連ねて溝
を穿設し、この溝に当該ルーバプレードの歯形よりも外
周側へはみ出すようにしてゴムを嵌入するようにしたも
のである。
を穿設し、この溝に当該ルーバプレードの歯形よりも外
周側へはみ出すようにしてゴムを嵌入するようにしたも
のである。
実施例の説明に入るまえに、本発明に係る基本的事項を
説明する。
説明する。
本発明者等の研究によれば、従来のコルゲートギヤ９に
よって成形したコルゲートフィン１の波（９） 形の高さｈが不揃いになる理由は、一対のコルゲートギ
ヤ９ａ、９ｂによる波形の成形が、プレス型などのよう
に成形部全部を同時に押さえて成形するものではなく、
特に波形の山や谷においては、一対のコルゲートギヤ９
ａ、９ｂの山部、谷部同士でアルミニウム材７を押さえ
て成形するものではなく、シたがって、前記波形の形状
が不明確となり、ピッチ決め装置１０内でバッキングを
行なう過程で、各波形ごとにその高さがばらつくという
ととによるものであることがわかった。
よって成形したコルゲートフィン１の波（９） 形の高さｈが不揃いになる理由は、一対のコルゲートギ
ヤ９ａ、９ｂによる波形の成形が、プレス型などのよう
に成形部全部を同時に押さえて成形するものではなく、
特に波形の山や谷においては、一対のコルゲートギヤ９
ａ、９ｂの山部、谷部同士でアルミニウム材７を押さえ
て成形するものではなく、シたがって、前記波形の形状
が不明確となり、ピッチ決め装置１０内でバッキングを
行なう過程で、各波形ごとにその高さがばらつくという
ととによるものであることがわかった。
本発明は、この解明に基づいてなされたものであり、コ
ルゲートギヤを構成するルーバブレードの歯底に溝を穿
設し、その溝に、ウレタンゴムを、当該ルーバプレード
の歯形よりも外周側へはみ出すようにして嵌入せしめる
ことにより、互いに噛み合う一対のルーバプレードの山
部と、これに対向する歯底に嵌入された前記ウレタンゴ
ムとによって、プレス型による成形と近似した状態で、
アルミニウム材を同時に押圧して、前記山部の形状に前
記アルミニウム材を折り曲げるようにしたも（１０） のである。
ルゲートギヤを構成するルーバブレードの歯底に溝を穿
設し、その溝に、ウレタンゴムを、当該ルーバプレード
の歯形よりも外周側へはみ出すようにして嵌入せしめる
ことにより、互いに噛み合う一対のルーバプレードの山
部と、これに対向する歯底に嵌入された前記ウレタンゴ
ムとによって、プレス型による成形と近似した状態で、
アルミニウム材を同時に押圧して、前記山部の形状に前
記アルミニウム材を折り曲げるようにしたも（１０） のである。
以下、本発明を実施例によって説明する。
第１０図は、本発明の一実施例に係るコルゲートフィン
成形用のコルゲートギヤ（上）のルーバブレードの詳細
を示す部分拡大図、第１１図は、第１０図に係るルーバ
プレードの歯底にウレタンゴムを嵌入しだ状態を示す部
分拡大図、第１２図は、第１０図に係るコルゲートギヤ
（上）と、これに噛み合いになるコルゲートギヤ（下）
とによって、コルゲートフィンを成形している状態を示
す略示図、第１３図は、第１２図に係るコルゲートギヤ
を使用して成形したコルゲートフィンを示す側面図であ
る。
成形用のコルゲートギヤ（上）のルーバブレードの詳細
を示す部分拡大図、第１１図は、第１０図に係るルーバ
プレードの歯底にウレタンゴムを嵌入しだ状態を示す部
分拡大図、第１２図は、第１０図に係るコルゲートギヤ
（上）と、これに噛み合いになるコルゲートギヤ（下）
とによって、コルゲートフィンを成形している状態を示
す略示図、第１３図は、第１２図に係るコルゲートギヤ
を使用して成形したコルゲートフィンを示す側面図であ
る。
本実施例のコルゲートギヤ（上）９ｃは、アルミニウム
材全連続した波形に屈曲することができる山形上に、前
記屈曲したアルミニウム材の平坦部にルーバ倉成形する
ことができるルーバ成形用切刃１３ａを成形した従来と
同一形状のルーバブレード１３を複数枚積層したものに
、ルーバブレード１３懇歯底を埋ねて溝１６（たとえば
幅３陥、（１１） 深さ３ｒｒｍの四角形の溝）を穿設しくこのとき各ル、
＜ブレードは、第１０図に示すルーバプレード１３Ａの
形状になる）、との屑１６に前記歯形よりも外周側へは
み出すようにしてゴムに係るウレタンゴム１５（幅３咽
、高さ３．５ｗｎ、長さ＝ルーバブレード１３Ａの厚さ
×積層枚数のウレタンゴム）を嵌入（第１１図）シ、こ
れを前記第５図に係る従来のコルゲートギヤ（土）９ａ
のように一体に締結してなるものである。
材全連続した波形に屈曲することができる山形上に、前
記屈曲したアルミニウム材の平坦部にルーバ倉成形する
ことができるルーバ成形用切刃１３ａを成形した従来と
同一形状のルーバブレード１３を複数枚積層したものに
、ルーバブレード１３懇歯底を埋ねて溝１６（たとえば
幅３陥、（１１） 深さ３ｒｒｍの四角形の溝）を穿設しくこのとき各ル、
＜ブレードは、第１０図に示すルーバプレード１３Ａの
形状になる）、との屑１６に前記歯形よりも外周側へは
み出すようにしてゴムに係るウレタンゴム１５（幅３咽
、高さ３．５ｗｎ、長さ＝ルーバブレード１３Ａの厚さ
×積層枚数のウレタンゴム）を嵌入（第１１図）シ、こ
れを前記第５図に係る従来のコルゲートギヤ（土）９ａ
のように一体に締結してなるものである。
一方、コルゲートギヤ（下）９ｄは、前記ルーバブレー
ド１３と同一形状の歯形上に、前記ルーバ成形用切刃１
３ａと対称の切刃角をもつルーバ成形用切刃１３ｂを形
成したルーバプレードを複数枚積層したものに、当該ル
ーバプレートノ歯底を連ねて溝を穿設しくこのとき各ル
ーバブレードは、第１２図に示すルーバブレード１３Ｂ
の形状になる）、その溝に前記歯形よりも外周側へはみ
出すようにして、ウレタンゴム１５を嵌入し、一体に締
結してなるものである。
ド１３と同一形状の歯形上に、前記ルーバ成形用切刃１
３ａと対称の切刃角をもつルーバ成形用切刃１３ｂを形
成したルーバプレードを複数枚積層したものに、当該ル
ーバプレートノ歯底を連ねて溝を穿設しくこのとき各ル
ーバブレードは、第１２図に示すルーバブレード１３Ｂ
の形状になる）、その溝に前記歯形よりも外周側へはみ
出すようにして、ウレタンゴム１５を嵌入し、一体に締
結してなるものである。
このように構成した一対のコルゲートギヤ（上）（１２
） ９Ｃ１（下）９ｄを、第３図における従来のコルゲート
ギヤ（上）９ａ、（下）９ｂの代りに配設して、コルゲ
ートフィン成形機をＯＮにすれば、その成形工程におい
ては、たとえば第１２図中の円ａで囲んで示すように、
ルーバブレー）”１３Ｂの山部と、これに対向するルー
バプレード１３Ａの歯底に嵌入されているウレタンゴム
１５とでアルミニウム材７を同時に押圧して、前記山部
の形状にアルミニウム材７が折り曲げられ、前記山部の
形状と同じ形状がアルミニウム材７に明確に形成される
。そして次の工程でピッチ決め装置１０によりバッキン
グが行なわれると、山の折れ線ｌｂ、谷の折れ線ＩＣが
明確になり、第１３図に示すような、波形の高さｈの寸
法精度が曖れだコルゲートフィンＩＡが得られる。
） ９Ｃ１（下）９ｄを、第３図における従来のコルゲート
ギヤ（上）９ａ、（下）９ｂの代りに配設して、コルゲ
ートフィン成形機をＯＮにすれば、その成形工程におい
ては、たとえば第１２図中の円ａで囲んで示すように、
ルーバブレー）”１３Ｂの山部と、これに対向するルー
バプレード１３Ａの歯底に嵌入されているウレタンゴム
１５とでアルミニウム材７を同時に押圧して、前記山部
の形状にアルミニウム材７が折り曲げられ、前記山部の
形状と同じ形状がアルミニウム材７に明確に形成される
。そして次の工程でピッチ決め装置１０によりバッキン
グが行なわれると、山の折れ線ｌｂ、谷の折れ線ＩＣが
明確になり、第１３図に示すような、波形の高さｈの寸
法精度が曖れだコルゲートフィンＩＡが得られる。
第１４図は、第１３図に係るコルゲートフィンを扁平チ
ューブに、ろう付けによって一体に接合した状態を示す
側面図である。
ューブに、ろう付けによって一体に接合した状態を示す
側面図である。
この第１４図から明らかなように、コルゲートフィンＩ
Ａの波形の高さ１１の寸法精度が潰れてい（１３） る（波形の高さの標準篩σ−０，０３ｖｓ ）ために、
ろう付は不良御所がほとんどなくなり（５は、ろう材を
示す）、ろう付は率ρは、従来９５％程度であったもの
が約４係向上して９９チ程度になった。これによシ、コ
ルゲート形熱交換器の熱伝達率が約８俤向上し、所期の
伝熱性能が得られるようになった。
Ａの波形の高さ１１の寸法精度が潰れてい（１３） る（波形の高さの標準篩σ−０，０３ｖｓ ）ために、
ろう付は不良御所がほとんどなくなり（５は、ろう材を
示す）、ろう付は率ρは、従来９５％程度であったもの
が約４係向上して９９チ程度になった。これによシ、コ
ルゲート形熱交換器の熱伝達率が約８俤向上し、所期の
伝熱性能が得られるようになった。
以上説１明した実施例によれば、ルーバブレード１３Ａ
、、１３Ｂの歯底にウレタンゴム１５を嵌入して、コル
ゲートギヤ（上）９ｃ、９ｄによる成形時に、前記ルー
バブレード１３Ａ、１３Ｂの山部の形状を、アルミニウ
ム材７に明確に転写して成形できる構造にしたことによ
り、従来のコルゲートギヤ（上）９ａ、（下）９ｂの代
りに本発明のコルゲートギヤ（上）９ｃ、（下）９ｄを
配設したコルゲートフィン成形機を用いて、従来と同じ
加工速度で、しかも寸法精度のよいフルゲートフィンＩ
Ａを生産することができるという効果があシ、これによ
シ伝熱性能の浸れたコルゲート形熱交換器を安価に生産
することができるようにな（１４） つた。
、、１３Ｂの歯底にウレタンゴム１５を嵌入して、コル
ゲートギヤ（上）９ｃ、９ｄによる成形時に、前記ルー
バブレード１３Ａ、１３Ｂの山部の形状を、アルミニウ
ム材７に明確に転写して成形できる構造にしたことによ
り、従来のコルゲートギヤ（上）９ａ、（下）９ｂの代
りに本発明のコルゲートギヤ（上）９ｃ、（下）９ｄを
配設したコルゲートフィン成形機を用いて、従来と同じ
加工速度で、しかも寸法精度のよいフルゲートフィンＩ
Ａを生産することができるという効果があシ、これによ
シ伝熱性能の浸れたコルゲート形熱交換器を安価に生産
することができるようにな（１４） つた。
なお、本実施例においては、ルーツくブレード１３Ａ、
１３Ｂの歯底の溝１６に嵌入するゴムとして、ウレタン
ゴム１５を使用するようにしだが、ウレタンゴムに限る
ものではなく、ショア硬度が５０°〜９９°程度の弾力
性を有するものであれば、天然ゴム、合成ゴムなど例で
もよい。
１３Ｂの歯底の溝１６に嵌入するゴムとして、ウレタン
ゴム１５を使用するようにしだが、ウレタンゴムに限る
ものではなく、ショア硬度が５０°〜９９°程度の弾力
性を有するものであれば、天然ゴム、合成ゴムなど例で
もよい。
以上詳細に説明したように本発明によれば、生産性に優
れていることはもちろん、寸法精度の良好なコルゲート
フィンを成形することができる、コルゲートフィン成形
用のコルゲートギヤを提供することができる。
れていることはもちろん、寸法精度の良好なコルゲート
フィンを成形することができる、コルゲートフィン成形
用のコルゲートギヤを提供することができる。
第１図は、コルゲート形熱交換器を示す斜視図、第２図
は、第１図におけるコルゲートフィンの詳細を示す斜視
図、第３図は、従来のコルゲートフィン成形機を示す略
示図、第４図は、第３図におけるコルゲートギヤ（上）
の詳細を示す分解斜視図、第５図は、第４図に係るコル
ゲートギヤ化）（１５） の正面図、第６図は、第５図におけるルーバブレードの
詳細を示す部分拡大図、第７図は、第３図に係るコルゲ
ートフィン成形機で成形したコルゲートフィンの一例を
示す側面図、第８図は、波形の高さが不揃いのコルゲー
トフィンを扁平チューブに、ろう付けによって一体に結
合した状態を示す側面図、第９図は、コルゲートフィン
の波形の高さの標準偏差と、ろう付は率との関係を示す
σ−ρ線図２、第１０図は、本発明の一実施例に係るコ
ルケートフィン成形用のコルゲートギヤ（上）のルーバ
プレードの詳細を示す部分拡大図、第１１図は、第１０
図に係るルーバブレードの歯底にウレタンゴムを嵌入し
た状態を示す部分拡大図、第１２図は、第１０図に係る
コルゲートギヤ（上）と、これに噛み合いになるコルゲ
ートギヤ（下）とによって、コルゲートフィンを成形し
ている状態を示す略示図、第１３図は、第１２図に貸、
るコルゲートギヤを１吏用して成形したコルゲートフィ
ンを示す側面図、第１４図は第１３図に係るコルゲート
フィンを扁平チューブに、ろう付けによつ（１６） て一体に接合した状態を示す側面図である。 ＩＡ・・・コルケ−）フィン、１ａ・・・ルーツく、７
・・・アルミニウム材、９Ｃ・・・コルゲートギヤ（上
）、９ｄ・・・コルゲートギヤ（下）、１３Ａ、１３Ｂ
・・・ルーバプレード、１３ａ、１３ｂ・・・ルーツ＜
成形用（１７） ＄ １ 目 ２ 第２目 ＄３目 か ／／ 第４目 ＄５ 目 ＄ ３ 図 湛シ鳴：ｒ／）ａ停偏笈「（飢り 茅７０目 史 １３Ａ Ｉｓ
は、第１図におけるコルゲートフィンの詳細を示す斜視
図、第３図は、従来のコルゲートフィン成形機を示す略
示図、第４図は、第３図におけるコルゲートギヤ（上）
の詳細を示す分解斜視図、第５図は、第４図に係るコル
ゲートギヤ化）（１５） の正面図、第６図は、第５図におけるルーバブレードの
詳細を示す部分拡大図、第７図は、第３図に係るコルゲ
ートフィン成形機で成形したコルゲートフィンの一例を
示す側面図、第８図は、波形の高さが不揃いのコルゲー
トフィンを扁平チューブに、ろう付けによって一体に結
合した状態を示す側面図、第９図は、コルゲートフィン
の波形の高さの標準偏差と、ろう付は率との関係を示す
σ−ρ線図２、第１０図は、本発明の一実施例に係るコ
ルケートフィン成形用のコルゲートギヤ（上）のルーバ
プレードの詳細を示す部分拡大図、第１１図は、第１０
図に係るルーバブレードの歯底にウレタンゴムを嵌入し
た状態を示す部分拡大図、第１２図は、第１０図に係る
コルゲートギヤ（上）と、これに噛み合いになるコルゲ
ートギヤ（下）とによって、コルゲートフィンを成形し
ている状態を示す略示図、第１３図は、第１２図に貸、
るコルゲートギヤを１吏用して成形したコルゲートフィ
ンを示す側面図、第１４図は第１３図に係るコルゲート
フィンを扁平チューブに、ろう付けによつ（１６） て一体に接合した状態を示す側面図である。 ＩＡ・・・コルケ−）フィン、１ａ・・・ルーツく、７
・・・アルミニウム材、９Ｃ・・・コルゲートギヤ（上
）、９ｄ・・・コルゲートギヤ（下）、１３Ａ、１３Ｂ
・・・ルーバプレード、１３ａ、１３ｂ・・・ルーツ＜
成形用（１７） ＄ １ 目 ２ 第２目 ＄３目 か ／／ 第４目 ＄５ 目 ＄ ３ 図 湛シ鳴：ｒ／）ａ停偏笈「（飢り 茅７０目 史 １３Ａ Ｉｓ
Claims (1)
- １、 フィン素材を連続した波形に屈曲することができ
不歯形上に、前記屈曲したフィン素材の平坦部にルーバ
を成形することができるルーバ成形用切刃を形成したル
ーバブレードを複数枚積層してなるコルゲートギヤ（上
）と、前記ルーバブレードと同一形状の謁形」二に、前
記ルーバ成形用切刃と対称の切刃角をもつルーバ成形用
切刃を形成したルーバブレードを複数枚積層してなるコ
ルゲートギヤ（下）とからなる一対のコルゲートギヤに
おいて、コルゲートギヤ（上）、（下）のそれぞれに、
ルーバブレードの歯底を連ねて溝を穿設し、この溝に当
該ルーバプレードの歯形よシも外周側へはみ出すように
してゴムを嵌入しだことを特徴とするコルゲートフィン
成形用のコルゲートギヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3863184A JPS60184427A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | コルゲ−トフイン成形用のコルゲ−トギヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3863184A JPS60184427A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | コルゲ−トフイン成形用のコルゲ−トギヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184427A true JPS60184427A (ja) | 1985-09-19 |
Family
ID=12530584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3863184A Pending JPS60184427A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | コルゲ−トフイン成形用のコルゲ−トギヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184427A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5509288A (en) * | 1993-09-08 | 1996-04-23 | Nippondenso Co., Ltd. | Forming roller for corrugated fin |
| ES2213464A1 (es) * | 2002-09-24 | 2004-08-16 | Industrias Metalurgicas Jem, S.A. | Perfeccionamientos en las herramientas para la fabricacion de aletas para intercambiadores de calor. |
-
1984
- 1984-03-02 JP JP3863184A patent/JPS60184427A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5509288A (en) * | 1993-09-08 | 1996-04-23 | Nippondenso Co., Ltd. | Forming roller for corrugated fin |
| ES2213464A1 (es) * | 2002-09-24 | 2004-08-16 | Industrias Metalurgicas Jem, S.A. | Perfeccionamientos en las herramientas para la fabricacion de aletas para intercambiadores de calor. |
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