JPS6018702A - 変位測定装置 - Google Patents
変位測定装置Info
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- JPS6018702A JPS6018702A JP12728783A JP12728783A JPS6018702A JP S6018702 A JPS6018702 A JP S6018702A JP 12728783 A JP12728783 A JP 12728783A JP 12728783 A JP12728783 A JP 12728783A JP S6018702 A JPS6018702 A JP S6018702A
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- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 9
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 29
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
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- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
- Transmission And Conversion Of Sensor Element Output (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は差動トランスを用いた変位測定装置に関する。
測長機や重量測定機などのように差動トランスを用いた
装置では、測定すべき長さや重量などに比例させて差動
トランスのコアを直線方向に変位させ、この変位量を電
気信号に変換して長さや重さなどを測定している。即ち
、第１図に示すように差動トランス１のコア１ａをＸ方
向に変位させると、１次コイル１ｂに対向する二つの２
次コイル１Ｃ１１ｄの出力電圧ｅ１、ｅ２は第２図のよ
うにコア１ａの変位に比例して変化する。従って両者の
差電圧θ１−ｅ２がコア１ａの変位に比例して変化する
ので２次コイル１（！、１（１の出力信号から差電圧信
号を取り出してコア１ａの変位量を測定している。
装置では、測定すべき長さや重量などに比例させて差動
トランスのコアを直線方向に変位させ、この変位量を電
気信号に変換して長さや重さなどを測定している。即ち
、第１図に示すように差動トランス１のコア１ａをＸ方
向に変位させると、１次コイル１ｂに対向する二つの２
次コイル１Ｃ１１ｄの出力電圧ｅ１、ｅ２は第２図のよ
うにコア１ａの変位に比例して変化する。従って両者の
差電圧θ１−ｅ２がコア１ａの変位に比例して変化する
ので２次コイル１（！、１（１の出力信号から差電圧信
号を取り出してコア１ａの変位量を測定している。
しかして、出力電圧θ１、ｅ２は第２図に示すようにコ
ア１ａがある範囲内の変位に対してはほぼ直線的に変化
するが、ある範囲以上では、相互インダクタンスの変化
のために曲線を描いて変化する。このため、ある範囲を
超えると測定精度が急激に劣化する結果となり、この対
策が問題となっていた。
ア１ａがある範囲内の変位に対してはほぼ直線的に変化
するが、ある範囲以上では、相互インダクタンスの変化
のために曲線を描いて変化する。このため、ある範囲を
超えると測定精度が急激に劣化する結果となり、この対
策が問題となっていた。
この対策の一つとして従来では、基準長の物体あるいは
基準重量の物体を測定ごとに、あるいは間欠的に測定し
、その実測値に基いて補正演算をしていた。しかし、こ
の方法では基準量の測定のだめに時間を割くので測定の
能率が落ち、また基準物体を供給するだめの特別の構造
を必要とするなどの欠点があった。
基準重量の物体を測定ごとに、あるいは間欠的に測定し
、その実測値に基いて補正演算をしていた。しかし、こ
の方法では基準量の測定のだめに時間を割くので測定の
能率が落ち、また基準物体を供給するだめの特別の構造
を必要とするなどの欠点があった。
また他の対策として、実測によって非直線的な変化をデ
ータとして記憶させておき、このデータに基いて測定値
から補正演算する方法も行なわれているが、この方法で
は温度変化や経時変化による感度ドリフトの補正ができ
ないことや、差動トランスを交換すると再度補正データ
をとる必要があり、演算が極めて複雑となるなどの欠点
があった。
ータとして記憶させておき、このデータに基いて測定値
から補正演算する方法も行なわれているが、この方法で
は温度変化や経時変化による感度ドリフトの補正ができ
ないことや、差動トランスを交換すると再度補正データ
をとる必要があり、演算が極めて複雑となるなどの欠点
があった。
本発明は上記の欠点を改良し、測定能率を落とすことな
く、簡単な演算で非直線性による測定誤差を補正できる
ようにした変位測定装置を提供することを目的としてい
る。
く、簡単な演算で非直線性による測定誤差を補正できる
ようにした変位測定装置を提供することを目的としてい
る。
以下、図面に基いて本発明の一実施例を説明する。
第３図は本発明の変化測定装置の一実施例を示すブロッ
ク図である。
ク図である。
同図において、１１は所定周波数の発振信号を出力する
発振回路、１２は測定すべき直線方向の変位に比例して
コア１２ａが変位する差動トランスであって、発振回路
１１の発振信号によって１次コイル１２ｂが励磁され、
逆極性に接続された２つの２次コイ／Ｌ’１２Ｃ，１２
ｄからコア１２ａの変位に対応した出力電圧θ１、ｅ２
をそれぞれ出力する。１３は差動トランス１２の２次
コイル１？、１２（ｌの出力電圧ｅ１、θ２の差電圧ｅ
１−０２ を２次コイル１３ｂに取り出す入カドランス
であって、入カドランス１３の１次コイル１３ａの中間
タップからはｅｌと８２の平均電圧（ｅ１＋８２）口が
取り出される。１４は切換スイッチで、入カドランス１
３の２次コイル１３１）からの出力端子（イ）と１次コ
イル１３ａの中間タップからの出力端子（ロ）とを切換
えるものである。１５は切換スイッチ１４を介して端子
（イ）又は（ロ）からの出力信号を増幅する交流増幅器
、１６は交流増幅器１５の出力信号を検波して直流信号
にする検波器、１７は検波器１６の出力信号を増幅する
直流増幅器、１８は直流増幅器１７の出力信号をディジ
タル信号に変換するＡ ／ Ｄ変換器である。
発振回路、１２は測定すべき直線方向の変位に比例して
コア１２ａが変位する差動トランスであって、発振回路
１１の発振信号によって１次コイル１２ｂが励磁され、
逆極性に接続された２つの２次コイ／Ｌ’１２Ｃ，１２
ｄからコア１２ａの変位に対応した出力電圧θ１、ｅ２
をそれぞれ出力する。１３は差動トランス１２の２次
コイル１？、１２（ｌの出力電圧ｅ１、θ２の差電圧ｅ
１−０２ を２次コイル１３ｂに取り出す入カドランス
であって、入カドランス１３の１次コイル１３ａの中間
タップからはｅｌと８２の平均電圧（ｅ１＋８２）口が
取り出される。１４は切換スイッチで、入カドランス１
３の２次コイル１３１）からの出力端子（イ）と１次コ
イル１３ａの中間タップからの出力端子（ロ）とを切換
えるものである。１５は切換スイッチ１４を介して端子
（イ）又は（ロ）からの出力信号を増幅する交流増幅器
、１６は交流増幅器１５の出力信号を検波して直流信号
にする検波器、１７は検波器１６の出力信号を増幅する
直流増幅器、１８は直流増幅器１７の出力信号をディジ
タル信号に変換するＡ ／ Ｄ変換器である。
１９は測定前に、即ち差動トランス１２のコア１２ａの
変位がほぼ零のときに、切換スイッチ１４を（ロ）側に
接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ１を
記憶する第１の記憶回路、２０は測定時に、即ち差動ト
ランス１２のコア１２ａの変位がほぼ最大になったとき
に、切換スイッチ１４を（ロ）側に接続した場合のＡ
／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ２を記憶する第２の記憶
回路、２１は測定時に、即ち差動トランス１２のコア１
２ａの変位がほぼ最大になったときに、切換スイッチ１
４を（イ）側に接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の
出力値ＥＭ３を記憶する第３の記憶回路である。２２は
前記各タイミングでの切換スイッチ１４の切換え信号及
び第１、第２、第３の記憶回路１９．２０．２１への書
込み信号、及び書込み終了後の第１、第２、第３の記憶
回路１９．２０．２１への読出し信号を出力するタイミ
ング回路である。例えば電縫測定の場合、第４図に示す
ように、秤に被計量物を移送すると、コア１２１Ｌの変
位Ｘはほぼ零から次第に増加し、最大値で安定し、秤か
ら被計量物が去ると、はぼ零に戻る。第４図に示すよう
に秤に被計量物をのせる前にタイミングｔ１において第
１の記憶回路１９はＥＭｌを記憶し、秤に被計量物をの
せて変位Ｘがほぼ最大になつたときに僅かな間隔をおい
たタイミングｔ２、ｔ３ においてそれぞれ第２、第３
の記憶回路２０．２１は８Ｍ２．８Ｍ３を記憶する。
変位がほぼ零のときに、切換スイッチ１４を（ロ）側に
接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ１を
記憶する第１の記憶回路、２０は測定時に、即ち差動ト
ランス１２のコア１２ａの変位がほぼ最大になったとき
に、切換スイッチ１４を（ロ）側に接続した場合のＡ
／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ２を記憶する第２の記憶
回路、２１は測定時に、即ち差動トランス１２のコア１
２ａの変位がほぼ最大になったときに、切換スイッチ１
４を（イ）側に接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の
出力値ＥＭ３を記憶する第３の記憶回路である。２２は
前記各タイミングでの切換スイッチ１４の切換え信号及
び第１、第２、第３の記憶回路１９．２０．２１への書
込み信号、及び書込み終了後の第１、第２、第３の記憶
回路１９．２０．２１への読出し信号を出力するタイミ
ング回路である。例えば電縫測定の場合、第４図に示す
ように、秤に被計量物を移送すると、コア１２１Ｌの変
位Ｘはほぼ零から次第に増加し、最大値で安定し、秤か
ら被計量物が去ると、はぼ零に戻る。第４図に示すよう
に秤に被計量物をのせる前にタイミングｔ１において第
１の記憶回路１９はＥＭｌを記憶し、秤に被計量物をの
せて変位Ｘがほぼ最大になつたときに僅かな間隔をおい
たタイミングｔ２、ｔ３ においてそれぞれ第２、第３
の記憶回路２０．２１は８Ｍ２．８Ｍ３を記憶する。
２３は第１、第２、第３の記憶回路１９．２０．２１の
各記憶値を受領して、（”／ ８Ｍ２ ） Ｘ ＢＭ３
を演算し、この演算結果を変位信号として出力する演算
回路、２４はこの変位信号を表示する表示回路である。
各記憶値を受領して、（”／ ８Ｍ２ ） Ｘ ＢＭ３
を演算し、この演算結果を変位信号として出力する演算
回路、２４はこの変位信号を表示する表示回路である。
次に上記実施例の動作を説明する。
差動トランス１２の１次コイル１２１）は発振回路１１
からの発振信号によって励磁され、２次コイル１２Ｃ１
１２ｄの出力電圧ｅ１、θ２はコア１２ａの変位に対応
して変化する。入カドランス１３の２次コイル１３ｂに
は出力電圧θ１−０２が生じ、１次コイル１３ａの中間
タップには（ｅ、＋ １１３２ ） ／２ が生じる。
からの発振信号によって励磁され、２次コイル１２Ｃ１
１２ｄの出力電圧ｅ１、θ２はコア１２ａの変位に対応
して変化する。入カドランス１３の２次コイル１３ｂに
は出力電圧θ１−０２が生じ、１次コイル１３ａの中間
タップには（ｅ、＋ １１３２ ） ／２ が生じる。
第２図に示すように、コア１２ａの変位に従っである範
囲内で２次コイル１２’ｌ’、１２ａの出力電圧θ１、
θ２はほぼ直線的に変化するから、差電圧ｅ１−０２も
同様にほぼ直線的に変化する。一方、平均電圧（θ１＋
０２ｖ２は同一の範囲内でコア１２ａの変位に無関係に
ほぼ一定になる。第４図に示すように、コア１２ａの変
位Ｘは測定前は零で、測定時に零から次第に増加して最
大値で安定し、測定終了時に急激に零に戻る。従って、
差電圧θ１−８２及び平均電圧（ｅ１＋０２）／２は測
定時にコア１２ａの移動に伴って第２図に示す特性で出
力される。
囲内で２次コイル１２’ｌ’、１２ａの出力電圧θ１、
θ２はほぼ直線的に変化するから、差電圧ｅ１−０２も
同様にほぼ直線的に変化する。一方、平均電圧（θ１＋
０２ｖ２は同一の範囲内でコア１２ａの変位に無関係に
ほぼ一定になる。第４図に示すように、コア１２ａの変
位Ｘは測定前は零で、測定時に零から次第に増加して最
大値で安定し、測定終了時に急激に零に戻る。従って、
差電圧θ１−８２及び平均電圧（ｅ１＋０２）／２は測
定時にコア１２ａの移動に伴って第２図に示す特性で出
力される。
切換スイッチ１４−の切換えによって、上記の差電圧８
１−８２を表わす端子（イ）からの出力信号及び平均電
圧（ｅ、十０２）／２を表わす端子（ロ）からの出力信
号は、いずれも同一の回路１５〜１８を経由する。即ち
、増幅器１５で増幅され、検波器１６で検波されて直流
信号にされ、直流増幅器１７で増幅され、Ａ ／ Ｄ変
換器１８でディジタル信号に変換される。そして、測定
前のコア１２ａの変位がほぼ零のタイミングｔ１におい
て、第１の記憶回路１０には平均電圧（ｅ１＋８２）／
２即ち、（イ）側に切換スイッチ１４を接続した場合の
Ａ ／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ１が記憶される。
１−８２を表わす端子（イ）からの出力信号及び平均電
圧（ｅ、十０２）／２を表わす端子（ロ）からの出力信
号は、いずれも同一の回路１５〜１８を経由する。即ち
、増幅器１５で増幅され、検波器１６で検波されて直流
信号にされ、直流増幅器１７で増幅され、Ａ ／ Ｄ変
換器１８でディジタル信号に変換される。そして、測定
前のコア１２ａの変位がほぼ零のタイミングｔ１におい
て、第１の記憶回路１０には平均電圧（ｅ１＋８２）／
２即ち、（イ）側に切換スイッチ１４を接続した場合の
Ａ ／ Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ１が記憶される。
そして、測定時にコア１２ａの変位がほぼ最大値となっ
たときのタイミングｔ２において、第２の記憶回路２０
には平均電圧（ｅ１＋０２）／２即ち（ロ）側に切換ス
イッチ１４を接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の出
力値ＥＭ２が記憶される。そして、その直後のｔ３にお
いて、切換スイッチ１４が（イ）側に切換えられて、差
電圧ｅ １ｅ ２側即ち、（イ）側に接続された場合の
Ａ／Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ３が記憶される。演算回
路２３は各記憶回路１９．２０，２１の出力値に基いて
（ＥＭｌ ／ＥＭ２ ）ｘ ８Ｍ３を演算して変位信号
として出力し、表示回路２４で変位を出力する。
たときのタイミングｔ２において、第２の記憶回路２０
には平均電圧（ｅ１＋０２）／２即ち（ロ）側に切換ス
イッチ１４を接続した場合のＡ ／ Ｄ変換器１８の出
力値ＥＭ２が記憶される。そして、その直後のｔ３にお
いて、切換スイッチ１４が（イ）側に切換えられて、差
電圧ｅ １ｅ ２側即ち、（イ）側に接続された場合の
Ａ／Ｄ変換器１８の出力値ＥＭ３が記憶される。演算回
路２３は各記憶回路１９．２０，２１の出力値に基いて
（ＥＭｌ ／ＥＭ２ ）ｘ ８Ｍ３を演算して変位信号
として出力し、表示回路２４で変位を出力する。
コア１２ａの変位Ｘが１ｔ／１を超えている場合には、
第２図に示すように第３の記憶回路２１に記憶された実
測値ＥＭ３は直線的変化からはずれ、直線部分の延長線
上にある真の値ＥＭＤよりも低下している。一方、第２
の記憶回路２０に記憶された値ＥＭ２も、直線部分から
はずれて低下し、第１の記憶回路１９に記憶されている
変位量の場合の値ＥＭ１より低下している。従って％
８Ｍ２をＥＭｌまで引上げれば％ ８Ｍ３も真の値ＥＭ
Ｄに近づくことになる。従って、ＥＭＩに比率ＥＭ１／
ｂＭ２を乗算した値は真の値ＥＭＤに近似することにな
るので、演算回路２３からは非直線部分の測定誤差が補
正された値が出力されることになる。変位量Ｘの最大値
が１−／１の範囲内の場合にはＥＭｉ、７ヤ、がほぼ、
なので８Ｍ３がその捷１演算結果として出力される。
第２図に示すように第３の記憶回路２１に記憶された実
測値ＥＭ３は直線的変化からはずれ、直線部分の延長線
上にある真の値ＥＭＤよりも低下している。一方、第２
の記憶回路２０に記憶された値ＥＭ２も、直線部分から
はずれて低下し、第１の記憶回路１９に記憶されている
変位量の場合の値ＥＭ１より低下している。従って％
８Ｍ２をＥＭｌまで引上げれば％ ８Ｍ３も真の値ＥＭ
Ｄに近づくことになる。従って、ＥＭＩに比率ＥＭ１／
ｂＭ２を乗算した値は真の値ＥＭＤに近似することにな
るので、演算回路２３からは非直線部分の測定誤差が補
正された値が出力されることになる。変位量Ｘの最大値
が１−／１の範囲内の場合にはＥＭｉ、７ヤ、がほぼ、
なので８Ｍ３がその捷１演算結果として出力される。
なお第５図に示すように、θ１、θ２の直線性が著しく
悪い場合には、ｅ、−ｅ２も（ｅ１＋０２）／２も同様
に直線性が悪くなる。このため、実測値ＥＭ３は真の値
ＥＭＤからはずれているが、８Ｍ２も同様にＥＭｌから
はずれているので（８Ｍ１／Ｆ）、、２）を８Ｍ３に乗
算すれば真の値ＥＭＤに近づくことになる。従って、第
５図のような特性の場合にも測定誤差が補正された変位
信号が演算結果として得られることになる。
悪い場合には、ｅ、−ｅ２も（ｅ１＋０２）／２も同様
に直線性が悪くなる。このため、実測値ＥＭ３は真の値
ＥＭＤからはずれているが、８Ｍ２も同様にＥＭｌから
はずれているので（８Ｍ１／Ｆ）、、２）を８Ｍ３に乗
算すれば真の値ＥＭＤに近づくことになる。従って、第
５図のような特性の場合にも測定誤差が補正された変位
信号が演算結果として得られることになる。
なお第１の記憶回路１０には、毎回の測定の度にＥＭ１
’に記憶させる代りに、間欠的に記憶させてもよい。
’に記憶させる代りに、間欠的に記憶させてもよい。
また感度ドリフトの補正も行うことができる。
即ち、秤を校正する場合に、秤に何も乗せないときの第
１の記憶回路１９にＥＭｌを記憶し、校正用の分銅を秤
に乗せたときの（ｅ□＋ｅｘ）／２の値ＥＭ２を第２の
記憶回路２０に記憶し、同時にｅ□−８２の値ＥＭ３を
第３の記憶回路に記憶し、このとき（ＥＭＩ ／ＥＭ２
） ×ＥＭ３を計算し、この結果が校正値となるよう
に調整し、以後このときの第１の記憶回路１９の値ＥＭ
１を保持記憶し、毎回の測定毎にこのＥＭ、の値をもと
に毎回の記憶値ＥＭ２．８Ｍ３との演算（ＥＭ１／ＥＭ
２）×ＥＭ３を行うことにより、直線性の補正と同時に
感度変化の補正もできる。
１の記憶回路１９にＥＭｌを記憶し、校正用の分銅を秤
に乗せたときの（ｅ□＋ｅｘ）／２の値ＥＭ２を第２の
記憶回路２０に記憶し、同時にｅ□−８２の値ＥＭ３を
第３の記憶回路に記憶し、このとき（ＥＭＩ ／ＥＭ２
） ×ＥＭ３を計算し、この結果が校正値となるよう
に調整し、以後このときの第１の記憶回路１９の値ＥＭ
１を保持記憶し、毎回の測定毎にこのＥＭ、の値をもと
に毎回の記憶値ＥＭ２．８Ｍ３との演算（ＥＭ１／ＥＭ
２）×ＥＭ３を行うことにより、直線性の補正と同時に
感度変化の補正もできる。
以上説明したように本発明の変位測定装置では測定誤差
の補正のために特別に基準長あるいは基準重量の実測を
行なう必要がなく、簡単な演算によるだけでよいので、
測定能率を落とすことなく自動的に補正された変位測定
をすることが可能となる。
の補正のために特別に基準長あるいは基準重量の実測を
行なう必要がなく、簡単な演算によるだけでよいので、
測定能率を落とすことなく自動的に補正された変位測定
をすることが可能となる。
第１図は差動トランスの回路図、第２図は差動トランス
のコアの変位に対する出力特性を示す図、第３図は本発
明の一実施例の構成を示すブロック図、第４図は測定時
におけるコアの変位を示す図、第５図は非直線性が著し
い場合の差動トランスのコアの変位に対する出力特性な
示す図である。 １１・・・発振回路、１２・・・差動トランス、１４・
・・切換スイッチ、１７・・・直流増幅器、１９・・・
第１の記憶回路、２０・・・第２の記憶回路、２１・・
・第３の記憶回路、２３・・・演算回路。 特許 出 願人 安立電気株式会社 代理人 弁理士 早 川 誠 志
のコアの変位に対する出力特性を示す図、第３図は本発
明の一実施例の構成を示すブロック図、第４図は測定時
におけるコアの変位を示す図、第５図は非直線性が著し
い場合の差動トランスのコアの変位に対する出力特性な
示す図である。 １１・・・発振回路、１２・・・差動トランス、１４・
・・切換スイッチ、１７・・・直流増幅器、１９・・・
第１の記憶回路、２０・・・第２の記憶回路、２１・・
・第３の記憶回路、２３・・・演算回路。 特許 出 願人 安立電気株式会社 代理人 弁理士 早 川 誠 志
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 所定周波数の発振信号を発生する発振回路と；該発振回
路の発振信号によって１次コイルが励磁され、二つの２
次コイルの出力電圧がコアの変位に対応して変化する差
動トランスと；前記二つの２次コイルの出力電圧の差電
圧信号を出力する差電圧出力回路及び和電圧信号を出力
する和電圧出力回路と； 前記差電圧信号と和電圧信号とを切換えて出力する切換
えスイッチと； 該切換スイッチの出力信号を増幅検波する増幅検波回路
と； 該増幅検波回路の出力信号をディジタル信号に変換する
Ａ／Ｄ変換器と； 前記差動トランスのコアの変位がほぼ零のときの前記切
換スイッチを和電圧信号側に接続した場合の前記Ａ ／
Ｄ変換器の出力値ＥＭ１を記憶する第１の記憶回路と
； 前記差動トランスのコアが変位したときの前記切換スイ
ッチを和電圧信号側に接続した場合の前記Ａ ／ Ｄ変
換器の出力値ＥＭ２を記憶する第２の記憶回路及び差電
圧信号側に接続した場合の前記Ａ ／ Ｄ変換器の出力
値ＥＭ３を記憶する第３の記憶回路と； 前記各記憶値を受領して（１Ｍ１／ ＥＭ２ ） Ｘ
ＥＭ３を演算し、該演算結果を前記コアの変位信号とし
て出力する演算回路とを具備する変位測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12728783A JPS6018702A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 変位測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12728783A JPS6018702A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 変位測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6018702A true JPS6018702A (ja) | 1985-01-30 |
| JPH0321048B2 JPH0321048B2 (ja) | 1991-03-20 |
Family
ID=14956234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12728783A Granted JPS6018702A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 変位測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018702A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03197812A (ja) * | 1989-12-26 | 1991-08-29 | Komatsu Ltd | ストローク検出装置 |
| CN109374323A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-22 | 国网山西省电力公司阳泉供电公司 | 基于振动信号指标能量的变压器机械故障检测方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5641043A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-17 | Hatano Yoshiyo | Molding sand collapsing agent |
-
1983
- 1983-07-13 JP JP12728783A patent/JPS6018702A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5641043A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-17 | Hatano Yoshiyo | Molding sand collapsing agent |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03197812A (ja) * | 1989-12-26 | 1991-08-29 | Komatsu Ltd | ストローク検出装置 |
| CN109374323A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-22 | 国网山西省电力公司阳泉供电公司 | 基于振动信号指标能量的变压器机械故障检测方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0321048B2 (ja) | 1991-03-20 |
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