JPS602053B2 - タンポンを作製するための装置及び同装置を稼動するための方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は中央軸心に対して平行に走っているプレス端に
対して３６００／ｎの角度をなして走っているそれぞれ
２つのプレス面を有し中央軸心の周り‘こ配設され同中
央軸心に向って移動するｎ個の第１の締付片及び中央軸
心に対して平行に溝状に走っているそれぞれ１つの凹状
のプレス面を有し第１の綿付片と交互に中央軸心の周り
に配設され同軸心に向って移動するｎ個の第２の締付片
並びに中央軸心に向って第１及び第２の綿付片を移動さ
せるための第１及び第２の駆動手段及び更に第１及び第
２の稀付片のそれぞれ対応する点が緒付片の総ての運動
位置に於て中央軸心から等しい距離を有する様に、第１
及び第２の締付片を相互に結合するための第１及び第２
の結合手段に依り、巻込まれた脱脂綿よりなり実質的に
円筒状の原材料を同材料の鞠心に向うプレス方向にプレ
スすることに依り特に婦人衛生用のタンポンを作製する
ための装置及び同装置を駆動するための方法に係る。

当初に記載の構造の装置は既に例えばＵＳ−ＰＳ２７９
８２６飴等もこ依り既知である。

しかしながら此の構造の既知の装置は〜 これに依り作
製されたタンポンは一部不充分な座屈強度を有し挿入又
は挿入しようとする場合に折曲つてしまうと言う不利を
有していた。従って先ず此の既知の装置を駆動するため
に例えばＤＡＳ１４９１１６１に記載されている様な特
殊な方法を開発して作製されたタンポンの不充分な座屈
強度を或る程度克服しなければならなかった。此の特殊
な方法に依り既知の装置でタンポンを作製する場合に「
最も強度のある領域が作製されたタンポンの中心の長手
方向の鞠心と一致する様になった。このことに依り、従
来此の特殊な方法を用いることなく既知の装置で作製し
た場合に部分的に生じた様な原材料が穂心して圧縮され
たタンポンに対して座屈強度がたしかに高上した。しか
しながら他方に於て、強度が最も高い領域が棒の中心の
長手方向軸心と一致する榛の座屈強度は、此の強度が最
も高い領域が榛の中心部分にはなく棒肇上の、榛の外周
に互って一様に配分された縁の領域に依って形成される
「強度の最も高い領域が横断面上大きさが等しい同一材
料よりなる一様に寸法が定められた棒の座屈強度より僅
少であることが一般に知られている。

此の事実に基づいてタンポンの座屈強度の、上記の特殊
な方法に依り得られる改善は此の間題の最良の解決策を
与えるものではない。

此の様な解決策は既知の装置では達せられない、即ち既
知の装置では強度が最も高い領域がタンポンの中央長手
方向鞄心と一致するタンポン材料の共心的な圧縮も、最
も強度の高い領域が偏心して生じるタンポン材料の漏心
圧縮を除外する上言己の特殊な方法の利点も発揮されず
、タンポン材料の外周上に−様に配分されたタンポンの
縁の領域内でタンポン材料が主として圧縮される。即ち
本発明の目的は、タンポン材料の外周上に一様に配分さ
れたタンポンの縁の領域の中でタンポン材料が主として
圧縮され従って作製されたタンポンの座屈強度が実質的
に高上する当初に記載の構造の装置を提供するにある。

上記の目的は本発明に依り、稀付片が中央軸心に向って
移動する様に中央軸ひこ平行に走っている旋回軸心の周
りで旋回する様に配設されておりそれぞれ１つの第１の
締付片及び隣接第２の綿付片に対して共通の旋回軸心が
設けられており、且つそれぞれの旋回軸心が中央軸心か
ら距離Ｒを有；美事雲理雲珍？手軽峯善奉も鼻しぷ事奉
り、且つそれぞれ第１の綿付片の両プレス面は円筒面で
あり対応する第１の締付片と共に共通の旋回軸心の周り
で旋回する第２の綿付片の方を向いている面は最低ほぼ
Ｐ、Ｒの面曲率半径を有し対応する第１の締付片の旋回
軸心と一致する円筒の鼠′Ｄ並びに最低Ｑｍｍ＝幻ＣＭ
Ｓ（季（Ｐ十貴）−令‐肌肌ｑの角度ばを有し凸舵鴬曲
しているシリンダーマンテル部分を形成し他の面は最低
姫（Ｐ＋幻ｔａｎ峯）Ｒの面曲率半径を有し凹状に鱈曲
しているシリンダーマンテル部分を形成し、且つそれぞ
れ第２の締付片は最低ほぼ幻ｔａｎ告Ｒの壁厚を有する
空洞シリンダー部分より形成されており、同空洞のシリ
ンダー部分の円筒壁面は最低ほぼＰ、Ｒの面曲率半径を
有し上記空洞シリンダー部分の凸状の円筒壁面は最低ほ
ぼ〈Ｐ＋幻ｔａｎ舎）Ｒの面曲率半径を有し上記空洞シ
リンダー部分の円筒の軸ぴま対応する第２の縦付片の旋
回軸心と一致し上記空洞シリンダー部分の、中央軸心の
方を向いている正面は凹状に轡曲しており対応する第２
の締付片の溝状のプレス面を形成し最低ほぼ（ｂ−ｑ）
Ｒの溝の深さを有することにして蓬せられ、此の際Ｐ＝
ノｔ午ｑ 側苦 ｑ＝ａ ＣＯＳ市 ａ＝ｒｉ／Ｒ ｂ＝ｒａ／Ｒ ｃ＝公ｉノＤ ｄ＝Ｄ２
／駅２Ｄ：原材料６の直径 ｒｉ：プレスされたタンポンの中心から外面迄の最短距
離ｒａ：プレスされたタンポンの中心から外面迄の最長
距離であるとする。

本発明に依る装置は既知の装置に対して以下の利点を有
する、即ち、第１の縦付片の運動に依り生じるプレス力
は作製されるタンポンの中央の領域には全く整向されて
おらずむしろ此の中央の領域を通過する作用線上にあり
更に第２の締付片が行なう次のプレス運動に依り生じる
プレス力は当初は此の中央領域からはずれており最後の
運動部分の間で始めて作製されるタンポンの中心に整向
されるので、第１の縦付片の運動の際には作製されるタ
ンポンの中央領域に於てタンポン材料は全く圧縮されず
第２の締付片の運動の際には先ず第１の緒付片の凹状に
轡曲したプレス面に支持されながら後程作製されるタン
ポンの縁の領域を形成するタンポン材料の圧縮が行なわ
れ最後の運動部分の間に始めて作製されるタンポンの中
心の材料も圧縮される一方、此れに対して既知の装置に
於ては第１の縦付片の運動に依って既に同運動に被り生
じるプレスカのｃｏｓ苦情のプレスカの分カカミ作製さ
れるタンポンの中央領域に整向されて発生し続いて行な
われる第２の締付片の運動に依り生じるプレス力が作製
されるタンポンの中心に直接に整向されている。

此の結果当然作製されるタンポンの中心部の材料が実質
的により圧縮され従って本発明に依る装置の場合よりも
外側の縁領域に於ける圧縮はより僅少となる。上記のこ
とより作製されたタンポンの座屈強度は本発明に依る装
置の方が既知のものよりも実質的に大となる。本発明に
依る装置の特に好まれる実施形態に於てはｎは高々６で
旋回軸Ｄの中央軸Ｄからの距離Ｒはよりも大である。

プレスジャーの構成に関して本発明に依る装置に於て、
それぞれ第１の縦付片の上記の他のプレス面が形成する
凹状に轡曲しているシリンダーマンテル部分の角度が同
様に最低Ｑｍｉｎであると有利である、即ちさもないと
第１の縦付片が内方に旋回した後に一般的に所望されな
い空隙が此のシリンダーマンテル部分の外部ないいまこ
のプレス面とまた外方に旋回されたま）の第２の隣嬢締
付片の正面側との闇に残存する。

しかしながらそれぞれ第１の締付片の２つのプレス面に
依り形成される両シリンダーマンテル部分の角度がＱｍ
ｉｎより大で特に等しいと目的に合致する。更に第２の
締付片を形成する空洞シリンダー部分の角度がそれぞれ
第１の縦付片の２つのプレス面に依って形成される両シ
リンダーマンテル部分の角度より大であると有利である
。即ち此の場合には第２の締付片のために設けられた旋
回腕が同ジャーの後端に固定され、此のことは、上方及
び下方に於て第２の締付片に固定された旋回腕を有する
構成よりも構造上簡単である。原材料を締付片の間に押
込み且つプレスされたタンポンを押し出すために本発明
に依る装置は、直径が最低ほぼ公ａの円筒押榛素子と内
径が最低ほぼ公ａの上記の素子を包む空洞円筒状の押榛
素子とよりなり「中央軸心に対して共軸に配設され同軸
心の方向に移動する２つの部分よりなる押棒、並びに原
材料を押込む際に押面を同じ岡内に置いて両押榛素子を
共通に移動させる駆動手段及びプレスされたタンポンを
押出す際に円筒状の押捧素子を別個に移動させるための
駆動手段を含むと有利である。

本発明は更に本発明に依る装置を駆動するための方法に
係り、同方法の特徴は以下の通りである。即ち第１及び
第２の締付片が先ず、最低Ｑｍｉｎであり少なくとも第
２の締付片に於ては第１の締付片を形成し凹状に轡曲し
ているシリンダーマンテル部分のプレス面の部分角（８
）よりも小さい角度の旋回角度だけプレス位置の角位置
に対して戻された角位置にもたらされ、次に原材料が縦
付片の間に押込まれ続いて先ず第１の縦付片がプレス位
置に旋回されて第２の綿付片の上に走上し次に第２の締
付片がプレス位置に旋回されることを特徴とする方法で
ある。以下本発明を添付の実施例に関する図面に就き詳
細に説明する。

第１図に示されている、本発明に依る装置の実施例は中
心鞠１０の周り‘こ配設され同中心に向って移動し中央
軸１川こ平行プレスエッジ１１に対して９０ｏ（３６０
ｏ／ｎ＝３６０ｏ／４）の角度をなして交わる２つのプ
レス面１２，１３を有する４つ（ｎ＝４）の第１の締付
片１及び同第１の縦付片２と交互に中心軸１０の周りに
配設され同軸に向って移動し、中心軸１０１こ対して溝
状に平行に走っている凹状のそれぞれ１つのプレス面１
４を有する第２の縦付片２並びに第１及び第２の締付片
を中央軸１０１こ向って移動するための第１及び第２の
駆動手段及び、締付片の総ての運動位置に於て第１及び
第２の締付片１及び２の相互に対応する点に於て中央軸
から等しい距離を有する様に第１及び第２の総付片１及
び２を結合するための第１及び第２の結合手段１７，１
９及び１８，２０を有する。

緒付片１及び２は中央軸に向って移動できるために旋回
腕２１なし、し２２に依って中央軸１０‘こ対して平行
に走っている旋回軸心２３の周りで旋回する様に配議さ
れており、此の際それぞれ１つの第１の緒付片１及び隣
接している第２の綿付片２に対して共通の旋回軸心２３
が設けられている。

それぞれ旋回軸心２３は中央軸心１０から等しい距離Ｒ
（第２図参照）を有し隣接旋回軸心から汎Ｓｉｎ士派裏
ノをゴ次の距離を有してし、る。

此の際距離Ｒは巻き込まれた脱脂綿よりなり実質的に円
筒状の原材料６（第２図参照）の直径○の１′２より大
きくなければならない。

上記原材料から本発明に依る装置に（第２図ないし第５
図参照）依って圧縮されてタンポン８（第４図参照）が
作製される。

此の距離は更に少なくとも害（Ｋ＋（１十Ｓｉｎ牛）Ｃ
２／Ｋ）でなければならず、此の際且つＣ＝ 公ｉノＤで、ｒｉはタンポン８の中心から圧縮されたタ
ンポン８の外面迄の最小距離、即ち第４図に示されてい
るタンポン８の中心とタンポン８の圧入された４つの溝
のいずれかの底との間の距離を意味する。

此の最後の要求は第１の緒付片１の凹状プレス面１３の
自由端２４が第１の緒付片１が内方に旋回する際に原材
料６に接触してはならないと言うことより生じる、即ち
ｎ＝４に対するＲは最小０．８５血‐１．２０７ｒｉ＋
０．＆ｉ２／Ｄでなければならないと言い現わすことが
できる。両条件、即ち第１の条件及びＲ＞Ｄ／２の条件
は、Ｒら１．のである本発明に依る装置の第１図に示さ
れた実施例に於て満たされる。第１の締付片１の両プレ
ス面１２及び１３は円筒面である。

それぞれのプレス面１２は配置された第１の縦付片１と
共に共通の旋回軸心２３の周りで旋回する第２の締付片
２に配置されており最低ほぼＰ．Ｒの面曲率半径を有す
る凸状に轡曲したシリンダーマンテル部分を形成し此処
に於てＰ＝ゾ１−ｒｉ２ ／２派２−ｒ；／ゾ２Ｒでｒ
ｉは上記の意味を有する。此のシリンダーマンテル部分
のシリンダー軸心は対応するプレス面１２を担持してい
る締付片１の旋回軸心と一致する。此のシリンダーマン
テル部分の角度Ｑ‘まｎ＝４の場合最低Ｑｍｉｎ＝町Ｃ
Ｃ雌（享（Ｐ＋貴）−ぴ／球Ｒ２）−幻ＣＳｍ；家でな
ければなら帆。此の条件‘ま・第１の締付片１の凸状の
プレス面１２の自由端２５が第１の締付片１が内方に旋
回した後もまだ、最低Ｄ／２の中央軸心からの距離を有
していなければならないからである。即ち原材料６は第
１の締付片１の圧縮運動の際に第１の締付片１が内方に
旋回した後に第２の縦付片２の圧縮運動に対して残る間
隙の間では直径が減少しないのである。近似的に此の最
後の条件はｎ＝４に対する角度Ｑ‘ま最低Ｑｍｉｎ２８
．７０・０／ＲノＰ−４０．５ｏ ｒ；／Ｒでなければ
ならないと表現できる。此の条件も本発明に依る装置の
第１図に示された実施例に於て満足され、此の際プレス
面１２に依って形成されるシリンダーマンテル部分の角
度１７．ヅ は此の場合最低要求される角度Ｑｍｉｎ＝
１５．〆より約２０上方にあることは当然である。それ
ぞれのプレス面１３は最低ほぼ（Ｐ＋豹）Ｒの面曲率半
径を有する凹状に轡曲したシリンダーマンテル部分を形
成し、此の際Ｐ＝ノ１−ｒｉ２／波２‐ｒｉ／ノ２Ｒ且
つｑ＝ｒｉ／ゾ２Ｒでｒｉは上記の意味を有する。

此処に於ても原則的に、第１の綿付片１の凹状のプレス
面１３の自由機２４が第１の縦付片１が内方に旋回した
後にまだＤ／２の中央軸心１０からの距離を有しなけれ
ばならず且つ上記と同じ理由からプレス面１２に対して
与えられねばならぬと言う条件が成立する。しかしなが
ら此の条件に依りプレス面１３に依って形成される凹状
に轡曲したシリンダーマンテル部分の角度ＱがＱｍｉｎ
以下になる。即ち上記のマンテル部分の面曲率半径はプ
レス面１２に依って形成される凸状に誉曲されたシリン
ダーマンテル部分の面曲率半径よりゾ２ｒｉだけ大であ
る。プレス面１３に依り形成された凹状に鱈曲したシリ
ンダーマンテル部分の角度Ｑを今最低条件しか満足させ
なかったとするとその結果は、第１の締付片１が内方に
旋回した後にもプレス面１３の自由端２４と次の縦付片
２の正面との間に空隙が残り、此のことは色々な理由か
ら処望されないものであるが特に第１の締付片１の内方
の旋回に関連して原材料６が圧縮される際にタンポン材
料が此の空隙の中に圧入され此のために第２の締付片２
が自由に内方に旋回するのが阻止されるであろう。当然
第２の縦付片２が空隙の中に圧入された此のタンポン材
料を内方に旋回する際に切断又は圧砕してしまうであろ
うが、先ず此の切断又は圧砕された材料は装置の中にた
まりしばらくして故障の原因となり第２に此の様な切断
又は圧砕に依り第２の締付片２に不平衡負荷即ち稼動中
の装置に著しい振動が生じ、此のことに依り当然磨耗が
著しく増大するであろう。上記の空隙が所望されない更
に他の理由は此の場合には第１の縦付片１を内方に旋回
させるため特別なストッパーを設けなくてはならなくな
る一方、第１の緒付片１がプレス面１３を形成する凹状
のシリンダーマンテル部分の角度が充分大なる場合に内
方への旋回の終りで第２の綿付片２の上に走上し此の場
合には特別なストッパーは省略される。上記の理由から
、プレス面１３を形成する凹状のシリンダーマンテル部
分の角度８を同様に最低Ｑｍｉｎと等しくすることが椎
速され、特にそれぞれの第１の縦付片の２つのプレス面
１２及び１３に依り形成されるシリンダーマンテル部分
の角度Ｑ及び８はＱ帆より大である。此の条件も本発明
に依る装置の第１図に示されている実施例に於ては満足
される、即ち此処に於ては上記の如くＱｍ；ｎ＝１５．
２０且つＱ＝１７．２０で且つ８＝１６．５０である。
対称性の理由から、両角度Ｑ及びＢが更に等しく特に第
２の綿付片２が第１の緒付片１の内方への旋回を限定す
るストッパーの儀をすると有利である。第２の締付片２
は空洞シリンダー部分の形状を有し、同部分の最低ほぼ
ノ２ｒ；の壁厚を有し上記部分の凹状の円筒壁面は最低
ほぼＰ．Ｒの面曲率半径を有し且つ上記の部分の凸状の
円筒壁面は最低ほぼ（Ｐ十公）Ｒの面曲率半径を有し、
此の際Ｐ＝ノ１−ｒｉ２／波２−ｒｉ／ノ２Ｒ且つｑ＝
ｒｉ／ノ２Ｒである。

此の空洞シＩＪンダー部分のシリンダー軸心は空洞シリ
ンダー部分に依り形成される。第２の綿付片２の旋回軸
心２３と一致する。此の空洞シリンダー部分の、中央軸
心の方に向いている正面は凹状に轡曲しており空洞シリ
ンダー部分に依り形成される締付片２の溝状のプレス面
１４を形成する。此の凹状に轡曲された正面ないいま溝
状のプレス面１４の溝の深さは、ｒａをタンポン８の中
心から圧縮されたタンポン８の外面迄の最大距離即ち第
４図のタンポンの最大直径の１′２として示されｒｉが
上記の意味を有している場合ｒａ−ｒｉノノ２となる。
更に溝状のプレス面１Ｗま中心に対して対称に轡曲され
ていなければならない。プレス面１４は例えば面曲率半
径ｒｉを有する円筒面であると有利である。此の場合ｒ
ａ＝ｒ：、即ち原材料６は直径公の円筒圧縮体に圧縮さ
れる。此れに対して作製されたタンポンがタンポンの４
つの外面部分の間に溝が付されることが希望される場合
にはｒａ＞ｒｉにされ「此の際プレス面１４は楕円形の
筒の外套面の楕円の長軸に対して対称的な部分の形状を
有するか又は横断面が放物線状に構成されると有利であ
る。本発明に依る装置の第１図に示されている実施例を
駆動するために、駆動ロッド翼５及び１６は圧縮空気シ
リンダーに依り空気力学的に「又は電磁石を介して磁気
的に又は電動機を介して偏心板を介して軸方向に締付片
１及び２の閉鎖及び開放運動に合せて往復動されること
を附言しておくべきであろう。

此の際駆動ロッド１５及び１６の線形運動は結合素子１
７，１９ないいま１８，２０に依り並びにそれぞれの旋
回腕２１の後端にある両レバーに依り此の施回腕則ち縦
付片１及び２が適当に旋回連動される。第２図ないし第
５図は締付片１及び２の運動の個々の相が図式的に示さ
れている。

プレス過程開始時には締付片３及び２は第２図に示され
た位置にある。

此の位置に於ては第６図に示されている様に２つの部分
よりなる押棒３，４に依って原材料６が開放している締
付片ｊと２との間のスペースの中に押込まれる。押棒３
，４は押込作用後一片を引き戻すので円筒状の押榛素子
４の押面は稀付片１及び２の上側と同じ面内に来る。次
に先ず第１の締付片１が第３図に示された位置に旋回さ
れ、此の際限材料６が第３図に示されている横断面がほ
ぼ十字状の成形体７に圧縮される。

此の際締付片１が行なう運動が第２図に於て点鎖線に依
り第３図に於て矢印に依り示されている。此の運動に依
り生じるプレス力の作用線が原材料の中央領域を通過し
実際上原材料６に依って生じる十字状の成形物７の、、
腕″を横方向ないしは此の成形物７の中心の周りで外周
方向に圧縮する。十字状の成形物の中央の領域にあるタ
ンポン材料は従って第１の締付片１が内方に旋回した後
に完全に未だ圧縮されていない一方、十字状の成形物７
のぃ腕″の中のタンポン材料は既に２．２母音圧縮され
ている。第１の締付片亀の内方への旋回運動終了後第２
の綿付片２が第４図に示されている位置に旋回され此の
際十字状の成形物７が圧縮されて第４図に示されている
タンポン８になる。

此の際縞付片２が行なう運動は第３図及び第４図を参照
すれば容易に判る。更に第３図より、縦付片２のプレス
面は稀付片２の旋回運動の開始時成形物７の中心に向っ
ていないので「圧縮体の中心に整向されたプレス力は綿
付片２の最後の運動部分で始めて生じる。此の場合此の
最後の運動部分が第２の締付片の全運動区間の比較的大
きな部分としめることは当然である「即ち此の場合１．
６の比Ｒ／Ｄは比較的大である。此の比Ｒ／Ｄを例えば
０．７ないし０。８に減少させることに依りしかしなが
ら此の最後の運動部分を実質的に減少させて例えば全運
動区間の１５〜３０％になる。

とにかくタンポン材料は第２の縦付片２が内方に旋回す
る際にＲ／○の比に依り多かれ少なかれ主として第４図
に於て斜線で示された緑の領域で圧縮される一方、作製
されたタンポン８の中心に於ける圧縮は当初に記載の既
知の装置に於けるよりも小である。第２の続付片２の内
方への旋回運動の終了後プレス過程は終了し緒付片１及
び２は再び外方に旋回第１図に示された位置に復帰する
。

外方への旋回運動過程の直後則ち第５図に示されている
運動位置に於て第７図に示されている様に作製されたタ
ンポン８は円筒状の押榛素子４で押出され、締付片１及
び２が第１図に示された位置に復帰した後に新たなプレ
ス過程が開始する。本発明に依る実施形態を述べれば以
下の如くである。

ｌ ｎが高々６に等しく旋回軸心２３の中央藤心１０か
らの距離Ｒがより大で あることを特徴とする特許請求の範囲の２に記載のタン
ポンを作製するための装置。

２ それぞれの第１の稀付片１の両プレス面１３の他の
面が形成する凹状に貧曲したシリンダーマンテル部分の
角度（Ｐ）が同様に最低Ｑｍｉｎであることを特徴とす
る特許請求の範囲の２及び前項に記載のタンポンを作製
するための装置。

３ 第２の続付片２を形成する空洞シリンダー部分の角
度（ｒ）がそれぞれ第１の締付片１の２つのプレス面１
２，１３に依り形成されるシリンダーマンテル部分の角
度（Ｑ、Ｂ）よりも大であることを特徴とする特許請求
の範囲の２及び１項より前項迄のいずれかに記載のタン
ポンを作製するための装置。

４ それぞれの第１の縦付片１の２つのプレス面１２，
１３に依って形成された両シリンダーマンテル部分の角
度（Ｑ、３）がＱｍ，ｎより大、特に等しいことを特徴
とする特許請求の範囲２及び１項より前項迄のいずれか
に記載のタンポンを作製するための装置。

５ 原材料を緒付片１，２の間に押込むために及び圧縮
されたタンポン８を押出すために、直径が最低ほぼ公ａ
の円筒状の押棒素子４及び内径が最低ほぼ公ａの上記の
素子４を包む円空洞筒状押榛素子３を有し中央軸０１川
こ対して共０的に配設され同軸Ｄの方向に移動する２つ
の部分よりなる押棒３，４並びに特に原材料６を押込む
際に押棒の面が同じ面内にある両押榛素子３，４を共通
に運動せしめる駆動素子及び圧縮されたタンポン８を押
出す際に円筒状の押榛素子４を特別に移動せしめるため
の駆動手段を含むことを特徴とする特許請求の範囲の２
及び１項より前項迄のいずれかに記載のタンポンを作製
するための装置。

６ 円筒状の押棒素子４が押面の中央の領域の中に図面
により突出している鼻状部９が設けられていることを特
徴とする前項に記載のタンポンを作製するための装置。

図面の簡単な説明第１図は本発明に依る装置の実施例の
平面図、第２図より第５図迄は第１図に示された実施例
のプレス過程の個々の相を示し、第６図及び第７図は第
１図に被る実施例の原材料ないいまプレスされたタンポ
ンの押込及び押出過程を示す。

亀，２・・…・締付片、６・・・…原材料、１０・・・
・・・中央軸心、１２，１３・・…・プレス面、１４・
…・・溝状プレス面、２３…・・・旋回軸、Ｑ・・・・
・・シリンダーマンテル部分角度。

矛７四 ゲ１′．Ｚ７ 矛昼’２幻 矛 ２６０ 矛３楓 矛４１２１ 了５′ａ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 中央軸心に対して平行に走っているプレス端に対し
   て３６０°／ｎの角度をなして走っているそれぞれ２つ
   のプレス面を有し中央軸心の周りに配設され同中央軸心
   に向って移動するｎ個の第１の締付片及び中央軸心に対
   して平行に溝状に走っているそれぞれ１つの凹状のプレ
   ス面を有し第１の締付片と交互に中央軸心の周りに配設
   され同軸心に向って移動するｎ個の第２の締付片並びに
   中央軸心に向って第１及び第２の締付片を移動させるた
   めの第１及び第２の駆動手段及び更に第１及び第２の締
   付片のそれぞれ対応する点が締付片の総ての連動位置に
   於て中央軸心から等しい距離を有する様に、第１及び第
   ２の締付片を相互に結合するための第１及び第２の結合
   手段に依り、巻込まれた脱脂綿よりなる実質的に円筒状
   の原材料を同材料の軸心に向うプレス方向にプレスする
   ことに依り特に婦人衛生用のタンポンを作製するための
   装置に於て、締付片１，２が中央軸心１０に向って移動
   する様に中央軸心に平行に走っている旋回軸心２３の周
   りで旋回する様に配設されておりそれぞれ１つの第１の
   締付片１及び隣接第２の締付片２に対して共通の旋回軸
   心２３が設けられており、且つそれぞれの旋回軸心２３
   が中央軸心１０から距離Ｒを有し隣接旋回軸心２３から
   ２Ｒｓｉｎπ／ｎを有しＲはＤ／２より大で最低Ｄ／４
   （Ｋ＋（１＋ｓｉｎπ／ｎ）（Ｃ＾２）／Ｋ）であり、
   且つそれぞれ第１の締付片１の両プレス面１２，１３は
   円筒面であり対応する第１の締付片１と共に共通の旋回
   軸心２３の周りで旋回する第２の締付片２の方を向いて
   いる面１２は最低ほゞＰ．Ｒの面曲率半径を有し対応す
   る第１の締付片１の旋回軸心２３と一致する円筒の軸心
   並びに最低αｍｉｎ＝ａｒｃ ｃｏｓ（１／２（Ｐ＋１
   ／Ｐ）−ｄ／Ｐ）−ａｒｃ ｓｉｎ ｑの角度αを有し
   凸状に彎曲しているシリンダーマンテル部分を形成し他
   の面１３は最低ほゞ（Ｐ＋２ｑ ｔａｎπ／ｎ）Ｒの両
   曲率半径を有し凹状に湾曲しているシリンダーマンテル
   部分を形成し、且つそれぞれ第２の締付片２は最低ほぼ
   ２ｑ ｔａｎπ／ｎ・Ｒの壁厚を有する空洞シリンダー
   部分より形成されており、同空洞シリンダー部分の凹部
   状の円筒壁面は最低ほぼＰ．Ｒの面曲率半径を有し上記
   空洞シリンダー部分の凸状の円筒壁面は最低ほぼ（Ｐ＋
   ２ｑ ｔａｎπ／ｎ）Ｒの面曲率半径を有し上記空洞シ
   リンダー部分の円筒の軸心は対応する第２の締付片２の
   旋回軸心２３と一致し上記空洞シリンダー部分の、中央
   軸心１０の方を向いている正面は凹状に彎曲しており対
   応する第２の締付片２の溝状のプレス面１４を形成し最
   低ほぼ（ｂ−ｑ）Ｒの溝の深さを有し、此の際Ｐ＝√（
   １−ｑ＾２）−ｑ ｔａｎπ／ｎｑ＝ａ ｃｏｓπ／ｎ ａ＝（ｒ＿ｉ）／Ｒｂ＝（ｒ＿ａ）／Ｒｃ＝（２ｒ＿ｉ
   ）／Ｄｄ＝（Ｄ＾２）／（８Ｒ＾２）▲数式、化学式、
   表等があります▼ Ｄ：原材料６の直径 ｒ＿ｉ：プレスされたタンポンの中心から外面迄の最短
   距離ｒ＿ａ：プレスされたタンポンの中心から外面迄の
   最長距離であることを特徴とするタンポンを作製するた
   めの装置。 ２ 第１及び第２の締付片１，２が先ず、最低αｍｉｎ
   であり少なくとも第２の締付片２に於ては第１の締付片
   １を形成し凹状に彎曲しているシリンダーマンテル部分
   のプレス面１３の部分角（β）よりも小さい角度の旋回
   角度だけプレス位置の角位置に対して戻された角位置に
   もたらされ、次に原材料６が締付片１，２の間に押込ま
   れ続いて先ず第１の締付片１がプレス位置に旋回されて
   第２の締付片２の上に走上し次に第２の締付片２がプレ
   ス位置に旋回されることを特徴とする特許請求の範囲の
   １に記載の装置を駆動するための方法。