JPS60208902A - 熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物 - Google Patents
熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物Info
- Publication number
- JPS60208902A JPS60208902A JP59064716A JP6471684A JPS60208902A JP S60208902 A JPS60208902 A JP S60208902A JP 59064716 A JP59064716 A JP 59064716A JP 6471684 A JP6471684 A JP 6471684A JP S60208902 A JPS60208902 A JP S60208902A
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- casting
- thermal expansion
- berlinite
- aluminum phosphate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物に関
するものである。
するものである。
クラウンやインレーなどの歯科用金属成形品は、通常ロ
ストワックス法と呼ばれる鋳造技術を用い、次のような
工程に従って鋳造成形される。
ストワックス法と呼ばれる鋳造技術を用い、次のような
工程に従って鋳造成形される。
ｌ）シリコンラバーやアルジネート等の印象材により、
患者の口腔の印象を採取し、この印象に石膏を流し込み
、石膏模型を作成する。
患者の口腔の印象を採取し、この印象に石膏を流し込み
、石膏模型を作成する。
２）この石膏模型上にワックス材を用いて、目的とする
クラウンやインレーの原型を作成する。
クラウンやインレーの原型を作成する。
３）得られたワックス原型をシリカ粉末などからなる埋
没材中に埋没し、この埋没材が硬化した後にこれを加熱
し、ワックス型を熔出させる。
没材中に埋没し、この埋没材が硬化した後にこれを加熱
し、ワックス型を熔出させる。
４）上記３）により、埋没材中に形成させた空所に歯科
鋳造用合金を溶融した湯を注入し、これを冷却固化して
鋳造成形品を作成する。
鋳造用合金を溶融した湯を注入し、これを冷却固化して
鋳造成形品を作成する。
上記鋳造成型の過程において、溶融した合金が冷却固化
する際に、使用する合金の種類によってすので、溶融合
金注入時の成形空所はあらかじめ上記収縮を補償するよ
うに膨張させておく必要がある。この膨張は、埋没材の
硬化時の膨張（硬化膨張）及び加熱時の膨張（加熱膨張
）の両方を併用することによって、行なわれている。し
かしながら、特に硬化膨張は不安定であるために膨張率
の大きな金属の鋳造に対して、十分な膨張率が安定して
得られる埋没材が得られていないのが実情である。特に
コバルト−クロム金属は、歯科修復材料として金合金や
銀合金等の貴金属合金に比べ安価でありかつ優れた機械
的性質と耐食性が認められ、近年その利用の要求が増し
ているが、コバルト−クロム合金の融点は１３００℃以
上と高温であり、収縮を補償するための膨張率は約２．
７％と大きいので、従来の埋没材を用いて十分な精度で
鋳造することが大変にむずかしい現状である。このよう
に熱膨張率の大きな金属の鋳造では、歯科技工現場での
生産性が悪く、ひいては歯科治療の長期化の聞届を生じ
ていた。
する際に、使用する合金の種類によってすので、溶融合
金注入時の成形空所はあらかじめ上記収縮を補償するよ
うに膨張させておく必要がある。この膨張は、埋没材の
硬化時の膨張（硬化膨張）及び加熱時の膨張（加熱膨張
）の両方を併用することによって、行なわれている。し
かしながら、特に硬化膨張は不安定であるために膨張率
の大きな金属の鋳造に対して、十分な膨張率が安定して
得られる埋没材が得られていないのが実情である。特に
コバルト−クロム金属は、歯科修復材料として金合金や
銀合金等の貴金属合金に比べ安価でありかつ優れた機械
的性質と耐食性が認められ、近年その利用の要求が増し
ているが、コバルト−クロム合金の融点は１３００℃以
上と高温であり、収縮を補償するための膨張率は約２．
７％と大きいので、従来の埋没材を用いて十分な精度で
鋳造することが大変にむずかしい現状である。このよう
に熱膨張率の大きな金属の鋳造では、歯科技工現場での
生産性が悪く、ひいては歯科治療の長期化の聞届を生じ
ていた。
以上のような背景の下に、熱膨張率の大きな高温埋没材
の出現が望まれている。
の出現が望まれている。
本発明者らはかかる事情に鑑み、熱膨張率の大きな埋没
材について鋭意検討を行なった結果、耐火材としてベル
リナイトを主体とする第三リン酸アルミニウムを使用す
れば、特に７００°Ｃを超える高温域において加熱膨張
率が画期的に大きくなることを見出し、本発明の完成に
至った。
材について鋭意検討を行なった結果、耐火材としてベル
リナイトを主体とする第三リン酸アルミニウムを使用す
れば、特に７００°Ｃを超える高温域において加熱膨張
率が画期的に大きくなることを見出し、本発明の完成に
至った。
すなわち、本発明はベルリナイトを主体とする第三リン
酸アルミニウムを耐火材として含有することを特徴とす
る歯科鋳造用埋没材組成物である。
酸アルミニウムを耐火材として含有することを特徴とす
る歯科鋳造用埋没材組成物である。
歯科朽造用埋没材に第三リン酎アルミニウム（以下リン
酸アルミと記す）を耐火材として使用することは、本発
明者等が先に出願した特順閉５８−４５７５４号に開示
している。この出願においては、７００°Ｃ以下の中低
温埋没材としてリン酸アルミが、優れた熱膨張特性を示
す車を示した。そこで本発明者らは、７００℃を超える
高温でも使用し得る埋没材として、リン酸アルミについ
てさらに検討を行なった結果、ベルリナイト型リン酸ア
ルミが８００℃〜９００°Ｃの間で大きな熱膨張をノ１
＼し、このリン酸アルミを耐火材として単独に使用した
場合、約５．３％という驚異的な高熱膨張率が得られる
ことを知見した。
酸アルミと記す）を耐火材として使用することは、本発
明者等が先に出願した特順閉５８−４５７５４号に開示
している。この出願においては、７００°Ｃ以下の中低
温埋没材としてリン酸アルミが、優れた熱膨張特性を示
す車を示した。そこで本発明者らは、７００℃を超える
高温でも使用し得る埋没材として、リン酸アルミについ
てさらに検討を行なった結果、ベルリナイト型リン酸ア
ルミが８００℃〜９００°Ｃの間で大きな熱膨張をノ１
＼し、このリン酸アルミを耐火材として単独に使用した
場合、約５．３％という驚異的な高熱膨張率が得られる
ことを知見した。
本発明の組成物が大きな熱膨張率をもつ理由は、次のこ
とか考えられる。
とか考えられる。
リン酸アルミとシリカ（Ｓ ｒ ０２ ）は類似の結晶
構造を有しているが、それぞれ次のように特有な温度で
熱転移する。
構造を有しているが、それぞれ次のように特有な温度で
熱転移する。
０リン酸アルミ（Ａ交Ｐ０４）
０シリカ（Ｓ ｉＯ２）
５７３６０ ２２０−２７０ ℃
ので、埋没材の耐火材中にクォーツが含まれていても埋
没材としての加熱程度では、クォーツからトリジマイト
さらにクリストバライトへの転移は事実上起こらない。
没材としての加熱程度では、クォーツからトリジマイト
さらにクリストバライトへの転移は事実上起こらない。
従ってＳ ｉＯ２を埋没材の骨材として用いた場合は、
クォーツ、クリストバライトそれぞれのα相→β相転移
による膨張のみが、利用される。これに対しリン酸アル
ミでは。
クォーツ、クリストバライトそれぞれのα相→β相転移
による膨張のみが、利用される。これに対しリン酸アル
ミでは。
トリジマイト型は非常に不安定であるのでベルリナイト
からクリストバライト型への転移が埋没材として使用さ
れる加熱程度で、速やかに進行する。従ってリン酸アル
ミの場合は、ベルリナイトに加えて、ベルリナイト→ク
リストバライト型への転移による熱膨張が利用できるた
めに、シリカ系骨材に比べて大きな熱膨張が得られると
考えられる。
からクリストバライト型への転移が埋没材として使用さ
れる加熱程度で、速やかに進行する。従ってリン酸アル
ミの場合は、ベルリナイトに加えて、ベルリナイト→ク
リストバライト型への転移による熱膨張が利用できるた
めに、シリカ系骨材に比べて大きな熱膨張が得られると
考えられる。
上述のようにベルリナイト型リン酸アルミを埋１・
滑材の耐火材として用いると、約５．３％もの大リ、種
々の熱膨張率の埋没材が要求されるが、これに対しては
１本発明のベルリナイト型リン酸アルミと従来から使用
されているシリカ系骨材との混合使用又はベルリナイト
を加熱処理して、その一部をクリストバライト型に転移
させたものを用いれば、鋳造に使用される歯科用合金に
合せて、自在に熱膨張率を調整することが可能となり、
鋳造精度が大幅に改善される。
々の熱膨張率の埋没材が要求されるが、これに対しては
１本発明のベルリナイト型リン酸アルミと従来から使用
されているシリカ系骨材との混合使用又はベルリナイト
を加熱処理して、その一部をクリストバライト型に転移
させたものを用いれば、鋳造に使用される歯科用合金に
合せて、自在に熱膨張率を調整することが可能となり、
鋳造精度が大幅に改善される。
また鋳造の作業性をさらに改善するためには、Ｌｉ、Ｎ
ａ、に、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ等の周期律表の第−族
、第二族に属する金属原子の少なくとも１種を０．０５
重量％ないし３重に％の範囲で、（以下含有１７１を示
す％はことわりのない限り屯早％をいう）含有するリン
酸アルミを用いることにより９００°Ｃより高温で起る
大きな熱膨張の開始温度を７５０〜８００℃へ低下させ
る］￥が出来る。これら異種金属原子の含有量は、０．
０５％ないし３％の範囲で、好ましくは０．１％ないし
１．５％の範囲で鰯加することが良い。
ａ、に、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ等の周期律表の第−族
、第二族に属する金属原子の少なくとも１種を０．０５
重量％ないし３重に％の範囲で、（以下含有１７１を示
す％はことわりのない限り屯早％をいう）含有するリン
酸アルミを用いることにより９００°Ｃより高温で起る
大きな熱膨張の開始温度を７５０〜８００℃へ低下させ
る］￥が出来る。これら異種金属原子の含有量は、０．
０５％ないし３％の範囲で、好ましくは０．１％ないし
１．５％の範囲で鰯加することが良い。
上記０．０５％より少ない添加量では、転移温度を低下
させる効果は現われない。一方３％より多く添加した場
合には、ベルリナイト型リン酸アルミの耐火性が低下し
、高温域で埋没材が収縮して本発明の目的に反し、好ま
しくない。
させる効果は現われない。一方３％より多く添加した場
合には、ベルリナイト型リン酸アルミの耐火性が低下し
、高温域で埋没材が収縮して本発明の目的に反し、好ま
しくない。
さらに本発明に用いるベルリナイトを主体とするリン酸
アルミのヘット法比表面積か、５ ｍ’ ／ ｇ以下、
好ましくは３ ｍ’ ／ ｇ以下の低比表面積のものを
用いる必要がある。比表面積の大きなリン酸アルミを用
いた場合は、埋合材粉末にコロイタルシリカゲルや水等
の液体を加えて混練する際に必要な液量が増加し、結果
的に硬化後の埋没材中に空隙率が高くなり、この空隙が
膨張を吸収してしまうために好ましくない。
アルミのヘット法比表面積か、５ ｍ’ ／ ｇ以下、
好ましくは３ ｍ’ ／ ｇ以下の低比表面積のものを
用いる必要がある。比表面積の大きなリン酸アルミを用
いた場合は、埋合材粉末にコロイタルシリカゲルや水等
の液体を加えて混練する際に必要な液量が増加し、結果
的に硬化後の埋没材中に空隙率が高くなり、この空隙が
膨張を吸収してしまうために好ましくない。
またベルリナイト型リン酸アルミを１耐火材として用い
た場合には７５０℃から１０００℃の間に急激な熱膨張
を示すにもかかわらず、埋没材に亀裂を生ずることはほ
とんどなく、従来のシリカ系耐火材のみを用いた場合に
比べて、加熱速度のコントロールに細かな注意を払う必
要がなくなり、ベルリナイト型リン酸アルミを用いるこ
とによる大きな利点とぎえる・ 次に本発明を実施例及び比較例により、さらに詳細に説
明するが、もちろん本発明はこれにより限定されるもの
ではない。
た場合には７５０℃から１０００℃の間に急激な熱膨張
を示すにもかかわらず、埋没材に亀裂を生ずることはほ
とんどなく、従来のシリカ系耐火材のみを用いた場合に
比べて、加熱速度のコントロールに細かな注意を払う必
要がなくなり、ベルリナイト型リン酸アルミを用いるこ
とによる大きな利点とぎえる・ 次に本発明を実施例及び比較例により、さらに詳細に説
明するが、もちろん本発明はこれにより限定されるもの
ではない。
なお、実施例において、含有量を示す％は全て１％を示
し、比表面積はＢＥＴ法による測定値を示す。
し、比表面積はＢＥＴ法による測定値を示す。
実施例１
耐火材としてベルリナイト型リン酸アルミ（そのＸ線回
折図を第７図に示す二粒度７４μｍ以下、比表面積的ｉ
ｍ’／ｇ、−ゴ井東圧化学社製）８０％、結合剤として
第一リン酸アンモニウム（大成歯科−Ｅ某社調製）１０
％、及び酸化マグネシウム（大成歯科り某社製）１０％
を混合器で３０分間混合して、埋没材を調製した。
折図を第７図に示す二粒度７４μｍ以下、比表面積的ｉ
ｍ’／ｇ、−ゴ井東圧化学社製）８０％、結合剤として
第一リン酸アンモニウム（大成歯科−Ｅ某社調製）１０
％、及び酸化マグネシウム（大成歯科り某社製）１０％
を混合器で３０分間混合して、埋没材を調製した。
次いでこの埋没材１００ｇに対して、コロイタルシリ力
分散液（シリカ濃度３０％、商品名力タロイド、触媒化
学工業社製）３０ｍ文を加えて、真空混和器（Ｇ−Ｃ社
製）で混和速度３５０ ｒｐｓで混和した。このように
した埋没材混和物から、ＪＩＳ Ｔ ６６０１（歯科鋳
造用埋没材）に準して、試験体を作成し、熱膨張率を測
定した。その結果を第１図に示す。
分散液（シリカ濃度３０％、商品名力タロイド、触媒化
学工業社製）３０ｍ文を加えて、真空混和器（Ｇ−Ｃ社
製）で混和速度３５０ ｒｐｓで混和した。このように
した埋没材混和物から、ＪＩＳ Ｔ ６６０１（歯科鋳
造用埋没材）に準して、試験体を作成し、熱膨張率を測
定した。その結果を第１図に示す。
実施例２
耐火材としてナトリウムをＮａとして、０．８５％含有
するヘルリナイト型リン酸アルミ（そのＸ線回折図を第
８図に示す：粒度７４ｐｍ以下、比表面積的１ ｍ’
／ ｇ、三井東圧化学社製）８０％を用いた以外は、実
施例１と同様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定し
た。その結果を第２図に示す。
するヘルリナイト型リン酸アルミ（そのＸ線回折図を第
８図に示す：粒度７４ｐｍ以下、比表面積的１ ｍ’
／ ｇ、三井東圧化学社製）８０％を用いた以外は、実
施例１と同様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定し
た。その結果を第２図に示す。
実施例３
リン酸アルミ（ベルリナイト）（実施例２で用いたもの
と同し）を電気炉中で９００℃、１０分間焼成し、ベル
リナイト、クリストバライト型の混合したリン酸アルミ
を調製し、これを耐火材として８０％用いた以外は実施
例１と同様にして試験体を作成し、熱１膨張率を測定し
その結果を第３図に示した。
と同し）を電気炉中で９００℃、１０分間焼成し、ベル
リナイト、クリストバライト型の混合したリン酸アルミ
を調製し、これを耐火材として８０％用いた以外は実施
例１と同様にして試験体を作成し、熱１膨張率を測定し
その結果を第３図に示した。
実施例４
耐火材としてナトリウム含有リン酸アルミ（実施例２で
用いたものと同じ）３０％、シリカ系骨材（クォーツ、
クリストバライト混合物、粒度７４μｍ以下、大成歯科
工業社調製）５６％、結合材として第一リン酸アンモニ
ウム（実施例１で用いたものと同じ）７％、酸化マグネ
シウム（実施例１で用いたものと同し）７％とを混合器
で３０分間混合して、埋没材を調製した０次いで、この
埋没材１００ｇに対して、コロイダルシリカ分散液（実
施例１で用いたものと同じ）２９ｍ文を加えて、以下実
施例１と同様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定し
た。その結果を第４図に示す。
用いたものと同じ）３０％、シリカ系骨材（クォーツ、
クリストバライト混合物、粒度７４μｍ以下、大成歯科
工業社調製）５６％、結合材として第一リン酸アンモニ
ウム（実施例１で用いたものと同じ）７％、酸化マグネ
シウム（実施例１で用いたものと同し）７％とを混合器
で３０分間混合して、埋没材を調製した０次いで、この
埋没材１００ｇに対して、コロイダルシリカ分散液（実
施例１で用いたものと同じ）２９ｍ文を加えて、以下実
施例１と同様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定し
た。その結果を第４図に示す。
比較例１
シリカ系骨材とリン酸用結合材を用いた、従来型市販埋
没材の代表として、セラベスト（大成歯科上梁社製）１
００ｇに対し伺属液２４＋ｎｆＬの割合で添加し、以下
実施例１と同様にして試験体を作成し熱膨張率を測定し
、その結果を第５図に示す。
没材の代表として、セラベスト（大成歯科上梁社製）１
００ｇに対し伺属液２４＋ｎｆＬの割合で添加し、以下
実施例１と同様にして試験体を作成し熱膨張率を測定し
、その結果を第５図に示す。
比較例２
耐火材としてベルリナイト型リン酸アルミ（そのＸ線回
折図を第９図に示す０粒度８３Ｂｍ以下、比表面積８ｒ
ｎ’／ｇ）８０％、結合剤として第一リン酸アンモニウ
ム（実施例１で用いたものと同じ）１０％及び酸化マグ
ネシウム１０％を混合器で３０分間混合して、埋没材１
００ｇに対してコロイダルシリカ分散液（実施例１で用
いたものと同じ）４０ｍ文を加えて、以下実施例１と同
様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定した。その結
果を第６図に示す。
折図を第９図に示す０粒度８３Ｂｍ以下、比表面積８ｒ
ｎ’／ｇ）８０％、結合剤として第一リン酸アンモニウ
ム（実施例１で用いたものと同じ）１０％及び酸化マグ
ネシウム１０％を混合器で３０分間混合して、埋没材１
００ｇに対してコロイダルシリカ分散液（実施例１で用
いたものと同じ）４０ｍ文を加えて、以下実施例１と同
様にして試験体を作成し、熱膨張率を測定した。その結
果を第６図に示す。
試験例
実施例３で調製した埋没材を用いＡＮＳ ＩＭＤ １５
６−２−４−３−８に準じてＭＯＤインレーワ・ンクス
パターンを作製後直ちに埋没し、鋳型温１＆９００℃に
て歯科鋳造用Ｎｉ−Ｃｒ合金（タイクラウン二大成歯科
工業社製）を歯科鋳造法に従い鋳込んだ。そして冷却後
取り出したＭＯＤインレー鋳造体を原型に適合させた。
６−２−４−３−８に準じてＭＯＤインレーワ・ンクス
パターンを作製後直ちに埋没し、鋳型温１＆９００℃に
て歯科鋳造用Ｎｉ−Ｃｒ合金（タイクラウン二大成歯科
工業社製）を歯科鋳造法に従い鋳込んだ。そして冷却後
取り出したＭＯＤインレー鋳造体を原型に適合させた。
その結果鋳造体の表面が滑かであり良好な適合性を示し
た。
た。
上記各実施例及び比較例の結果より明らかなように、比
較例１の埋没材は１０００°Ｃにおける；膨張率が約１
．３％である。これに対して実施例１では、約８５０℃
より急速に膨張して、ｉｏｏ。
較例１の埋没材は１０００°Ｃにおける；膨張率が約１
．３％である。これに対して実施例１では、約８５０℃
より急速に膨張して、ｉｏｏ。
０Ｃで約５．３％と大きな熱膨張率を示している。
実施例２では、ベルリナイト型リン酸アルミにＮａを添
加したことにより、転移膨張の開始温度が低下し、約７
８０°Ｃから急速に膨張が開始し、ｔｏｏｏ’ｃで約４
．９％の熱膨張を示している。
加したことにより、転移膨張の開始温度が低下し、約７
８０°Ｃから急速に膨張が開始し、ｔｏｏｏ’ｃで約４
．９％の熱膨張を示している。
実施例３の結果よりベルリナイト型リン酸アルミを熱処
理することにより、ベルリナイトとクリストバライト型
の混合物とし、これを耐火材として用いると、ベルリナ
イト型単独に比べて小さな熱膨張率に調製することが可
能であることが明らかである。
理することにより、ベルリナイトとクリストバライト型
の混合物とし、これを耐火材として用いると、ベルリナ
イト型単独に比べて小さな熱膨張率に調製することが可
能であることが明らかである。
実施例４の結果より、耐火材にリン酸アルミとシリカを
併用することにより、熱、膨張率の大きな歯科鋳造合金
の鋳造に必要な膨張率を得られる本がわかる。また比較
例２では、耐火材にベルリナイト型リン酸アルミを用い
ているが、比表面積が８ ｍ’ ／ ｇと大きなために
、コロイダルシリカの混合割合を増さざるを得す、高温
においても、低比表面積のリン酸アルミを用いた場合に
比べ、低い熱膨張率しか得られないことがわかる。
併用することにより、熱、膨張率の大きな歯科鋳造合金
の鋳造に必要な膨張率を得られる本がわかる。また比較
例２では、耐火材にベルリナイト型リン酸アルミを用い
ているが、比表面積が８ ｍ’ ／ ｇと大きなために
、コロイダルシリカの混合割合を増さざるを得す、高温
においても、低比表面積のリン酸アルミを用いた場合に
比べ、低い熱膨張率しか得られないことがわかる。
以上のように、ベルリナイト型リン酸アルミを耐火材と
して加えた埋没材は、シリカのみを耐火材として用いた
埋没材に比べて、いずれも熱膨張率が大きくなる。特に
比表面積の小さなリン酸アルミを用いた場合に、特にそ
の効果が顕著となる。またＮａ等のアルカル金属、アル
カリ土類金属の少量をベルリナイト型リン酸アルミに添
加することにより、膨張開始温度を低下させることが出
来、より使用しやすい埋没材が得られる。
して加えた埋没材は、シリカのみを耐火材として用いた
埋没材に比べて、いずれも熱膨張率が大きくなる。特に
比表面積の小さなリン酸アルミを用いた場合に、特にそ
の効果が顕著となる。またＮａ等のアルカル金属、アル
カリ土類金属の少量をベルリナイト型リン酸アルミに添
加することにより、膨張開始温度を低下させることが出
来、より使用しやすい埋没材が得られる。
第１図は実施例１、第２図は実施例２、第３図は実施例
３、第４図は実施例４で得られたそれぞれの埋没材の熱
膨張率を示すグラフである。第５図は比較例１、第６図
は比較例２で得られたそれぞれの埋没材の熱膨張率を示
すグラフである。また第７図は実施例１、第８図は実施
例２でそれぞれ用いた、リン酸アルミのＸ線回折図であ
り、第９図は比較例２で用いたリン酸アルミのＸ線回折
図である。 特許出願人 三井東圧化学株式会社 第１０ 蛇１２０ ｉ度 １℃） 第３１官１ 第４１″？１ 第５図 第６図
３、第４図は実施例４で得られたそれぞれの埋没材の熱
膨張率を示すグラフである。第５図は比較例１、第６図
は比較例２で得られたそれぞれの埋没材の熱膨張率を示
すグラフである。また第７図は実施例１、第８図は実施
例２でそれぞれ用いた、リン酸アルミのＸ線回折図であ
り、第９図は比較例２で用いたリン酸アルミのＸ線回折
図である。 特許出願人 三井東圧化学株式会社 第１０ 蛇１２０ ｉ度 １℃） 第３１官１ 第４１″？１ 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ベルリナイトを主体とする第三リン酸アルミニウム
を耐火材として含有することを特徴とする歯科鋳造用埋
没材組成物。 ２）第三リン酩アルミニウムのベット法比表面積が５
ｍ’ ／ ｇ以下であることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の歯科鋳造用埋没材組成物。 ３）第三リン酸アルミニウム中に周期律表の第−族、第
二族に属する金属から選ばれた少なくとも１種以上を０
．０５ないし３．０電量％含有することを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第２項記載の歯科鋳造用埋没材
組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064716A JPS60208902A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064716A JPS60208902A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208902A true JPS60208902A (ja) | 1985-10-21 |
| JPH0469121B2 JPH0469121B2 (ja) | 1992-11-05 |
Family
ID=13266149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59064716A Granted JPS60208902A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 熱膨張率の大きな歯科鋳造用埋没材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208902A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01256954A (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-13 | G C Dental Ind Corp | 歯科模型用石こう組成物または歯科埋没用石こう組成物 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6325561A (ja) * | 1986-07-17 | 1988-02-03 | Komatsu Ltd | 車両のスリツプ検出方法 |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP59064716A patent/JPS60208902A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6325561A (ja) * | 1986-07-17 | 1988-02-03 | Komatsu Ltd | 車両のスリツプ検出方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01256954A (ja) * | 1988-04-08 | 1989-10-13 | G C Dental Ind Corp | 歯科模型用石こう組成物または歯科埋没用石こう組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0469121B2 (ja) | 1992-11-05 |
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