JPS6021168A - 連続鋳造用タンデイツシユ - Google Patents
連続鋳造用タンデイツシユInfo
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- JPS6021168A JPS6021168A JP12756183A JP12756183A JPS6021168A JP S6021168 A JPS6021168 A JP S6021168A JP 12756183 A JP12756183 A JP 12756183A JP 12756183 A JP12756183 A JP 12756183A JP S6021168 A JPS6021168 A JP S6021168A
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- molten metal
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
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- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/116—Refining the metal
- B22D11/118—Refining the metal by circulating the metal under, over or around weirs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属の薄板連続鋳造設備におけるタンディツ
シュに関するものである。
シュに関するものである。
溶湯から直接１〜１０ｍｍの薄板を連続鋳造する装置と
しては、一般に双ベルト型あるいは第１図に示さｈるよ
うな双ロール型の同期式連続鋳造機が知られている。こ
れらの薄板連続鋳造機（薄板連鋳機）においては、従来
と同等の生産量を確保するために鋳造速度は従来型スラ
ブ連鋳機の数十倍にも達する。従って薄板連鋳では凝固
初期状態の制御が重要であり凝固シェル成長速度を適正
に制御する必要がある。すなわち、特に第１図に示され
るような双ロール型の場合、鋳造ロール１、ｌ゛の間で
溶湯が凝固する時、凝固完了点５がロール表面の最接近
点よりも上流側であると凝固した鋳片２の引抜きが困難
となり凝固完了点５がロール表面の最接近点よりも下流
側であると、板がバルジングを起こしたり、ブレークア
ウトに至る現象が起きる。従って溶湯７の過熱度を小さ
くし、短時間で均一な凝固シェル３を形成させる必要が
ある。ところが従来型連鋳機に備わっているタンティン
シュでは、薄４ｊＭ ｉｌ、Ｉ！鋳を可能とするような
小過熱度の維持、及び過熱度の高精度な制御は困難であ
る。
しては、一般に双ベルト型あるいは第１図に示さｈるよ
うな双ロール型の同期式連続鋳造機が知られている。こ
れらの薄板連続鋳造機（薄板連鋳機）においては、従来
と同等の生産量を確保するために鋳造速度は従来型スラ
ブ連鋳機の数十倍にも達する。従って薄板連鋳では凝固
初期状態の制御が重要であり凝固シェル成長速度を適正
に制御する必要がある。すなわち、特に第１図に示され
るような双ロール型の場合、鋳造ロール１、ｌ゛の間で
溶湯が凝固する時、凝固完了点５がロール表面の最接近
点よりも上流側であると凝固した鋳片２の引抜きが困難
となり凝固完了点５がロール表面の最接近点よりも下流
側であると、板がバルジングを起こしたり、ブレークア
ウトに至る現象が起きる。従って溶湯７の過熱度を小さ
くし、短時間で均一な凝固シェル３を形成させる必要が
ある。ところが従来型連鋳機に備わっているタンティン
シュでは、薄４ｊＭ ｉｌ、Ｉ！鋳を可能とするような
小過熱度の維持、及び過熱度の高精度な制御は困難であ
る。
また薄＆連ｖ４機の鋳造ノズルは従来型連鋳機のモール
ド部とは異なり、溶湯７中の非金属介在物６を浮−に分
離させる機能を有しておらず、介在物が浮上分離される
だけの溶湯の滞留時間もない。
ド部とは異なり、溶湯７中の非金属介在物６を浮−に分
離させる機能を有しておらず、介在物が浮上分離される
だけの溶湯の滞留時間もない。
すなわち鋳造ノズル内に導入された非金属介在物はその
まま凝固シェル３にトラップされ製品欠陥となる。従っ
て、従来のタンディツシュよりも非金属介在物を一層十
分に分離除去できるタンディツシュが必要である。
まま凝固シェル３にトラップされ製品欠陥となる。従っ
て、従来のタンディツシュよりも非金属介在物を一層十
分に分離除去できるタンディツシュが必要である。
また従来のタンディツシュノズルは浸漬ノズル８となっ
ており、浸漬ノズルからの吐出流８は溶湯ヘッドｌＯを
受けて大きな流速となる。薄板連鋳の場合、この吐出流
９が凝固シェル３に衝突するとシェルは部分的に再溶解
され、シェル発達の不拘−生じ、ブレークアウトや板変
形の原因となる。さらに鋳造ノズル内に溶湯の自由表面
１１を有することは、吐出流８による自由表面上のスカ
ム等の巻き込みの原因となる。
ており、浸漬ノズルからの吐出流８は溶湯ヘッドｌＯを
受けて大きな流速となる。薄板連鋳の場合、この吐出流
９が凝固シェル３に衝突するとシェルは部分的に再溶解
され、シェル発達の不拘−生じ、ブレークアウトや板変
形の原因となる。さらに鋳造ノズル内に溶湯の自由表面
１１を有することは、吐出流８による自由表面上のスカ
ム等の巻き込みの原因となる。
本発明は、以りの問題点を解決するためになされたもの
で過熱度及び過熱度のバラツキが小さく、非金属介在物
が十分に浮上分離された溶湯を、小さな溶湯静圧及び線
速度で薄板連鋳機鋳造ノズルに供給し得るタンディツシ
ュを提供することを目的とする。
で過熱度及び過熱度のバラツキが小さく、非金属介在物
が十分に浮上分離された溶湯を、小さな溶湯静圧及び線
速度で薄板連鋳機鋳造ノズルに供給し得るタンディツシ
ュを提供することを目的とする。
本発明によれば、溶湯を表面で分断し底部で連通させる
堰によって、取鍋よりの溶湯を受ける小容積の受湯室と
、連鋳装置へ溶湯を供給する大容積の給湯室に分けられ
、給湯室に加熱手段と循環流を与える撹拌手段が設けら
れ、さらに溶湯の供給口に弁手段と給湯室の底部からほ
ぼ給湯室内湯面に達するト向のノズルを有し、さらに冨
閉蓋と給湯室加圧手段を有することを特徴とする金属連
続鋳造用タンディツシュが提供される。 本発明の骨子
は、過熱度が小さく、過熱度のバラツキも小さい溶湯を
連鋳装置に供給するにあたり、タンディツシュの給湯室
を気密に密閉し、鋳造ノズルを一ヒ向に配置して給湯室
内溶湯ヘッドを相殺し、その頭部空間を加圧調節するこ
とによって、鋳造ノズル内の溶湯静圧を調節することで
ある。
堰によって、取鍋よりの溶湯を受ける小容積の受湯室と
、連鋳装置へ溶湯を供給する大容積の給湯室に分けられ
、給湯室に加熱手段と循環流を与える撹拌手段が設けら
れ、さらに溶湯の供給口に弁手段と給湯室の底部からほ
ぼ給湯室内湯面に達するト向のノズルを有し、さらに冨
閉蓋と給湯室加圧手段を有することを特徴とする金属連
続鋳造用タンディツシュが提供される。 本発明の骨子
は、過熱度が小さく、過熱度のバラツキも小さい溶湯を
連鋳装置に供給するにあたり、タンディツシュの給湯室
を気密に密閉し、鋳造ノズルを一ヒ向に配置して給湯室
内溶湯ヘッドを相殺し、その頭部空間を加圧調節するこ
とによって、鋳造ノズル内の溶湯静圧を調節することで
ある。
以下本発明を第２図を参照してその一実施態様について
説明する。
説明する。
タンディツシュ容器は鉄皮とその内側の耐火物からなり
耐火物製の堰１２．１２’で大小２室に区分される。下
から台ち上っている堰は無くてもよい。小さい容積の室
は受湯室１３であり、大きｌ／Ａ容稙の室は給湯室Ｉ４
である。給湯室１４は耐火物で内張すされた鉄皮からな
る蓋１５で密閉されており、給湯室１４内を加圧するた
めに給湯室１４内へＡｒ等の不活性ガスを供給し、室内
を加圧調節するための弁１７に接続される。なお、タン
ディツシュ容器とＱｉ１５の間には、シリコーンゴム等
のバッキング３８が使用される。給湯室側壁にはチャン
ネル型誘導炉１８が設置され、対向する側壁には電磁攪
拌装置１９が配置される。給湯室底部の溶湯出口にはス
ライド式弁２０が接続され、さらに薄板連鋳機鋳造ノズ
ル２１と密着接続ＤＪ能なタンディツシュノズル２２が
接続される。受湯室１３は頬２３により覆われ、Ａｒ等
の不活性カス雰囲気となっている。給湯室１４、スライ
ド式弁２０．タンディ・ンシュノズル２２゜薄板連鋳機
鋳造ノズル２１は電着構造となっている。タンディツシ
ュノズル２２と鋳造ノズル２１はいずれも耐火物製であ
り、両者はテーノ々−により電着接合した状態にセット
される。接合部は外気が侵入しないように、プラスチッ
ク耐火物、コアペースト等２４により封じられる。鋳造
ノズルは上向に延長している。
耐火物製の堰１２．１２’で大小２室に区分される。下
から台ち上っている堰は無くてもよい。小さい容積の室
は受湯室１３であり、大きｌ／Ａ容稙の室は給湯室Ｉ４
である。給湯室１４は耐火物で内張すされた鉄皮からな
る蓋１５で密閉されており、給湯室１４内を加圧するた
めに給湯室１４内へＡｒ等の不活性ガスを供給し、室内
を加圧調節するための弁１７に接続される。なお、タン
ディツシュ容器とＱｉ１５の間には、シリコーンゴム等
のバッキング３８が使用される。給湯室側壁にはチャン
ネル型誘導炉１８が設置され、対向する側壁には電磁攪
拌装置１９が配置される。給湯室底部の溶湯出口にはス
ライド式弁２０が接続され、さらに薄板連鋳機鋳造ノズ
ル２１と密着接続ＤＪ能なタンディツシュノズル２２が
接続される。受湯室１３は頬２３により覆われ、Ａｒ等
の不活性カス雰囲気となっている。給湯室１４、スライ
ド式弁２０．タンディ・ンシュノズル２２゜薄板連鋳機
鋳造ノズル２１は電着構造となっている。タンディツシ
ュノズル２２と鋳造ノズル２１はいずれも耐火物製であ
り、両者はテーノ々−により電着接合した状態にセット
される。接合部は外気が侵入しないように、プラスチッ
ク耐火物、コアペースト等２４により封じられる。鋳造
ノズルは上向に延長している。
溶湯２５を取鍋２６より受湯室１３へ導き、この時点で
の非金属介在物２７を浮上させる。溶湯２５は堰１２、
１２’の隙間２８を通り給湯室１４へ移動する。鋳造開
始前はスライド式弁２０は閉の状態にされており、所定
のヘッド２８になるまで溶湯は溜められる。タンディツ
シュ内の湯面はタンディツシュ側壁に設置された湯面検
知器３０により検知される。
の非金属介在物２７を浮上させる。溶湯２５は堰１２、
１２’の隙間２８を通り給湯室１４へ移動する。鋳造開
始前はスライド式弁２０は閉の状態にされており、所定
のヘッド２８になるまで溶湯は溜められる。タンディツ
シュ内の湯面はタンディツシュ側壁に設置された湯面検
知器３０により検知される。
そこで熱電対３１により連続的もしくは間欠的に測温さ
れ、巨標の温渡となるまでチャンネル型誘導炉１８によ
り加熱される。その後も測温結果はチャンネル型誘導炉
１８のパワー制御のためにフイードパンクされる。給湯
室内の溶湯温度が位置により不均一とならないように電
磁攪拌装置１９により溶湯に弱い循環流３２をり一える
。その際、介在物を再び巻き込まないように弱い攪拌と
する。給湯室１４に収容される溶湯の量は十分大きいの
で、給湯室において介在物が浮上分離するに十分な溶湯
の滞留時間がかえられる。また加熱装置を有することに
よって、溶湯温度低下の心配かなく、溶湯の長い滞留が
＝ｒ能である。溶湯温度が目標温度になれば、スライド
式弁２０を開いて鋳造を開始する。ただしスライド式弁
２０を開くのみでは鋳造ノズル２１内湯面は鋳造可能な
高さに達しないようにセットされているため、給湯室１
４内にＡｒガス供給弁１７を通じてＡｒを導入し給湯室
内を適度に加圧して、鋳造ノズル内湯面をｔ昇させ鋳造
を開始する。
れ、巨標の温渡となるまでチャンネル型誘導炉１８によ
り加熱される。その後も測温結果はチャンネル型誘導炉
１８のパワー制御のためにフイードパンクされる。給湯
室内の溶湯温度が位置により不均一とならないように電
磁攪拌装置１９により溶湯に弱い循環流３２をり一える
。その際、介在物を再び巻き込まないように弱い攪拌と
する。給湯室１４に収容される溶湯の量は十分大きいの
で、給湯室において介在物が浮上分離するに十分な溶湯
の滞留時間がかえられる。また加熱装置を有することに
よって、溶湯温度低下の心配かなく、溶湯の長い滞留が
＝ｒ能である。溶湯温度が目標温度になれば、スライド
式弁２０を開いて鋳造を開始する。ただしスライド式弁
２０を開くのみでは鋳造ノズル２１内湯面は鋳造可能な
高さに達しないようにセットされているため、給湯室１
４内にＡｒガス供給弁１７を通じてＡｒを導入し給湯室
内を適度に加圧して、鋳造ノズル内湯面をｔ昇させ鋳造
を開始する。
しかし１４造ノズルとロールの間あるいは鋳造ノズルの
ベルトの間（′ｐ、ベルト式の場合）の隙間３３からの
渇漏れが起きやすくなるため、過度の加圧は禁物である
。
ベルトの間（′ｐ、ベルト式の場合）の隙間３３からの
渇漏れが起きやすくなるため、過度の加圧は禁物である
。
本実施例ではタンディツシュノズル２２がら吐出される
溶湯の線速度は、鋳造速度とタンディ・ンシュノズルの
断面積で決まるため、タンディンシュノズルの断面積を
大きくすることにより吐出流３４の流速は自由に小さく
することができる。これにより凝固シェルと吐出流の衝
突が緩和され、均一なシェル成長が行われる。
溶湯の線速度は、鋳造速度とタンディ・ンシュノズルの
断面積で決まるため、タンディンシュノズルの断面積を
大きくすることにより吐出流３４の流速は自由に小さく
することができる。これにより凝固シェルと吐出流の衝
突が緩和され、均一なシェル成長が行われる。
なお、溶湯出口の弁は第４図３５に示すストッパーであ
ってもよい。タンディツシュノズルおよびまたは鋳造ノ
ズルは、例えば高周波誘導コイル３７等の加熱手段によ
り加熱すれば、その部分の閉塞を防出できる。またダン
ディツシュノズル２２と鋳造ノズル２１の密着接続は、
両者の間に第５図に示すように成型性の良好なポロンナ
イトライド等の耐火物製バッキング３６を介して行って
もよい。
ってもよい。タンディツシュノズルおよびまたは鋳造ノ
ズルは、例えば高周波誘導コイル３７等の加熱手段によ
り加熱すれば、その部分の閉塞を防出できる。またダン
ディツシュノズル２２と鋳造ノズル２１の密着接続は、
両者の間に第５図に示すように成型性の良好なポロンナ
イトライド等の耐火物製バッキング３６を介して行って
もよい。
さらにタンディツシュノズル２２と鋳造ノズル２１はあ
らかじめ一体に形成されたものでもよい。
らかじめ一体に形成されたものでもよい。
本発明により過熱度が小さく、過熱度のバラツキも小さ
い溶湯を、小さな溶湯静圧と小さな線速度で薄板連鋳機
の鋳造ノズルに供給することが可能になった。また非金
属介在物が少なく清浄な溶湯も同時に得られる。特に溶
湯のタンディツシュノズルからの吐出速度を調節するこ
とにより均一で良好な凝固シェルＪｋ、長が行われ、板
の形状が良好となり、またブレークアウトの発生を防ぐ
ことかできる。
い溶湯を、小さな溶湯静圧と小さな線速度で薄板連鋳機
の鋳造ノズルに供給することが可能になった。また非金
属介在物が少なく清浄な溶湯も同時に得られる。特に溶
湯のタンディツシュノズルからの吐出速度を調節するこ
とにより均一で良好な凝固シェルＪｋ、長が行われ、板
の形状が良好となり、またブレークアウトの発生を防ぐ
ことかできる。
未発りｊのタンディツシュは上向き鋳造する双ロール連
鋳機のみならず、水平型双ロール連鋳機ならひに、水平
型および垂直型の双ベルト連鋳機にも適用できる。
鋳機のみならず、水平型双ロール連鋳機ならひに、水平
型および垂直型の双ベルト連鋳機にも適用できる。
第１図は従来の双ロール式薄板！鋳機の概念図であり、
第２図は本発明の一実施態様の装置の縦断面で示す概念
図であり、 第３図は第２図の装置の横断図面であり、第４図はスト
ッパーとタンディツシュノズルの高周波誘導加熱手段を
示す概念的部分断面図であり、第５図はタンディツシュ
ノズルと鋳造ノズル間の耐火物製バッキングによる密着
接続を示す部分図である。 これらの図において、 １３：受湯室 １４：給湯室 １２．１２’：堰 】３：攪拌手段 １８：加熱手段 ３ｏ：湯面検知手段 １６：加圧手段 特許出願人 日新製鋼株式会社 代理人 弁理士 松井政広（外１名）
図であり、 第３図は第２図の装置の横断図面であり、第４図はスト
ッパーとタンディツシュノズルの高周波誘導加熱手段を
示す概念的部分断面図であり、第５図はタンディツシュ
ノズルと鋳造ノズル間の耐火物製バッキングによる密着
接続を示す部分図である。 これらの図において、 １３：受湯室 １４：給湯室 １２．１２’：堰 】３：攪拌手段 １８：加熱手段 ３ｏ：湯面検知手段 １６：加圧手段 特許出願人 日新製鋼株式会社 代理人 弁理士 松井政広（外１名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶湯を表面で分断し底部で連通させる堰によって、
取鍋よりの溶湯を受ける小容積の受湯室と、連鋳装置へ
溶湯を供給する大容積の給湯室に分けられ、給湯室に加
熱手段と循環流を与える撹拌り段が設けられ、ざらに溶
湯の供給口に弁手段と給湯室の底部からほぼ給湯室内湯
面に達する上向のノズルを右し、さらに密閉蓋と給湯室
加圧手段を有することを特徴とする金属連続鋳造用タン
アインンユ。 ２、特許請求の範囲第１項に記載のタンプイアシュであ
って、前記ノズルが加熱手段を備えていることを特徴と
するもの。 ３、特許請求の範囲第１項に記載のタンディツシュであ
って、前記溶湯の供給口にその断面積を加減することの
できる弁手段を備えているもの。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12756183A JPS6021168A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 連続鋳造用タンデイツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12756183A JPS6021168A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 連続鋳造用タンデイツシユ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021168A true JPS6021168A (ja) | 1985-02-02 |
Family
ID=14963066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12756183A Pending JPS6021168A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 連続鋳造用タンデイツシユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021168A (ja) |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP12756183A patent/JPS6021168A/ja active Pending
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