JPS60218407A - 溶融還元システムの操業方法 - Google Patents
溶融還元システムの操業方法Info
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- JPS60218407A JPS60218407A JP7430284A JP7430284A JPS60218407A JP S60218407 A JPS60218407 A JP S60218407A JP 7430284 A JP7430284 A JP 7430284A JP 7430284 A JP7430284 A JP 7430284A JP S60218407 A JPS60218407 A JP S60218407A
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- furnace
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- iron ore
- ore
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- Pending
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- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
- C21B13/143—Injection of partially reduced ore into a molten bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（厘栗上のオリ用分野）
本発明は鉄鉱石を石炭と叡素な用いで加熱溶解しながら
還元すると共に可燃性ガスｋｆｆ造する方法に関するも
のである。
還元すると共に可燃性ガスｋｆｆ造する方法に関するも
のである。
現在、製鉄法の主流である筒炉法において、ガスを余剰
に生産しようとする場合、コークス炉の生産性を上げ、
コークス炉ガス発生飯を増加させると共に、高炉におけ
るコークス比を上げて高炉ガス回収量を増加させる方法
がとられている。しかしながら萬炉法によらない溶融還
元システムにおいては、カス発生量を制御する適切な論
理はない。
に生産しようとする場合、コークス炉の生産性を上げ、
コークス炉ガス発生飯を増加させると共に、高炉におけ
るコークス比を上げて高炉ガス回収量を増加させる方法
がとられている。しかしながら萬炉法によらない溶融還
元システムにおいては、カス発生量を制御する適切な論
理はない。
（発明の目的〕
本発明は、本出願人が先に出願した鉄鉱石の溶融還元プ
ｏセス（Ｗ願５Ｂ−２４９０４０号）において、金剰ガ
ス発生亀の制御方法を与えることを目的とするものであ
る。
ｏセス（Ｗ願５Ｂ−２４９０４０号）において、金剰ガ
ス発生亀の制御方法を与えることを目的とするものであ
る。
（発明の構取・作用）
このような目的を達成するために、本発明においては、
溶融還元炉と予備還元ｒがエネルギーの需給に関して相
補的であること全利用するものですなわち本発明は、鉄
鉱石を溶融還元炉において発生したガスにより予備還元
し、この予備還元鉱石と石炭および造滓剤ｅ＆素ととも
に溶融還元炉に吹き込んで最終還元を行うとともに石炭
のカス化を行う鉄鉱石の還元プロセスにおいて、予備還
元率および溶融還元炉υ１−出ガスの酸化度を変化させ
ることによって、該プロセスからの回収エネルギーヶ制
御することを特徴とするものである。
溶融還元炉と予備還元ｒがエネルギーの需給に関して相
補的であること全利用するものですなわち本発明は、鉄
鉱石を溶融還元炉において発生したガスにより予備還元
し、この予備還元鉱石と石炭および造滓剤ｅ＆素ととも
に溶融還元炉に吹き込んで最終還元を行うとともに石炭
のカス化を行う鉄鉱石の還元プロセスにおいて、予備還
元率および溶融還元炉υ１−出ガスの酸化度を変化させ
ることによって、該プロセスからの回収エネルギーヶ制
御することを特徴とするものである。
以下不発明の詳細な説明する。
第１図は本発明方法を実施するプロセス全体成する主要
ユニツ）’（？［急曲に示す説明図で・ｌは洛Ｉｌｉ！
１１還元炉で予備還元Ｔ５から予備還元芒れた鉄鉱石（
予備還元鉱６）が供給ぜれ、また−次ば累７、二次ば累
８１石戻９等が供給さｎ１予備還元肱６の還元が行わ牡
、溶′１ｆｃ１０として排出きれる。
ユニツ）’（？［急曲に示す説明図で・ｌは洛Ｉｌｉ！
１１還元炉で予備還元Ｔ５から予備還元芒れた鉄鉱石（
予備還元鉱６）が供給ぜれ、また−次ば累７、二次ば累
８１石戻９等が供給さｎ１予備還元肱６の還元が行わ牡
、溶′１ｆｃ１０として排出きれる。
一方酸化鉄と炭素の反比、によって発生するＣＯガスお
よび石灰９の一次酸素７による部分酸化如よって発生す
るＣｏ、Ｈ２ガス等の溶融還元炉ガス１１は排熱ボイラ
ー２．脱ｃｏ２装置３．熱交換器４を経て予備還元炉５
に導入される。そして予熱されて予備還元炉５に供給さ
れた鉄鉱石を予備還元する。
よび石灰９の一次酸素７による部分酸化如よって発生す
るＣｏ、Ｈ２ガス等の溶融還元炉ガス１１は排熱ボイラ
ー２．脱ｃｏ２装置３．熱交換器４を経て予備還元炉５
に導入される。そして予熱されて予備還元炉５に供給さ
れた鉄鉱石を予備還元する。
また、溶融還元炉ｌにおける石炭のエネルギー利用効率
を尚めるため・該炉の上部に２次酸素を送り、鉄浴炉ら
発生する上記ＣＯおよびＨ２ガスの一部を燃焼させ、鉄
浴の加熱ケ行っている。
を尚めるため・該炉の上部に２次酸素を送り、鉄浴炉ら
発生する上記ＣＯおよびＨ２ガスの一部を燃焼させ、鉄
浴の加熱ケ行っている。
このような溶融還元炉においては、熱・物収支の点から
装入される鉄鉱石の予備還元率が向い場合、または２次
酸素による発生ガス酸化の程度が大きい程、還元に必要
なわ炭量が少なくて揖み、これは同時に俗融麓元炉から
発注するガス賃の減少全意味する。
装入される鉄鉱石の予備還元率が向い場合、または２次
酸素による発生ガス酸化の程度が大きい程、還元に必要
なわ炭量が少なくて揖み、これは同時に俗融麓元炉から
発注するガス賃の減少全意味する。
一方・予備還元炉においては、予備還元率が商い程、カ
ス利用率が低下し、７９ｒａガス量が増加するＯ 従ってｍ１図に示すプロセスにおいて望ましい操業条件
は発生カス量と所要ガス量が一致する点となる。
ス利用率が低下し、７９ｒａガス量が増加するＯ 従ってｍ１図に示すプロセスにおいて望ましい操業条件
は発生カス量と所要ガス量が一致する点となる。
第２図は溶融還元炉から発生するガス、およびある予備
還元炉における所要ガスをガスの持つ潜熱に換算し、溶
融還元炉発生ガス酸化度（ＯＤ＝（（！０２ ＋Ｈ２０
Ｊ／（Ｃ！０＋００２＋Ｈ２十Ｈ２０Ｊ ）をパラメー
ターとして表示したものの例である。図中、Ｘ部分は予
備還元エネルギーでめシ、Ｙ部分は予備還元工程におい
て必要なガスを、ガス利用率を考颯して補正したエイ・
ルギーである。予備還元率が上昇するとガス利用率が悪
化するため、正味所費エネルギーよシも大量のガスが必
要である。従って、プロセス全体の工坏ルギ〜収支とし
ては溶融還元炉から発生するカスエネルギー（ＡＪから
Ｘ部分を差引いたエネルギ−（Ｂ）がプロセスから回収
される衣であるが、現実にプロセスを運転するためには
、Ｙ部分に対比、するエネルギーを予備還元工程へ供ス
が成立する条件は、Ｙ部分を差引いたエネルギー（Ｃ）
がＯになる場合である。
還元炉における所要ガスをガスの持つ潜熱に換算し、溶
融還元炉発生ガス酸化度（ＯＤ＝（（！０２ ＋Ｈ２０
Ｊ／（Ｃ！０＋００２＋Ｈ２十Ｈ２０Ｊ ）をパラメー
ターとして表示したものの例である。図中、Ｘ部分は予
備還元エネルギーでめシ、Ｙ部分は予備還元工程におい
て必要なガスを、ガス利用率を考颯して補正したエイ・
ルギーである。予備還元率が上昇するとガス利用率が悪
化するため、正味所費エネルギーよシも大量のガスが必
要である。従って、プロセス全体の工坏ルギ〜収支とし
ては溶融還元炉から発生するカスエネルギー（ＡＪから
Ｘ部分を差引いたエネルギ−（Ｂ）がプロセスから回収
される衣であるが、現実にプロセスを運転するためには
、Ｙ部分に対比、するエネルギーを予備還元工程へ供ス
が成立する条件は、Ｙ部分を差引いたエネルギー（Ｃ）
がＯになる場合である。
このようにして、プロセスから回収しようとす。
るエネルギーを決めれば操業条件を一義的に決定するこ
とが出米る。
とが出米る。
本発明は、このように予備還元炉における鉄鉱石の予備
還元率と、溶融還元炉から発生し排出される排出ガスの
酸化度とを前記のように制御することを特徴とするもの
である。すなわち回収しようとするエネルギーの量に応
じて溶融還元ｒに供給する二仄咳累の量の制御および脱
ｃｏ２装置を制御することにより予備還元炉に供給され
るガスの酸化度を調節することにより最も効率的にプロ
セスを操業するものである。
還元率と、溶融還元炉から発生し排出される排出ガスの
酸化度とを前記のように制御することを特徴とするもの
である。すなわち回収しようとするエネルギーの量に応
じて溶融還元ｒに供給する二仄咳累の量の制御および脱
ｃｏ２装置を制御することにより予備還元炉に供給され
るガスの酸化度を調節することにより最も効率的にプロ
セスを操業するものである。
（央〃１例）
次に本発明の実施＠を示す。
第２図は９００℃で運転されている流動層還元炉を子Ｊ
ｍＮテｋ（田層介堪公ｇ）葱閾層子枦益と六スー流動還
元炉所要ガスをガスの持つ潜熱の形で、予備還元率およ
びガスの酸化度に対して表示したものである。但し、流
動層のガス利用率向上のため７１図３に示すように脱０
０２装置を設けて、予備還元用ガスの酸化度を低下させ
ている。また溶融還元炉における２次燃焼ガスによる鉄
浴の加熱着熱効率は９０％としている。
ｍＮテｋ（田層介堪公ｇ）葱閾層子枦益と六スー流動還
元炉所要ガスをガスの持つ潜熱の形で、予備還元率およ
びガスの酸化度に対して表示したものである。但し、流
動層のガス利用率向上のため７１図３に示すように脱０
０２装置を設けて、予備還元用ガスの酸化度を低下させ
ている。また溶融還元炉における２次燃焼ガスによる鉄
浴の加熱着熱効率は９０％としている。
第３図は第２図ケ誉き直したもので、操業条件としての
予備還元率、ガス酸化度を回収ガスエ矛ルギーに対して
表示した。
予備還元率、ガス酸化度を回収ガスエ矛ルギーに対して
表示した。
この図によシ回収したいエネルギー前に対し、操業条件
金決矩することができる。例えば回収エネルギー３．５
、ＧＣａ４／Ｔ−溶鉄の場合・予備還元工程では還元
率か０，７となるように、凍だ溶融還元炉においてはカ
ス酸化度が０．１５となるように２次敵累を使用すれは
よい。
金決矩することができる。例えば回収エネルギー３．５
、ＧＣａ４／Ｔ−溶鉄の場合・予備還元工程では還元
率か０，７となるように、凍だ溶融還元炉においてはカ
ス酸化度が０．１５となるように２次敵累を使用すれは
よい。
（発明の効果）
以上説明し１こよソに、本発明においてはプロセスかう
発生するガスのエネルギー力へ予備還元率と溶融還元炉
発生ガス酸化度で決定されることを利用し、これら２つ
の因子を調節することによってガス発生量を制御するこ
とが出来・従って効率的な操業を行うことが可能となる
。
発生するガスのエネルギー力へ予備還元率と溶融還元炉
発生ガス酸化度で決定されることを利用し、これら２つ
の因子を調節することによってガス発生量を制御するこ
とが出来・従って効率的な操業を行うことが可能となる
。
第１図は本発明を実施する溶融還元プロセスの実例を示
すブロック図、第２図は本発明におけるプロセスのエネ
ルギー収支に及ばず予備還元率と溶融還元炉ガス酸化度
の関係を示す説明画・第３図は本発明における回収エネ
ルギーと操業条件との関係を示す説明画でめる０ １・・・ ・・・浴融還元炉 ２・・・・・・排熱ボイラー ３・・・・・・脱ｃｏ２装置 ４・・・・・・熱又換器 ５・・・・・・予備還元炉 ６・・・・・・予備還元鉱 ７・・・・・・−次酸素 ８・・・・・ ・石炭 ９・・・・・・二次酸素 １０・・・・・爵鉄 １１・・・・ ・溶融還元炉ガス 社団法人 日！鐵鋼連盟 第ｉ図 第３ｍ ９ と γ
すブロック図、第２図は本発明におけるプロセスのエネ
ルギー収支に及ばず予備還元率と溶融還元炉ガス酸化度
の関係を示す説明画・第３図は本発明における回収エネ
ルギーと操業条件との関係を示す説明画でめる０ １・・・ ・・・浴融還元炉 ２・・・・・・排熱ボイラー ３・・・・・・脱ｃｏ２装置 ４・・・・・・熱又換器 ５・・・・・・予備還元炉 ６・・・・・・予備還元鉱 ７・・・・・・−次酸素 ８・・・・・ ・石炭 ９・・・・・・二次酸素 １０・・・・・爵鉄 １１・・・・ ・溶融還元炉ガス 社団法人 日！鐵鋼連盟 第ｉ図 第３ｍ ９ と γ
Claims (1)
- 鉄鉱石を・浴融還元炉において発生したガスにより予備
還元し、この予備還元鉱石と石炭および造滓剤を酵素と
ともに溶融還元炉に吹き込んで最終還元を行うとともに
石炭のガス化會行う鉄鉱石の還元プロセスにおいて、予
備還元率およびｇ＝還元炉排出カスの酸化度を変化させ
ることによって該プロセス〃）らの回収エイ・ルギーを
制御することを特徴とする浴融還元システムの操業方法
０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7430284A JPS60218407A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 溶融還元システムの操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7430284A JPS60218407A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 溶融還元システムの操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60218407A true JPS60218407A (ja) | 1985-11-01 |
Family
ID=13543195
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7430284A Pending JPS60218407A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 溶融還元システムの操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60218407A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387307A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-12 | Nippon Steel Corp | 溶融還元・スクラップ溶解複合法による溶銑の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58177408A (ja) * | 1982-04-08 | 1983-10-18 | Kawasaki Steel Corp | 溶融還元法における、粉粒状予備還元鉱石の溶融還元炉内吹込み方法 |
| JPS58197208A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 金属酸化鉱石の溶融還元方法 |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7430284A patent/JPS60218407A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58177408A (ja) * | 1982-04-08 | 1983-10-18 | Kawasaki Steel Corp | 溶融還元法における、粉粒状予備還元鉱石の溶融還元炉内吹込み方法 |
| JPS58197208A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 金属酸化鉱石の溶融還元方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387307A (ja) * | 1989-08-29 | 1991-04-12 | Nippon Steel Corp | 溶融還元・スクラップ溶解複合法による溶銑の製造方法 |
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