JPS60240424A - テ−プリ−ル成形法 - Google Patents
テ−プリ−ル成形法Info
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- JPS60240424A JPS60240424A JP9725684A JP9725684A JPS60240424A JP S60240424 A JPS60240424 A JP S60240424A JP 9725684 A JP9725684 A JP 9725684A JP 9725684 A JP9725684 A JP 9725684A JP S60240424 A JPS60240424 A JP S60240424A
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- JP
- Japan
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- cavity
- core
- cooling
- stationary
- tape
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/72—Heating or cooling
- B29C45/73—Heating or cooling of the mould
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
- B29C33/04—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means using liquids, gas or steam
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/76—Cores
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はテープリール成形法の改良に関する。更に詳し
くは、ゲートの設けられている固定側キャビティコアと
移動側キャビティコアとを有するテープリール金型に於
て、固定側キャビティコアの冷却効率を改善することに
よりテープリールを精度よく成形する方法に関する。
くは、ゲートの設けられている固定側キャビティコアと
移動側キャビティコアとを有するテープリール金型に於
て、固定側キャビティコアの冷却効率を改善することに
よりテープリールを精度よく成形する方法に関する。
［従来の技術］
周知の如く、テープリール成形用金型は、ゲートの設け
られている固定された固定側コア及び固定側キャビティ
コアと移動可能な移動側コア及び移動側キャビティコア
を含んで構成されており、これ等の固定側コアに対して
移動側コアが接合されて形成されるキャビティに、固定
側コアに設けられたゲートから溶融したテープリール成
形用樹脂が射出導入され、キャビティ内に充填された樹
脂は冷却固化挟、金型が開いてテープリール成形品とし
てとり出される。併しながら従来のテープリール成形用
金型では成形サイクルを短縮した場合、固定側キャビテ
ィ温度が上昇し、テープリール成形部品の面振れやテー
プ巻芯の円筒度が急激に増加するという問題を生ずる。
られている固定された固定側コア及び固定側キャビティ
コアと移動可能な移動側コア及び移動側キャビティコア
を含んで構成されており、これ等の固定側コアに対して
移動側コアが接合されて形成されるキャビティに、固定
側コアに設けられたゲートから溶融したテープリール成
形用樹脂が射出導入され、キャビティ内に充填された樹
脂は冷却固化挟、金型が開いてテープリール成形品とし
てとり出される。併しながら従来のテープリール成形用
金型では成形サイクルを短縮した場合、固定側キャビテ
ィ温度が上昇し、テープリール成形部品の面振れやテー
プ巻芯の円筒度が急激に増加するという問題を生ずる。
これ等の問題を改善するため、鋭意検討した所、従来の
金型は金型構造め制約に基く冷却水路位置が不適当であ
るため、ゲート側の固定側キャビティコアに於けるキャ
ビティの冷却効率が悪く、固定側キャビティと移動側キ
ャビティ間の温度差が大きくなり、リール成形部品の面
振れやテープ巻芯の円筒度が悪くなることがわかった。
金型は金型構造め制約に基く冷却水路位置が不適当であ
るため、ゲート側の固定側キャビティコアに於けるキャ
ビティの冷却効率が悪く、固定側キャビティと移動側キ
ャビティ間の温度差が大きくなり、リール成形部品の面
振れやテープ巻芯の円筒度が悪くなることがわかった。
この知見に基づき検討の結果、固定側キャビティコアの
冷却効率を高め、均一に冷却し得る金型を用いることに
より、固定側キャビティと移動側キャビティの成形時の
温度差を小さくし得ることを見出し、テープリールの面
振れ及び円筒度を向上させ、テープリール製造のハイサ
イクル化を可能とすることが出来るテープリールの成形
法を発明するに至った。
冷却効率を高め、均一に冷却し得る金型を用いることに
より、固定側キャビティと移動側キャビティの成形時の
温度差を小さくし得ることを見出し、テープリールの面
振れ及び円筒度を向上させ、テープリール製造のハイサ
イクル化を可能とすることが出来るテープリールの成形
法を発明するに至った。
以下、本発明を図面を用いて説明する。
第１図は従来のホットランナ−型テープリール成形用金
型の一例を示す略示断面図であるが、第１図に於て２は
ゲート９が配置されている固定側コアであり、ｌは固定
側キャビティコアであり、固定側コア２を固定側キャビ
ティコア１に装着し組立てられる。３はこれに対して接
離可能な移動側キャビティコアであり、４は移動側コア
であり、移動側コア４を移動側キャビティコア３に装着
し組立てられる。５はこれ等のコアが接合するときに形
成されるキャビティである。図で示されていない成形機
のノズルを金型のノズル接触面６に接合し、このノズル
より溶融樹脂を金型に射出導入し、ランナー７を経てホ
ットチップ８にて加熱され、ゲート９よりキャビグイに
充填する。バーチ、イング面１０は固定側金型と移動側
金型の接触面である。固定側金型は前述の固定側キャビ
ティコアｌ及び固定側コア２の他、固定側取付板１１、
マニホールドブロック１２、固定側スペーサーブロック
１３、固定側受板１４．固定側型板１５等から構成され
る。一方移動側金型は移動側型板１６、移動側受板１７
、上部エジェクタープレート１８．下部エジェクタープ
レート１９、移動側スペーサーブロック２ｏ、移動側取
付板２１等から構成される。斜線が付されている部分は
冷却溝で、２２はゲート又はホットチップ冷却用、２４
は固定側キャビティコアのキャビティ冷却用、２６は移
動側キャビティコアテープリール側板冷却用、２８はテ
ープリールの円筒状芯部冷却用の冷却溝である。２３は
冷却溝２２への冷却水出入路、２５は冷却溝２４への冷
却水出入路、２７は冷却溝２６への冷却水出入路、２９
は冷却溝２８への冷却水出入路である。第２図は第１図
に示した固定側キャビティコア部分ｌのＡ−＾゛断面冷
却溝２４とキャビティ５の位置関係を示す要部平面図で
ある。 ３１はリール側板部のキャビティの外周端、３
２は固定側キャビティコアの外端部、３３は固定側コア
の外周端部であり、 、２．５−１は冷却水出入路２５
の冷却溝２４への入路、２５−２は２５の冷却溝２４か
らや出路を示す。第１図及び第２図に示した従来の金型
は、ゲート側のキャビティ冷却用冷却溝２４をキャビテ
ィ５に近づける加工が出来ないため、成形品の冷却効率
が悪く移動側と固定側のキャビティの温度差が５℃〜１
５℃と大きい。又成形サイクルを短縮した場合、固定側
キャビティ温度が上昇し、成形品の面振れやテープ巻芯
の円筒度が急激に増加するという問題を生ずる。
型の一例を示す略示断面図であるが、第１図に於て２は
ゲート９が配置されている固定側コアであり、ｌは固定
側キャビティコアであり、固定側コア２を固定側キャビ
ティコア１に装着し組立てられる。３はこれに対して接
離可能な移動側キャビティコアであり、４は移動側コア
であり、移動側コア４を移動側キャビティコア３に装着
し組立てられる。５はこれ等のコアが接合するときに形
成されるキャビティである。図で示されていない成形機
のノズルを金型のノズル接触面６に接合し、このノズル
より溶融樹脂を金型に射出導入し、ランナー７を経てホ
ットチップ８にて加熱され、ゲート９よりキャビグイに
充填する。バーチ、イング面１０は固定側金型と移動側
金型の接触面である。固定側金型は前述の固定側キャビ
ティコアｌ及び固定側コア２の他、固定側取付板１１、
マニホールドブロック１２、固定側スペーサーブロック
１３、固定側受板１４．固定側型板１５等から構成され
る。一方移動側金型は移動側型板１６、移動側受板１７
、上部エジェクタープレート１８．下部エジェクタープ
レート１９、移動側スペーサーブロック２ｏ、移動側取
付板２１等から構成される。斜線が付されている部分は
冷却溝で、２２はゲート又はホットチップ冷却用、２４
は固定側キャビティコアのキャビティ冷却用、２６は移
動側キャビティコアテープリール側板冷却用、２８はテ
ープリールの円筒状芯部冷却用の冷却溝である。２３は
冷却溝２２への冷却水出入路、２５は冷却溝２４への冷
却水出入路、２７は冷却溝２６への冷却水出入路、２９
は冷却溝２８への冷却水出入路である。第２図は第１図
に示した固定側キャビティコア部分ｌのＡ−＾゛断面冷
却溝２４とキャビティ５の位置関係を示す要部平面図で
ある。 ３１はリール側板部のキャビティの外周端、３
２は固定側キャビティコアの外端部、３３は固定側コア
の外周端部であり、 、２．５−１は冷却水出入路２５
の冷却溝２４への入路、２５−２は２５の冷却溝２４か
らや出路を示す。第１図及び第２図に示した従来の金型
は、ゲート側のキャビティ冷却用冷却溝２４をキャビテ
ィ５に近づける加工が出来ないため、成形品の冷却効率
が悪く移動側と固定側のキャビティの温度差が５℃〜１
５℃と大きい。又成形サイクルを短縮した場合、固定側
キャビティ温度が上昇し、成形品の面振れやテープ巻芯
の円筒度が急激に増加するという問題を生ずる。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明の目的とする所は、固定側キャビティコアとこれ
に対し接合される移動側キャビティコア等からなる成形
金型に於て、ゲート側の固定側キャビティコアに設けら
れる冷却溝を加工が可能な限りキャビティに近接した位
置に設けて、固定側キャビティコアの十分な冷却を行な
い、移動側と固定側のキャビティコアの温度差を小さく
することにより、得られるＶＴＲのテープリールの面振
れを減少させ、テープ巻芯の円筒度を向上せしめ、かつ
成形サイクル（射出＋冷却時間）を短縮可能とすること
にある。
に対し接合される移動側キャビティコア等からなる成形
金型に於て、ゲート側の固定側キャビティコアに設けら
れる冷却溝を加工が可能な限りキャビティに近接した位
置に設けて、固定側キャビティコアの十分な冷却を行な
い、移動側と固定側のキャビティコアの温度差を小さく
することにより、得られるＶＴＲのテープリールの面振
れを減少させ、テープ巻芯の円筒度を向上せしめ、かつ
成形サイクル（射出＋冷却時間）を短縮可能とすること
にある。
［問題を解決するための手段］
即ち本発明はゲート側の固定側コア及び固定側キャビテ
ィコアとこれ等に相対する移動側コア及び移動側キャビ
ティコア等からなり、固定側キャビティコア内に設けら
れる冷却溝がキャビティに近接する様に且つその投影面
が、リール側板部のキャビティに重なる様に設けられて
なるテープリール金型を用い、固定側キャビティコアと
移動側キャビティコアの成形時の温度差を０−１０℃の
範囲内に保持して樹脂を射出成形することを特徴とする
テープリール成形法に係わるものであり、本発明によれ
ば、固定側キャビティの十分な冷却が行なわれることに
より、移動側と固定側のキャビティ温度差が小さくなり
、テープリールの面振れ、テープ巻芯の円筒度が向上し
、かつ成形サイクル（射出十冷却時間）が短縮可能とな
る。
ィコアとこれ等に相対する移動側コア及び移動側キャビ
ティコア等からなり、固定側キャビティコア内に設けら
れる冷却溝がキャビティに近接する様に且つその投影面
が、リール側板部のキャビティに重なる様に設けられて
なるテープリール金型を用い、固定側キャビティコアと
移動側キャビティコアの成形時の温度差を０−１０℃の
範囲内に保持して樹脂を射出成形することを特徴とする
テープリール成形法に係わるものであり、本発明によれ
ば、固定側キャビティの十分な冷却が行なわれることに
より、移動側と固定側のキャビティ温度差が小さくなり
、テープリールの面振れ、テープ巻芯の円筒度が向上し
、かつ成形サイクル（射出十冷却時間）が短縮可能とな
る。
［実施例］
次に本発明をその好適実施態様を示した第３図について
説明する。第３図は第１図の成形金型に於て、ゲート側
の固定側キャビティコア１内に冷却溝２４をテープリー
ルの側板の部分の上まで行くようにして、キャビティ５
により近すけたちのである。第４図は第３図のキャビテ
ィコアのＡ−Ａ’断面の冷却溝２４とキャビティ５の位
置関係を示す要部平面図を示す。２５−１．２５−２は
各々冷却溝２４への冷却水入路及び２４からの出路を示
す。従来のホットランナ−型テープリール金型の冷却溝
２４は第２図に示す如くその投影面がリール側板部のキ
ャビティに重なる様に（即ちその外周端３１内に）位置
しなかったが、本発明では冷却溝２４を側板部のキャビ
ティに重なる様に（即ち外周端３Ｉ内に少なくも一部が
入る様に）設けかつキャビティに近づける様にすること
により、効率の良い冷却が可能となる。成形サイクル等
の成形条件にもよるが固定側と移動側の温度差を０〜１
０℃と低くすることが出来る。
説明する。第３図は第１図の成形金型に於て、ゲート側
の固定側キャビティコア１内に冷却溝２４をテープリー
ルの側板の部分の上まで行くようにして、キャビティ５
により近すけたちのである。第４図は第３図のキャビテ
ィコアのＡ−Ａ’断面の冷却溝２４とキャビティ５の位
置関係を示す要部平面図を示す。２５−１．２５−２は
各々冷却溝２４への冷却水入路及び２４からの出路を示
す。従来のホットランナ−型テープリール金型の冷却溝
２４は第２図に示す如くその投影面がリール側板部のキ
ャビティに重なる様に（即ちその外周端３１内に）位置
しなかったが、本発明では冷却溝２４を側板部のキャビ
ティに重なる様に（即ち外周端３Ｉ内に少なくも一部が
入る様に）設けかつキャビティに近づける様にすること
により、効率の良い冷却が可能となる。成形サイクル等
の成形条件にもよるが固定側と移動側の温度差を０〜１
０℃と低くすることが出来る。
冷却溝の設置場所としてはその底部がキャビティの面か
ら２＋ａｍ以上離れる様にしてなるべくキャビティに接
近して設ける。２＋ｕｅ以下は加工上困難となる場合が
ある。好ましくは３０ｍ＋ａ以下、更に好ましくは５〜
２０ｍｍの範囲で加工上及び金型強度上から適当な位置
に設ける。又溝の幅はキャビティのリール側板部に冷却
溝の投影面が重なる様にする。第３図に示される冷却＃
Ｉ２４の中心の位置は、例えばキャビテイ面から１５ｍ
ｍである。
ら２＋ａｍ以上離れる様にしてなるべくキャビティに接
近して設ける。２＋ｕｅ以下は加工上困難となる場合が
ある。好ましくは３０ｍ＋ａ以下、更に好ましくは５〜
２０ｍｍの範囲で加工上及び金型強度上から適当な位置
に設ける。又溝の幅はキャビティのリール側板部に冷却
溝の投影面が重なる様にする。第３図に示される冷却＃
Ｉ２４の中心の位置は、例えばキャビテイ面から１５ｍ
ｍである。
第５図には従来方式及び本発明の冷却方式の成形サイク
ル（射出＋冷却時間）とキャビティ温度の関係の一例を
示す。（Ａ）は第３図の本発明の金型による場合、（Ｂ
）は第１図の従来方式の冷却溝を有する金型による場合
である。
ル（射出＋冷却時間）とキャビティ温度の関係の一例を
示す。（Ａ）は第３図の本発明の金型による場合、（Ｂ
）は第１図の従来方式の冷却溝を有する金型による場合
である。
冷却方式が、従来方式の場合（第１図）、・および本発
明の一例である近接冷却方式とした場合（第３図）の成
形サイクルとテープ側板部の面振れ並びにテープ巻芯の
円筒度について表−１に示す。
明の一例である近接冷却方式とした場合（第３図）の成
形サイクルとテープ側板部の面振れ並びにテープ巻芯の
円筒度について表−１に示す。
表 １
第５図及び表−１の成形条件は、いずれもポリアセター
ル樹脂（ポリプラスチックス製ｖＣ−１Ｏ）を用いてＶ
Ｈ５型ＶＴＲテープリール８９ｍｍ径を射出圧力フ ０
０ Ｋｒ／ｃｍ２射出速度３ｍ／ｓｉｎ、金型温度４０
℃の成形条件で行った。
ル樹脂（ポリプラスチックス製ｖＣ−１Ｏ）を用いてＶ
Ｈ５型ＶＴＲテープリール８９ｍｍ径を射出圧力フ ０
０ Ｋｒ／ｃｍ２射出速度３ｍ／ｓｉｎ、金型温度４０
℃の成形条件で行った。
面振れは小板研究所製表面粗さ測定機（ＳＥ−４Ａ）を
用いて測定し、その数値は、側板部の上、下部への変形
の最高部と、最下部の差を示すものである。
用いて測定し、その数値は、側板部の上、下部への変形
の最高部と、最下部の差を示すものである。
本発明に用いる金型は、ゲート位置、ホー／ ）ランナ
ー、コールドランナーを問わず用いることができるが、
特にホットランナ−を用いる場合に有効である。また本
考案のテープリール金型により成形される樹脂は射出成
形可能な熱可塑性樹脂であれば特に限定はないが、ポリ
アセタール樹脂、ポリエステル樹脂、ＡＢＳ樹脂等が適
する。
ー、コールドランナーを問わず用いることができるが、
特にホットランナ−を用いる場合に有効である。また本
考案のテープリール金型により成形される樹脂は射出成
形可能な熱可塑性樹脂であれば特に限定はないが、ポリ
アセタール樹脂、ポリエステル樹脂、ＡＢＳ樹脂等が適
する。
［発明の効果］
本発明のテープリール成形法を用いることにより次の様
な顕著な作用、効果が発揮される。
な顕著な作用、効果が発揮される。
（１） 移動側、固定側キャビティの温度差が小さくな
り、かつ十分な冷却が行なわれる事により、面振れ、円
筒度が向上する。
り、かつ十分な冷却が行なわれる事により、面振れ、円
筒度が向上する。
（２） へイサイクル成形が可能となり、コストダウン
が図れる。
が図れる。
第１図は従来のホットランナ−型テープリール成形用金
型の一例の略示断面図、第２図は第１図の要部の平面図
、第３図は本発明に用いる金型の一実施例の略示断面図
、第４図は第３図の要部の平面図、第５図は従来の冷却
方式及び本発明の冷却方式の試験結果を示すグラフであ
る。 ｌ・・・固定側キャビティコア ２４．２４−１．２４−２・・・冷却溝１−１．１−２
・・・分割ブロック ２５．２５−１．２５−２・・・冷却水出入路５・・・
キャビティ 出願人代理人 古 谷 馨
型の一例の略示断面図、第２図は第１図の要部の平面図
、第３図は本発明に用いる金型の一実施例の略示断面図
、第４図は第３図の要部の平面図、第５図は従来の冷却
方式及び本発明の冷却方式の試験結果を示すグラフであ
る。 ｌ・・・固定側キャビティコア ２４．２４−１．２４−２・・・冷却溝１−１．１−２
・・・分割ブロック ２５．２５−１．２５−２・・・冷却水出入路５・・・
キャビティ 出願人代理人 古 谷 馨
Claims (1)
- ゲート側の固定側コア及び固定側キャビティコアとこれ
等に相対する移動側コア及び移動側キャビティコア等か
らなり、固定側キャビティコア内に設けられる冷却溝が
キャビティに近接する様に且つその投影面が、リール側
板部のキャビティに重なる様に設けられてなるテープリ
ール金型を用い、固定側キャビティコアと移動側キャビ
ティコアの成形時の温度差を０〜１０℃の範囲内に保持
して樹脂を射出成形することを特徴とするテープリール
成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9725684A JPS60240424A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | テ−プリ−ル成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9725684A JPS60240424A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | テ−プリ−ル成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60240424A true JPS60240424A (ja) | 1985-11-29 |
| JPH0532209B2 JPH0532209B2 (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=14187477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9725684A Granted JPS60240424A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | テ−プリ−ル成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60240424A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105666794A (zh) * | 2016-01-05 | 2016-06-15 | 苏州鼎优塑胶制品有限公司 | 载带盘注塑模具及应用于该模具上的工艺方法 |
| JP2023176158A (ja) * | 2022-05-31 | 2023-12-13 | セイコーエプソン株式会社 | 射出成形装置、および、成形型 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140040A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-11 | Polyplastics Co | ビデオテ−プリ−ルの成形法 |
-
1984
- 1984-05-15 JP JP9725684A patent/JPS60240424A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140040A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-11 | Polyplastics Co | ビデオテ−プリ−ルの成形法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105666794A (zh) * | 2016-01-05 | 2016-06-15 | 苏州鼎优塑胶制品有限公司 | 载带盘注塑模具及应用于该模具上的工艺方法 |
| JP2023176158A (ja) * | 2022-05-31 | 2023-12-13 | セイコーエプソン株式会社 | 射出成形装置、および、成形型 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532209B2 (ja) | 1993-05-14 |
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