JPS6024320A - スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6024320A JPS6024320A JP13035683A JP13035683A JPS6024320A JP S6024320 A JPS6024320 A JP S6024320A JP 13035683 A JP13035683 A JP 13035683A JP 13035683 A JP13035683 A JP 13035683A JP S6024320 A JPS6024320 A JP S6024320A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はノｅイブ、ドラム、成型形鋼その他−膜加工用
の熱延鋼板の製造方法に関する。
の熱延鋼板の製造方法に関する。
（従来技術）
連続鋳造鋳片を熱間圧延して製造した鋼板は、二次スケ
ールの密着性が悪いため後工程でスケールの粉塵が発生
し環境上問題になったり、特に密着性の悪い端部が使用
不可になったり、或いは酸洗後ボンデ処理等の表面処理
を実、施したのち成形加工を行ないドラム、パイプ等の
製品としその後表面被覆する方法が採用されていた。
ールの密着性が悪いため後工程でスケールの粉塵が発生
し環境上問題になったり、特に密着性の悪い端部が使用
不可になったり、或いは酸洗後ボンデ処理等の表面処理
を実、施したのち成形加工を行ないドラム、パイプ等の
製品としその後表面被覆する方法が採用されていた。
（発明の目的）
本発明は後工程で粉塵が発生せず、コイル全中加工用に
使用可能な或いは酸洗やボンデ処理の必要がなく、加工
メーカーで直ちに成形加工し表面被覆も行うことが可能
なスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供する
ことにある。
使用可能な或いは酸洗やボンデ処理の必要がなく、加工
メーカーで直ちに成形加工し表面被覆も行うことが可能
なスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供する
ことにある。
（発明の構成・作用）
前述の如く、連続鋳造鋳片を素材として製造した熱延鋼
板はスケール密着性が悪いため種々の表面処理加工を必
要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよう
な複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性の
優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果、本発明者等は
よシ簡易な手段により目的を達成できる方法の開発に成
功した。
板はスケール密着性が悪いため種々の表面処理加工を必
要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよう
な複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性の
優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果、本発明者等は
よシ簡易な手段により目的を達成できる方法の開発に成
功した。
本発明の要旨は下記のとおシである。
（１）Ｃ０，０３〜０．２５係、ＳｉＯ，０５ヂ以下、
Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ、０２０％以下、ｅ
ｏ、０２０係以下、Ｃｕ０．０５％以下、Ｃｒ ０８０
５係以下、Ａｔ０．０８％以下、で残９がＦｅおよび不
可避不純物からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱鋼
片を直ちに加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片とした
のち加熱炉に装入し９５０〜１２００℃で抽出して熱間
圧延を行い５５０〜７００°Ｃで捲取ったコイルをＮ２
ガスあるいはＡｒガスもしくはそれらの混合ガスからな
る非酸化性雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却するこ
とを特徴とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造
方法。
Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ、０２０％以下、ｅ
ｏ、０２０係以下、Ｃｕ０．０５％以下、Ｃｒ ０８０
５係以下、Ａｔ０．０８％以下、で残９がＦｅおよび不
可避不純物からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱鋼
片を直ちに加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片とした
のち加熱炉に装入し９５０〜１２００℃で抽出して熱間
圧延を行い５５０〜７００°Ｃで捲取ったコイルをＮ２
ガスあるいはＡｒガスもしくはそれらの混合ガスからな
る非酸化性雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却するこ
とを特徴とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造
方法。
（２）Ｃ０，０３〜０．２５係、ＳｉＯ，０５チ以下、
Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ、０２０％以下、８
０．０２０係以下、ＣｕＯ，０５％以下、ＣｒＯ，０５
％以下、Ａｊｏ、０８％以下、に加えてＮｂ、 Ｍｏ、
Ｖ、 Ｚｒのフちの１種もしくは２種以上を０．１係
以下含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる鋼
を溶製後、連続鋳造して得た熱銅片を直ちに加熱炉に装
入するかもしくは一旦冷片としたのち加熱炉に装入し９
５０〜１２００℃で抽出して熱間圧延を行い５５０〜７
００℃で捲取ったコイルをＮ２ガスあるいはＡｒガスも
しくはそ７れらの混合ガスからなる非酸化性雰囲気中で
３５０℃に達するまで冷却することを特徴とするスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法。
Ｍｎ ０．２０〜１．００％、Ｐｏ、０２０％以下、８
０．０２０係以下、ＣｕＯ，０５％以下、ＣｒＯ，０５
％以下、Ａｊｏ、０８％以下、に加えてＮｂ、 Ｍｏ、
Ｖ、 Ｚｒのフちの１種もしくは２種以上を０．１係
以下含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる鋼
を溶製後、連続鋳造して得た熱銅片を直ちに加熱炉に装
入するかもしくは一旦冷片としたのち加熱炉に装入し９
５０〜１２００℃で抽出して熱間圧延を行い５５０〜７
００℃で捲取ったコイルをＮ２ガスあるいはＡｒガスも
しくはそ７れらの混合ガスからなる非酸化性雰囲気中で
３５０℃に達するまで冷却することを特徴とするスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法。
以下さらに詳細に説明する。
本発明における成分の限定理由は、本発明の目的とする
加工用途に適応した鋼板を提供するためである。
加工用途に適応した鋼板を提供するためである。
Ｃ０，０３〜０．２５チとする理由は、本発明にがかる
熱延鋼板の用途、即ちパイプ、ドラム、成型型鋼、自動
車フレーム、料理用鍋などに適した特性を与えるためで
、これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは
成品では大部分Ｆｅ５Ｃ（セメンタイト）となり、スケ
ール密着性を悪化させるので出来るだけイ氏目が望まし
いが、自ｕｉυ車のフレーム、建材、パイプ等では強度
が必要で、両者を満足させるには０．２５％が上限とな
り、またドラム拐等に適当なＣ成分は００３係が限度と
なりこれが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３％と
する理由である。
熱延鋼板の用途、即ちパイプ、ドラム、成型型鋼、自動
車フレーム、料理用鍋などに適した特性を与えるためで
、これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは
成品では大部分Ｆｅ５Ｃ（セメンタイト）となり、スケ
ール密着性を悪化させるので出来るだけイ氏目が望まし
いが、自ｕｉυ車のフレーム、建材、パイプ等では強度
が必要で、両者を満足させるには０．２５％が上限とな
り、またドラム拐等に適当なＣ成分は００３係が限度と
なりこれが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３％と
する理由である。
次にＳｔを０．０５％以下とする理由は、これ以上では
本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためであＪ、Ｓ
ｉはＡｔキルド、Ａ／ニーＳｉキルド鋼では脱酸のため
使用されるので不可避的に含有される。
本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためであＪ、Ｓ
ｉはＡｔキルド、Ａ／ニーＳｉキルド鋼では脱酸のため
使用されるので不可避的に含有される。
本発明でばＳｔ含有量は少ないほうが良く目的を損なわ
ない範囲は０．０５％以下である。
ない範囲は０．０５％以下である。
丑だＭｎ ｆ： ０．２０〜１． ＯＯ％とする理由は
、Ｍｎは二次スケールの密着性に重重しい元素であるが
、０、２０１未満では本発明の目的とする銅版の強度上
問題があり、まだ１．００係超では経済性を失なうため
である。
、Ｍｎは二次スケールの密着性に重重しい元素であるが
、０、２０１未満では本発明の目的とする銅版の強度上
問題があり、まだ１．００係超では経済性を失なうため
である。
次に、Ｐ、Ｓを０．０２０ ％以下とする理由は、Ｐ、
Ｓともに加熱および熱延中にスケールと地鉄界面に濃化
し、二次スケール密着性を悪くするためで、０．０２０
％が限界である。目的のためにはＰ、Ｓともに含有量が
たとえばｏ、ｏｉｏ係以下が望ましいが、脱Ｐ、脱Ｓと
もに処理コストが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して
、含有量は０．０２０％以下で適宜決定すべきである。
Ｓともに加熱および熱延中にスケールと地鉄界面に濃化
し、二次スケール密着性を悪くするためで、０．０２０
％が限界である。目的のためにはＰ、Ｓともに含有量が
たとえばｏ、ｏｉｏ係以下が望ましいが、脱Ｐ、脱Ｓと
もに処理コストが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して
、含有量は０．０２０％以下で適宜決定すべきである。
また、Ａｔを０．０８％以下とする理由は、目的とする
鋼板製造のためＡｔ脱酸した場合Ａｔの含有は不可避的
であり、目的に対し影響の限界を調査した結果０．０８
％捷で好結果が認められたためである。而して０．０８
係超では経済的に問題が生ずる。
鋼板製造のためＡｔ脱酸した場合Ａｔの含有は不可避的
であり、目的に対し影響の限界を調査した結果０．０８
％捷で好結果が認められたためである。而して０．０８
係超では経済的に問題が生ずる。
そこで本発明ではＡ７の含有周を００８％以下とした。
同様にＣｕを０．０５％９１下、Ｃｒを０．０５ ％以
下とする理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱延中
にスケールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を
悪くするためでＣｕ、Ｃｒとも［０，０５％が限界であ
る。
下とする理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱延中
にスケールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を
悪くするためでＣｕ、Ｃｒとも［０，０５％が限界であ
る。
また、Ｓｎ、 Ａｓ、 ＮｌもＣｕ、 Ｃｒと同様に二
次スケール密着性を悪化させる元素であり含有されるこ
とは好寸しくないが不可避不純物としての混入程度であ
れば許容できる。
次スケール密着性を悪化させる元素であり含有されるこ
とは好寸しくないが不可避不純物としての混入程度であ
れば許容できる。
次に強度、耐食性を向上させるためＮｂ 、 ＩＶＩｏ
、 Ｖ。
、 Ｖ。
Ｚｒのうちの１種もしくは２種以上を前記成分に加えて
０１％以下添加すると良い結果が得られる。
０１％以下添加すると良い結果が得られる。
しかしながら０．１ ％超では地鉄表面（スケールと地
鉄界面）に濃化し、二次スケール密着性を悪くするので
０，１係以下に限定される。
鉄界面）に濃化し、二次スケール密着性を悪くするので
０，１係以下に限定される。
本発明における前述の成分の鋼は、周知の溶鉄の脱Ｐ、
Ｓや脱Ｓｉなどの予備処理を必要に応じて適宜冥加した
のち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉によっ
て溶製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、もしく
はしないで連続鋳造装置Ｆ′ｉｔｃよって鋳片、たとえ
ばスラブあるいはブルームにジｊ造する。ついで該連続
鋳造装置ＶＣよって得られた高温鋳片をそのま１熱ｆｆ
Ｘ１４１Ｍ状態で加熱炉に装入するか、一旦冷片状態と
しＺＣものを再加熱して熱間圧延を行うが、前記加熱炉
における加熱温度（抽出温度）は９５０〜１２００°Ｃ
の温度範囲とする。このような９５０〜１２００℃と云
う低温加熱を行う理由は、１２００°Ｃ超で加熱すると
Ｓｉ、Ｐ。
Ｓや脱Ｓｉなどの予備処理を必要に応じて適宜冥加した
のち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉によっ
て溶製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、もしく
はしないで連続鋳造装置Ｆ′ｉｔｃよって鋳片、たとえ
ばスラブあるいはブルームにジｊ造する。ついで該連続
鋳造装置ＶＣよって得られた高温鋳片をそのま１熱ｆｆ
Ｘ１４１Ｍ状態で加熱炉に装入するか、一旦冷片状態と
しＺＣものを再加熱して熱間圧延を行うが、前記加熱炉
における加熱温度（抽出温度）は９５０〜１２００°Ｃ
の温度範囲とする。このような９５０〜１２００℃と云
う低温加熱を行う理由は、１２００°Ｃ超で加熱すると
Ｓｉ、Ｐ。
Ｓ、 Ｃｕ、 Ｃｒ、 ＳｎおよびＡｓなどが鋼片とス
ケール界面或いは銅片表面に濃化し、熱延鋼板の表面で
も濃化するため二次スケール密着性を劣化させるので通
常又は高温加熱は好ましくない。まだ９５０℃未満の温
度で加熱するのは粗圧延時の噛込性、圧下性を悪くし、
かつ熱延仕上温度の確保が困難となるためである。
ケール界面或いは銅片表面に濃化し、熱延鋼板の表面で
も濃化するため二次スケール密着性を劣化させるので通
常又は高温加熱は好ましくない。まだ９５０℃未満の温
度で加熱するのは粗圧延時の噛込性、圧下性を悪くし、
かつ熱延仕上温度の確保が困難となるためである。
次に熱間圧延により所望の板厚としたのち５５０〜７０
０″Ｃの高温捲取りを行う。
０″Ｃの高温捲取りを行う。
この高温捲取を５５０〜７００℃に限定する理由は次の
通りである。一般に酸化鉄は５７０℃以上で、主にＦｅ
Ｏ相であるが、５７０°Ｃ以下で変態し、Ｆ ｅ ｓ
Ｏｉ、相とαＦｅに変態する。しかし急冷すると変態が
完全に進行せず密着性のやや悪いＦｅＯ相を含む酸化鉄
になる。徐冷すると密着性のよいＦｅ３Ｏ４相（αＦｅ
を含む）に完全変態するので、変態温度直下の５５０°
Ｃ以上で熱延鋼板を捲取るとコイルの保有熱により徐冷
されＦｅ３Ｏ４に変態し好捷しい結果がイ■られる。こ
れが下限温度を５５０°Ｃとする理由である。即ち５５
０℃以下では酸化鉄中にＦｅＯ相が増加し好捷しくない
。次［７００°Ｃ超で捲取るとスケール厚さが厚くなり
、スケール密着性が悪くなるため、捲取温度は７（）０
℃が上限となる。而して仕上ｆ１へ延後二次スケールが
発生し、捲取俵も成長し、この間にスケールと地鉄界面
にＳｉ＋ Ｐ、 Ｓ、 Ｃｕ、 Ｃｒなどが濃縮し二次
スケール密着性を悪くするので、前述の７１Ｖ！ りこ
れらの元素および加熱温度を限定した。
通りである。一般に酸化鉄は５７０℃以上で、主にＦｅ
Ｏ相であるが、５７０°Ｃ以下で変態し、Ｆ ｅ ｓ
Ｏｉ、相とαＦｅに変態する。しかし急冷すると変態が
完全に進行せず密着性のやや悪いＦｅＯ相を含む酸化鉄
になる。徐冷すると密着性のよいＦｅ３Ｏ４相（αＦｅ
を含む）に完全変態するので、変態温度直下の５５０°
Ｃ以上で熱延鋼板を捲取るとコイルの保有熱により徐冷
されＦｅ３Ｏ４に変態し好捷しい結果がイ■られる。こ
れが下限温度を５５０°Ｃとする理由である。即ち５５
０℃以下では酸化鉄中にＦｅＯ相が増加し好捷しくない
。次［７００°Ｃ超で捲取るとスケール厚さが厚くなり
、スケール密着性が悪くなるため、捲取温度は７（）０
℃が上限となる。而して仕上ｆ１へ延後二次スケールが
発生し、捲取俵も成長し、この間にスケールと地鉄界面
にＳｉ＋ Ｐ、 Ｓ、 Ｃｕ、 Ｃｒなどが濃縮し二次
スケール密着性を悪くするので、前述の７１Ｖ！ りこ
れらの元素および加熱温度を限定した。
第１図に非酸化性雰囲気中でのコイルを冷却する装置を
示す。第１図においてコイル１は砂２（シールサンド）
が敷かれた作業床３に載ｆｌ′ｆＣされついで密閉カバ
ー４によって気密状態に１角かれる。
示す。第１図においてコイル１は砂２（シールサンド）
が敷かれた作業床３に載ｆｌ′ｆＣされついで密閉カバ
ー４によって気密状態に１角かれる。
密閉カバー４の側壁４ａに設けられた気体送給管５ａ
、５ｂからはＮ２ガス、同じく気体送給管６ ａ ｒ６
ｂからはＡｒガスが送給される。７ａ〜７ｄは吹込ノズ
ルを示す。８ａ〜８ｄは開閉バルブ１．９ａ〜９ ｂ’
はＮ２用、１０ａ〜１０ｂはＡｒガス用の排気管である
。
、５ｂからはＮ２ガス、同じく気体送給管６ ａ ｒ６
ｂからはＡｒガスが送給される。７ａ〜７ｄは吹込ノズ
ルを示す。８ａ〜８ｄは開閉バルブ１．９ａ〜９ ｂ’
はＮ２用、１０ａ〜１０ｂはＡｒガス用の排気管である
。
５５０〜７００°Ｃで捲取られたコイルは適宜な搬送手
段で前記作業床３上に搬’＋ｔ＝され、ついで密閉カバ
ー４でコイル１を覆う。図に示す通り作業床３には前述
のシールサンド２があるので密閉カバー４内の気密性は
充分に保持される。サンドシールの代りに水でシールし
てもよい。ついで図示していない供給源から吹込ノズル
７ａ、７ｂを介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管
９ ａ ＋ ９ ｂがら空気が排出され密閉カバー４内
ばＮ２ガスでみたされる。ついでバルブ８ａ、８ｂお、
よヒ１１ ａ 。
段で前記作業床３上に搬’＋ｔ＝され、ついで密閉カバ
ー４でコイル１を覆う。図に示す通り作業床３には前述
のシールサンド２があるので密閉カバー４内の気密性は
充分に保持される。サンドシールの代りに水でシールし
てもよい。ついで図示していない供給源から吹込ノズル
７ａ、７ｂを介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管
９ ａ ＋ ９ ｂがら空気が排出され密閉カバー４内
ばＮ２ガスでみたされる。ついでバルブ８ａ、８ｂお、
よヒ１１ ａ 。
１１ｂを閉じる。
冷却の必要によってはバルブ８ａ 、８ｂを常開とし、
バルブＩｌａ、ｌｌｂを開き排気管９ａ。
バルブＩｌａ、ｌｌｂを開き排気管９ａ。
９ｂから常に排スされるようにしておいても差しツカエ
ナイ。Ｎ２ガス吹込中はＡｒガス用のバルブ８ｃ、８（
１；排気用のバルブｌｌｃ、Ｉｌｄは当然のことながら
閉状態とする。
ナイ。Ｎ２ガス吹込中はＡｒガス用のバルブ８ｃ、８（
１；排気用のバルブｌｌｃ、Ｉｌｄは当然のことながら
閉状態とする。
このように不活性ガス雰囲気においてコイル冷却を行う
と苅常の空冷ではコイル表面、特にトップ、？トムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２ｏ５の含有分が多い二次ス
ケールの生成しゃすい部位がＦｅ３Ｏ４の含有ｉ１の多
い二次スケールを有するものとなシ、二次スケール密着
性の優れた熱延て３岡板となる。
と苅常の空冷ではコイル表面、特にトップ、？トムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２ｏ５の含有分が多い二次ス
ケールの生成しゃすい部位がＦｅ３Ｏ４の含有ｉ１の多
い二次スケールを有するものとなシ、二次スケール密着
性の優れた熱延て３岡板となる。
実施例１
第１表に示す成分組成の中炭素鋼を溶製後連続鋳造し、
熱鋼片状態のまま加熱炉に装入し、９５０〜１２００℃
で加熱後熱延仕上温度８２０ ”Ｃ１捲取温度５７５〜
６５０°Ｃで耀取後第１図の装置に装入し、Ｎ２ガスを
３００７／分の流量で３０分間吠吹込、その後流鎗を５
０ｊ！／／分とし、コイル表面温度が３５０℃に達する
迄吹込んだ（本発明）。比較材として同一成分で加熱温
度を１２８０℃にしたものを上と同様の熱延仕上および
捲取温度で捲取った後Ｎ２ボックスに装入したもの（比
較利Ａ）、または大気中でプロワ−冷却した（比較材Ｂ
）。その後コイル長手方向中央部より試験材を採取し、
中方向端部と中央部より曲げ試験片を取り、その試験結
果を第２表に示す。スケール密着性は曲げ半径１．５ｔ
で９０°曲げ試験後曲げ部にセロテープを貼付け、テー
プをはがした後の試験片曲げ部のスケール剥離状況を目
視で観察し、スケールの剥離がなく良好；○印、わずか
に剥ｒ′［１°△印、やや剥離多い：×印、きわめて剥
離が多く悪い：××印で表示した。
熱鋼片状態のまま加熱炉に装入し、９５０〜１２００℃
で加熱後熱延仕上温度８２０ ”Ｃ１捲取温度５７５〜
６５０°Ｃで耀取後第１図の装置に装入し、Ｎ２ガスを
３００７／分の流量で３０分間吠吹込、その後流鎗を５
０ｊ！／／分とし、コイル表面温度が３５０℃に達する
迄吹込んだ（本発明）。比較材として同一成分で加熱温
度を１２８０℃にしたものを上と同様の熱延仕上および
捲取温度で捲取った後Ｎ２ボックスに装入したもの（比
較利Ａ）、または大気中でプロワ−冷却した（比較材Ｂ
）。その後コイル長手方向中央部より試験材を採取し、
中方向端部と中央部より曲げ試験片を取り、その試験結
果を第２表に示す。スケール密着性は曲げ半径１．５ｔ
で９０°曲げ試験後曲げ部にセロテープを貼付け、テー
プをはがした後の試験片曲げ部のスケール剥離状況を目
視で観察し、スケールの剥離がなく良好；○印、わずか
に剥ｒ′［１°△印、やや剥離多い：×印、きわめて剥
離が多く悪い：××印で表示した。
第１表
（ｗｔφ）
第 ２ 表
実施例２
第３表に示す成分組成の低合金鋼を実施例１と同じ方法
で溶製、熱延、冷却を行った。二次スケールの密着性を
曲げ試験で行った結果を第４表に示す。
で溶製、熱延、冷却を行った。二次スケールの密着性を
曲げ試験で行った結果を第４表に示す。
第 ４ 表
以上の実施例から本発明による熱延鋼板はスケール密着
性が極めて良く、特に端部は飛躍的に向上することが判
る。
性が極めて良く、特に端部は飛躍的に向上することが判
る。
実施例３
第５表に示す成分組成の二押類の低合金鋼を実施例１と
同じ方法で溶製熱延、冷却を行った。二次スケールの密
着性を曲げ試験で行った結果を第６表に示す。両成分系
ともほぼ同じ結果であった。
同じ方法で溶製熱延、冷却を行った。二次スケールの密
着性を曲げ試験で行った結果を第６表に示す。両成分系
ともほぼ同じ結果であった。
第 ５ 表
４トロ表
（発明の効果）
前述の通り、本発明の方法によシ製造したスケール密着
性の優れた熱延鋼板は、後工程でのスケールによる粉塵
が発生せず、コイル全幅にわたりスケール密着性が良好
で、また酸洗やボンデ処理する必要がなくパイプ、ドラ
ム等の製造に用いたり、さらにフォーミング加工による
溝型鋼や山形鋼などの製造を行った後、必要に応じて塗
装することが可能であり、極めて経済性に富む。
性の優れた熱延鋼板は、後工程でのスケールによる粉塵
が発生せず、コイル全幅にわたりスケール密着性が良好
で、また酸洗やボンデ処理する必要がなくパイプ、ドラ
ム等の製造に用いたり、さらにフォーミング加工による
溝型鋼や山形鋼などの製造を行った後、必要に応じて塗
装することが可能であり、極めて経済性に富む。
本発明はかかる熱延癖板を経済的に製造する手段を提供
するもので、実用効果の高い方法である。
するもので、実用効果の高い方法である。
第１図は本発明の方法を実施するだめの実施例装置の概
略説明図である。 １・・・コイル、２・・・シールサンド、３・・・作業
床、４・・・密閉カバー、５ａ〜５ｂ・・・気体送給管
（Ｎ２用）、６ ａ 、 ６ ｂ−気体送飴管（Ａｒガ
ス用）、７ ａ ＋ ７ ｂ・・・吹込ノズル、８ａ〜
８ｄ・・・開閉バルブ、９ａ〜９ｂ・・・排気管（Ｎ２
ガス用）、１０ａ、１０ｂ・・・排気管（Ａｒガス用）
、１１ａ〜ｌｌｄ・・・開閉バルブ。
略説明図である。 １・・・コイル、２・・・シールサンド、３・・・作業
床、４・・・密閉カバー、５ａ〜５ｂ・・・気体送給管
（Ｎ２用）、６ ａ 、 ６ ｂ−気体送飴管（Ａｒガ
ス用）、７ ａ ＋ ７ ｂ・・・吹込ノズル、８ａ〜
８ｄ・・・開閉バルブ、９ａ〜９ｂ・・・排気管（Ｎ２
ガス用）、１０ａ、１０ｂ・・・排気管（Ａｒガス用）
、１１ａ〜ｌｌｄ・・・開閉バルブ。
Claims (2)
- （１）Ｃ０，０３〜０．２５チ、ＳｉＯ，０５係以下、
Ｍｎ ０．２０〜１．００ ％、Ｐｏ、０２０％以下、
Ｓ Ｏ，０２０チ以下、ＣｕＯ，０５％以下、Ｃｒ０．
０５％以下、ＡｔＯ，０８％以下、で残りがＦｅおよび
不可避不純物からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱
鋼片を直ちに加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片とし
たのち加熱炉に装入し９５０〜１２００℃で抽出して熱
間圧延を行い５５０〜７００℃で捲取ったコイルをＮ２
ガスあるいはＡｒガスもしくはそれらの混合ガスからな
る非酸化性雰囲気中で３５０℃に達するまで冷却するこ
とを特徴とするスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造
方法。 - （２）ＣＯ，ｏ３〜０．２５チ、ＳｉＯ，０５チ以下、
Ｍｎ’０．２０〜１． ＯＯ％、Ｐｏ、０２（ｌ以下、
Ｓｏ、０２０チ以下、Ｃｕ Ｏ，０５％以下、Ｃｒ０．
０５％以下、Ａｔ０００８％以下、に加えてＮｂ、 Ｍ
ｏ＋ ｖ、 Ｚｒのうちの１種もしくは２種以上を０．
１係以下含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からな
る鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱鋼片を直ちに加熱炉
に装入するかもしくは一旦冷片としたのち加熱炉に装入
し９５０〜１２００℃で抽出して熱間圧延を行い５５０
〜７００℃で捲取ったコイルをＮ２ガスあるいはＡｒガ
スもしくはそれらの混合ガスからなる非酸化性雰囲気中
で３５０℃に達するまで冷却することを特徴とするスケ
ール密着性の俊れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13035683A JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13035683A JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024320A true JPS6024320A (ja) | 1985-02-07 |
| JPS625213B2 JPS625213B2 (ja) | 1987-02-03 |
Family
ID=15032423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13035683A Granted JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024320A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077922A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Nippon Steel Corp | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| JP2011184741A (ja) * | 2010-03-09 | 2011-09-22 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63252812A (ja) * | 1987-04-09 | 1988-10-19 | Denson Kk | 物体反転方法 |
| JPS6433014U (ja) * | 1987-08-21 | 1989-03-01 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081909A (ja) * | 1973-11-27 | 1975-07-03 | ||
| JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
-
1983
- 1983-07-19 JP JP13035683A patent/JPS6024320A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081909A (ja) * | 1973-11-27 | 1975-07-03 | ||
| JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
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| JP2011184741A (ja) * | 2010-03-09 | 2011-09-22 | Kobe Steel Ltd | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS625213B2 (ja) | 1987-02-03 |
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